玄武岩纤维再生混凝土及其轴压短柱力学性能分析.pdf

第 3 4卷第 1期 2 0 1 3年 2月 华北水利水 电学院学报 J o u r n a l o f No r t h Chi na I n s t i t ut e o f W a t e r Co n s e r v a nc y a n d Hy d r o e l e c t r i c P o we r Vo 1 3 4 N0 1 Fe b 2 01 3 DOI ： i 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 25 6 3 4 2 0 1 3 O 1 0 1 0 玄武岩 纤维再 生混凝 土及其轴压 短柱 力学性 能分析 侯敏 ，董 江峰 ，袁 书成 ，王 清远 ( 四川大学 建筑与环境 学院 ，四川 I成都 6 1 0 0 6 5 ) 摘要 ： 随着再生混凝土研究和应用 的不断深入 ， 研究再生混 凝土 的力学性 能及其 结构的耐 久性 问题 显得尤 为重 要 纤 维再生混凝土可显著提高再生混凝土的力学性能 ， 为其在土木工程 上的应用提供 了重要 的理论 依据 和参考价值 通 过对 再生粗骨料基 本物理和力学性能参数的研究 ， 讨论 了不同玄武 岩纤 维掺量对 3种 再生 骨料取代率 ( O ， 5 0 ， 1 0 0 ) 下再生混凝土 的物理 和力学参 数的影 响 ， 对 比分析 了再生混凝 土轴压 短柱 在不 同纤维掺量下 的力学性能 研 究结果表明 ， 玄武岩纤维对再生混凝土 的增 强效果要 优于对普通混 凝土 的增强效果 ， 说 明玄武岩纤维可用于增强再生混凝土及其短柱的力学性能 关键词 ： 玄武岩纤维 ； 再生混凝土 ； 混凝土柱 ； 力学性能 中图分类号 ： T U 5 2 8 5 7 2 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 5 6 3 4 ( 2 0 1 3 ) 0 1 0 0 4 l O 5 近年来 ， 房屋拆迁 以及地震等 自然灾害造成了 大量 的建 筑垃 圾 ， 不 仅使 环境 恶化 ， 还 给能 源的消 耗 增添 了不 少难 题 ， 如何 高 效 利 用 建筑 废 弃 料 是 解 决 环境 问题 的有 效途 径 将 建 筑 废 弃 物 筛选 、 分类 、 破坏和筛分后作为再生粗骨料代替天然骨料用于生 产新 的混凝土 ， 即再生混凝土 ， 不仅解决 了建筑垃圾 的处理问题 ， 还保护 了天然骨料的过度消耗 ， 符合我 国绿色低碳经济的要求 ， 具有重要的研究 和应用价 值 大量研究结果表明 ， 再生混凝土相对普通混 凝土的各项力学性能都有一定程度 的降低 ， 如何有 效提 高再 生混 凝土 的受 力性 能是其 工程 推广 的一 大 难题 一 纤维 混凝 土是 以水 泥浆 、 砂浆 或混凝 土 为基材 ， 以金 属材 料 、 无机 纤 维或 有 机 纤 维 为 增 强材 料 组 成 的一种复合材料 它是将短而细 的， 具有高抗拉 强 度 、 极限延伸率和抗碱性等 良好性能的纤维均匀地 分散 在混 凝土 基体 中形 成 的 一种 新 型 建 筑 材料 纤 维混 凝 土 以其 优 良的抗 拉 、 抗 弯强 度 、 阻裂 和限缩 能 力 、 耐 冲击 性 能及优 良的抗渗 、 抗 冻特性 而成 功应 用 于军 事 、 水 利 、 建筑 、 机 场 、 公路 等 工程领 域 玄武岩纤维 由天然 的玄武岩矿石 高温拉 丝制 成 。 具有 良好 的化 学 稳 定 性 、 热 稳 定 性 和 耐 酸 碱 性 能 ， 是一 种新 型 的无 机 生态绿 色复 合材 料 ， 在纤 维混 凝 土 中得 到 广 泛应 用 因 此 ， 笔 者 在研 究 再 生 粗 骨料性 能 的基础 上 ， 研 究 了玄 武 岩纤 维 增 强 再 生 混凝 土 的基本 物理 和 力 学 性 能 ， 分 析 了不 同再 生骨 料 取代 率对 其轴压 短 柱 力 学 性 能 的影 响 ， 为 再 生 混 凝 土 和 纤 维 混 凝 土 的 研 究 和 工 程 应 用 提 供 一 定 的参考 1 试验概况 1 1试 验材 料 试 验用 混凝 土包括 再生 混凝 土和玄 武岩 纤维 增 强 再生 混凝 土 分别 浇 筑 了 0 ， 5 0 ， 1 0 0 取 代率 ( r ) 下 的再 生混 凝土 和玄武 岩纤 维再 生混 凝土 试验 用天然骨料( N a t u r e A g g r e g a t e ， N A) 和再 生 骨料 ( R e c y c l e d A g g r e g a t e ， R A) 的粒 径为 2 3 6 l 9 0 0 m m， 满 足 再 生混 凝 土 粗 骨 料 级 配要 求 ， 骨 料 级 配 曲线 如 图 1 所 示 骨料 的基本 物理 和力 学性 能 见表 1 试 验 用水 泥 为峨 眉牌 普 通 硅 酸 盐 水 泥 ( P 4 2 5 ) 试 验 用 砂 为 天 然粗砂 试 验用 纤 维 为成 都 点 石 玄 武岩 纤 维 技 术 有 限公 司生产 的玄 武岩 纤维 ， 纤维 直径 1 3 m， 密度 收 稿 15 t 期 ： 2 0 1 20 93 0 基金项 目： 国家杰 出青 年基 金资助项 目( 1 0 9 2 5 2 1 1 ) ； 教育部创新团队项 目基金资助项 目( I R T 1 0 2 7 ) 作者简介 ： 侯敏 ( 1 9 9 O 一 ) ， 女 ， 四川遂 宁人 ， 硕士研究生 ， 主要从 事结 构材 料和结构 工程 方面的研究 通信作者 ： 王清远 ( 1 9 6 5 一 ) ， 男 ， 重庆人 ， 教授 ， 博导 ， 博士 ， 主要从 事新 型材 料力学和结构 的耐 久性方 面的研究 4 2 华北水利水 电学院学报 2 6 0 0 k g m ， 抗 拉 强度 2 G P a ， 弹 性模 量 9 3 G P a ， 延 伸 率 3 ， 纤 维掺量 4 k g m 表 1 骨料 的基本物理和力学性能 t 皿 ； U l U J 3 2U 粒径 ram 图 1 试 验 用 骨料 的级 配 曲线 再 生 混 凝 土 (Re c y c l e d Ag g r e g a t e C o n c r e t e ， R A C ) 和 玄武岩 纤维再 生混凝 土 ( B a s a l t F i b r e A g g r e g a t e C o n c r e t e ， B F A C ) 的基本 力 学参 数 见 表 2 其 中： 为立 方体 抗 压强 度 ； 为轴 心 抗拉 强 度 ； E为 弹性 模量 ； “为泊 松 比 表 2 混 凝 土 基 本 力 学 性 能 1 2试 件设计 试 验主要 研究 玄武岩 纤维增 强不 同再 生骨料 替 代率下的再生混凝土的性能 ， 主要研究参数包括 ： 再 生骨料 取代 率 ( 0 ， 5 0 ， 1 0 0 ) ； 混凝 土短 柱 截 面 形 式 ( 圆 形 和方 形 ) ， 圆柱 直 径 1 1 4 mm， 方 柱 边 长 1 0 0 mlT l ， 高 4 0 0 m m 1 3试 件加 载 试件加 载在 四川大 学破坏 力学 与工程 防灾减 灾 四川 省重点 实验室 5 0 0 T液压试 验机 上进行 共分 为 两种 加载方 案 ： 静 态加 载和循 环加载 为 了观察 和分 析试 件 的变 形 ， 在 混 凝 土柱 的 中部 对 称 粘贴 2个 竖 向应 变片和 2个 环 向应 变 片 采 用 分 级 加载 的方 式 加载 ， 加 载 速 度 为 0 5 k N s ， 每 级 加 载 5 k N， 保 持 3 ra i n ， 待 仪器 数 值 稳 定 后 ， 记 录 试 验 数 据 ， 主 要 包 括 ： 竖 向变 形 、 环 向应 变和 竖 向应 变 试 件 具体 加 载 方式 如 图 2所示 ， 、 r I 嗷 【 r a J F 图 2试件加载方式和测点布置 2 纤维再生混凝土试验结果 2 1抗压强 度 对 比研 究 了再 生混 凝土 和玄武 岩纤维 增强再 生 混凝 土 的强 度 发 展 规 律 ， 分 别 研 究 其 3 ， 7 ， 1 4 ， 2 l ， 2 8 ， 9 0 d的抗 压 强 度 ， 并 将 不 同龄 期 的强 度 与 2 8 d 混凝 土 的抗 压强 度 的比值定 义为混凝 土强 度发 展系 数 ， 用 s 表示 试验 结果 如图 3所 示 一 _ I 1 0 0 再生骨料取代率 0 2 0 4 O 6 O 8 0 1 O0 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 O 0 龄期 d 龄期 d f a 1再 生混凝土强度发展曲线 ( b )纤维再生混凝土强度发展 曲线 图 3 混凝土强度随时间发展关系曲线 加 0 O O O 0 ， O O O 0 第 3 4卷第 1 期 侯 敏 ， 等 ： 玄武岩纤维再生 混凝 土及 其轴压短柱力学性能分析 4 3 由图 3 ( a ) 可知， 前期再生混凝土的强度发展较 慢 ， 在 7 d到 2 8 d龄 期之 间 ， 5 0 和 1 0 0 取代 率 下 的再生混凝土强 度发展高于 0 取代率下 的混凝 土 ， 这 主要 由于再 生 粗 骨料 在 拌 合 过 程 中 吸 附较 多 的拌合水促进其后期强度 的发展 将 图 3( a ) 与 图 3 ( b ) 进 行 比较 ， 相对 普 通 混 凝 土 ， 纤 维 再 生 混 凝 土 可显著 提 高 2 8 d龄期 之前 1 0 0 再 生骨料 取代 率 下 的强度 系数 ， 同时 也显 著 提 高 了纤 维普 通 混 凝 土 的 强度发 展 ， 这与普 通 混凝土 的强 度发 展 区别较 大 可见玄武岩纤维可显著提高0 和 1 0 0 再生骨料取代 率的混凝土强度发展系数 2 2 抗拉 强 度 试验 测得 混凝 土 的劈裂 抗拉 强度值 见表 3 表 3试 验用混凝 土劈 裂抗 拉强度 由表 3可 知 ， 随着 取 代 率 的增 加 ， R A C的 劈 裂 抗拉 强度 逐渐 降低 肖建 庄 研 究 再 生混 凝 土 取 代 率 ( r ) ， 立方 体抗 压强 度 ( ) 和抗 拉强 度 ( ) 之 间 的 关 系时发 现有 = ( 0 2 4 0 0 6 r ) f ( 1 ) B F A C的抗 拉 强 度 明显 低 于 相 应 的 R A C 的 抗 拉强度 ， 特别对于 0 取代率下 的 B F A C的抗拉强 度 比相 应 的 R A C 的强 度 低 约 5 5 6 当再 生 骨 料 取代率为 1 0 0 时 ， 纤维再生混凝 土的抗拉 强度与 再生 混凝 土强 度相 当 ， 可 见 4 k g m 的纤 维 掺 量 下 ， 再生 混凝 土 的抗 拉 强 度 有所 降低 这 主要 与 再 生 混 凝土和玄武岩纤维 的吸水率都较大有关 ， 影响 了再 生混 凝土 的实 际水 灰 比 ， 从 而降低 了纤维再生混凝土 的抗拉 强度 2 3弹性 模量 和泊 松 比 由表 2可知 ， 随着 再生 骨料 取代 率 的增加 ， 再 生 混凝 土和纤 维再 生 混 凝 土 的 弹性 模 量 均 降低 虽 然 玄武岩纤维可有效提高再生混凝土 的弹性模量 ， 但 是 1 0 0 再生骨料取代率下的纤维再生混凝土弹性 模量 比0 取代率下的纤维再生混凝土 降低 2 5 ， 可见玄 武 岩纤维 对 于再生混 凝 土 的弹性模 量影 响较 大 再生混凝土的弹性模量 E、 立方体抗压强度 和 再生骨料取代率 r 之间的关系为 E= ( 2 ) 对 于 4 k g m 玄 武 岩纤 维 掺 量 的纤 维再 生混 凝 土， 其弹性模量约为再生混凝土弹性模量的 1 1倍 3 纤维再生混凝土短柱试验结果 3 1 破 坏模 式 试 验 圆柱静 态破 坏和循 环 加 载破 坏 模 式如 图 4 所 示 由图 4可知 ， 对 于静态 加 载的再 生混凝 土 和纤 维再生 混凝 土短 柱 ， 裂缝首 先在 底部 萌生 ， 随着 加载 的进行 ， 底 部混凝 土被 压碎 而破 坏 ； 对 于循 环加 载短 柱 ， 底部 混凝 土首 先 出现 裂 缝 ， 竖 向延伸 后 ， 在 底 部 不 断萌 生新 的混 凝 土 裂缝 ， 最后 底 部 混 凝 土压 碎 破 坏 ， 去 除上 部混凝 土 发 现 ， 纤 维 再 生 混凝 土 的上 、 下 部分完全脱离 ， 核心混凝土压碎破坏 ( a )静载破坏 ( b )循环加载破坏 图 4静载破坏和循环加载破坏模式 3 2承 载 力分析 再 生混凝 土 和玄 武岩纤 维再 生混 凝土 短柱 的承 载力试验 结果 见 表 4 ， 其 中 编号 C指 圆 柱 ， C B指 纤 维 增强 圆柱 ， S B指 纤维增 强方 柱 表 4 混 凝 土 短 柱 加 载 试 验 结 果 由表 4可 知 ， 对 于 再 生 混 凝 土 圆柱 ， C 1 0 0的 承 载力 最大 ， 其 承 载力 比 C O高 9 ， 这 主 要 与再 生混 凝土 后期 水化 反应 较 强有 关 ； 比 C 5 0的承 载 力 提高 3 2 左 右 ， 这是 由于 5 0 再 生 骨料 取 代率 的再 生混 凝土 中的新旧砂浆结合面较多 ， 而其界面过渡区内 混凝土性能较低所致 ， 可见再生骨料取代率对其承 载力具 有 一定 的影 响 对 于纤 维再 生混 凝土 ， 从表 4可 以看 出 ， 承 载力 华北水利水 电学 院学报 2 0 1 3年 2月 得到显著提高， 可见玄武岩纤维可显著提高再生混 凝 土 的极 限承载力 ， 这 主要 与 玄 武 岩纤 维 可 有效 提 高再生 粗骨 料与 细骨 料 间的 黏结 性 能 有关 由 于再 生粗 骨料 的天然缺 陷 ， 内部裂 缝和孔 洞较 大 ， 影 响其 承载力 ， 随着 玄武 岩纤 维 的加 入 ， 通 过砂浆 一 纤 维 一 O l 2 3 竖 向位移 m m ( a )静态加载 孔 洞 ( 或 裂缝 ) 间 的内部增 强 机 制 ， 从 而 显 著提 高纤 维再生 混凝 土的极 限承载 力 3 3载 荷 一 位 移 曲线 试 验静态 加载 和循环 加载短 柱 的载荷 与竖 向位 移 关 系曲线 如图 5所 示 3 O 0 z 2 0 0 挺 柩 1 O 0 O O 4 0 0 2 0 4 0 6 0 8 1 0 竖 向位移 mm ( b )循环加载 图 5静态加载和循环加载短柱的载荷 一 位移 曲线 由图5可知 ， 1 0 0 取代率的普通再生混凝土试 件 的初 始 刚度最 大 ， 但 纤维 再 生 混凝 土 的屈 服 强度 和极 限承载 力 比再 生混 凝土 高 3 4载荷 一应变 曲线 试验静态加载短柱的载荷 一 应变关系曲线如图 6所 示 ， 图 7为 动 态 加 载纤 维再 生混 凝 土 短 柱 的典 型应 变关 系 曲线 由图 6可知 ， 加 载 初期 再 生混 凝 土 和纤 维再 生 混凝 土 的中部应 变基 本 相 同 ， 混 凝 土短 柱 的 竖 向变 形 比环 向变 形大 对 于纤维再 生混凝 土 ， 由于纤 维 的 2 0 0 Z 柱 柩 1 O 0 0 Z 妪 O 0 l 0 0 0 2 0 0 0 3 0 0 0 4 00 0 5 00 0 6 00 0 环 向应变 I 旷 ( a )环 向应变 瞌线 内部增强作用 ， 其初始变形较小 由图 7可 知 ， 同普通混 凝土相 似 ， 再 生混凝 土在 弹性 阶段 的应 变也 具 有 可恢 复 性 ， 在 循 环加 载 过程 中横 向应变 随着加 载 一卸载 的进 行 ， 其 局部 变 形 和 整体变形一致 ( 与图 5对照) ， 可见纵 向变形的增大 导致横 向应变 增 大 再 生 混 凝 土纵 向应 变 曲线 存在 比位移 曲线更 大 的滞 回环 ， 这 主要 与 混凝 土 的开 裂 有关 玄 武岩 纤维 再生 混 凝 土 由 于玄 武 岩纤 维 的 内 部增强作用 ， 其抗裂性能得到提高， 其应变曲线无明 显滞 回环 图 6静态加载短柱载荷 一应变 曲线 再生混凝土应变 1 0 ( a )再 生混凝土柱循环加载应变 Z 妪 环 向应变 1 o ( b )竖 向应变曲线 玄武岩纤维再生混凝土应变 1 0 ( b )纤维再生混凝土柱循 环加载应变 图 7 循环加载短柱载 荷 一 应变 关系 第 3 4卷第 1 期 侯敏 ， 等 ： 玄武岩纤维再 生混凝 土及 其轴压短柱力学性能分析 4 5 4 结语 试验 研究 了再 生混 凝土 和纤 维再 生混凝 土 的基 本物理和力 学性 能 ， 分 析 了不 同再 生 骨料取 代率 ( 0 ， 5 0 ， 1 0 0 ) 对 再 生 混 凝 土 和 玄 武 岩 纤 维 再 生 混凝 土性 能 的影 响 ， 对 比研 究 了混 凝 土短 柱 在 静 态 加载 和循 环加 载 过程 中 的力 学 响应 通过 一 系列 试验与分析 ， 得出以下主要结论 1 ) 纤维再生混凝 土可显著提 高 2 8 d龄期之前 的 1 0 0 再生骨料取代率 的混凝 土强度 ， 也可显著 提 高纤维 普 通混凝 土 的强度 发展 系数 2 ) 对于 4 k g m 纤维掺量 下 的纤 维再生混 凝 土 ， 其抗拉强度明显低于再生混凝土， 但随着再生骨 料取代率 的增加， 其抗拉强度逐渐增大 3 ) 对 于 4 k g m 纤 维掺 量 下 的纤 维 再 生 昆凝 土 短柱 ， 其极限承载力虽然得到有效提高 ， 但在加载初 期其初始刚度 比再生混凝土短柱低 4 ) 玄武岩纤维可显著降低纤维再生混凝 土 的 竖 向应变 发展 ， 提 高混凝 土 的抗裂 性能 ， 在循 环加 载 过程 中， 其应变响应无显著的滞回环 参 考 文 献 1 董江峰 ， 侯 敏 ， 王清远 ， 等 碳纤维 布加 固薄壁钢 管再生 混凝土短柱 的力学性 能 J 四川 I 大 学学 报 ： 工程 科学 版 ， 2 0 1 2 ， 4 4 ( s 1 ) ： 2 5 5 2 6 0 2 肖建庄 再 生 混 凝 土 M 北 京 ： 中 国建 筑 工 业 出 版 社 ， 2 0 0 8 3 石宵爽 ， 王清远 从灾后重建 探讨再 生混凝 土的研究 现 状及其 应 用 前 景 J 四川 I大 学 学 报 ： 工 程 科 学 版 ， 2 0 0 9， 4 1 ( 3 )： 3 0 13 1 0 4 X i a o J z， u J B， Z h a n g C H Me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f r e c y c l e d a g g r e g a t e c o n c r e t e u n d e r u n i a x i a l l o a d i n g J C e m e n t a n d Co n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 05， 3 5： 11 8 71 1 9 4 5 B r e c c o l o t t i M， Ma t e r a z z i A L S t r u c t u r a l r e l i a b i l i t y o f e c c e n t r i c a l l y l o a de d s e c t i o n s i n RC c o l umn s ma d e o f r e c y c l e d a g g r e g a t e c o n c r e t e J E n g i n e e r i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 1 0 ， 3 2 ： 3 7 0 4 3 71 2 6 S o n K S ， H a j i r a s o u l i h a I ， P i l a k o u t a s K S t r e n g t h a n d d e fo r m a bi l i t y o f wa s t e t y r e rub be r -f i l l e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l - u m n s J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e r i a l s ， 2 0 1 1 ， 2 5 ： 2 1 8 2 2 8 7 陈寅春 玄武岩纤维混凝 土梁 的试验研究 D 重庆 ： 重 庆交通大学 ， 2 0 1 1 8 李为民 ， 许金余 ， 沈刘军 ， 等 玄 武岩纤 维混凝 土的动态 力学性能 J 复合材 料学 报 ， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 2 ) ： 1 3 51 4 2 9 陈伟 ， 王钧 玄武岩纤维混凝土梁 斜截面受剪 试验 J 沈阳建 筑 大 学 学 报 ： 自然 科 学 版 ， 2 0 1 1 ， 2 7( 4) ： 6 7 4 6 78 1 0 贺东 青 ， 卢哲安 短切玄武岩纤 维混凝 土 的力 学性能试 验研究 J 河 南大 学学报 ： 自然 科学版 ， 2 0 0 9 ， 3 9 ( 3 ) ： 3 203 22 Ex pe r i me n t a l Re s e a r c h o f M e c ha ni c a l Pr o pe r t i e s o f Ba s a l t Fi be r Ag g r e g a t e Co nc r e t e an d I t s S ho r t Co l umns und e r Axi a l Co mpr e s s i o n H O U Mi n ， D O N G J i a n g f e n g ，Y U A N S h u - c h e n g ，WA N G Q i n g - y u a n ( S c h o o l o f A r c h i t e c t u r e a n d E n v i r o n m e n t ，S i c h u a n U n i v e r s i t y ， C h e n g d u 6 1 0 0 6 5 ，C h i n a ) A b s t r a c t ： T h e me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f b a s a h f i b e r a g g r e g a t e c o n c r e t e ( B F A C )a n d i t s s h o rt c o l u m n w e r e s t u d i e d ， w h i c h i n c l u d e d t h e d u r a b i l i t y o f r e c y c l e d a g g r e g a t e e o n c r e t e ( R A C ) ， R A C a n d i t s s t ruc t u r e ， d u e t o t h e e n g i n e e r i n g d e s i r e o n t h e r e s e a r c h o f R A C F i b e r r e i n f o r c e d r e c y c l e d a g g r e g a t e c o n c r e t e c o u l d i mp r o v e t h e me c ha ni c a l pr o pe r t i e s o f RAC o b v i o us l y，wh i c h wo u l d p r o v i de i mp o rta n t t h e o r e t i c a l b a s i s a nd r e f e r e n c e s f o r i t s a p p l i c a t i o n i n t he c i v i l e n g i n e e r i n gI n t hi s pa p e r ，t he e f f e c t o f b a s a h fib e r wi t h di f f e r e n t c o n t e n t s o n t h e ph y s i c a l a n d me c ha n i c a l p r o p e rti e s o f RAC wi t h t h e RAC r e p l a c e me nt r a t e s o f 0 ，5 0a nd 1 0 0we r e d i s c u s s e d，a nd c o mp a r i s o n an d a na l y s i s o f t he me c h a n i c a l p r o pe r t i e s o f RAC s h o rt c o l u mns wi t h di f f e r e n t fibe r c o n t e nt u n de r a x i a l c o mp r e s s i o n we r e c o n d uc t e dTh e r e s ul t s s h o we d t ha t t he b a s a l t fib e r c o ul d i mpr o v e t h e me c ha n i c a l p r o pe r t i e s o f RAC g r e a t l y i n c on t r a s t wi t h t h e no r ma l c o n c r e t e，a n d t h e r e s u l t s a l s o i n di c a t e d t ha t t h e b a s a l t fibe r c o ul d b e us e d i n s t r e n g t h e n i n g t he RAC a n d i t s s h o rt c o l u mns Ke y wo r d s ：b a s a l t fi b e r ；Re c y c l e d Ag g r e g a t e C o n c r e t e( R AC) ；c o n c r e t e c o l u mn ；me c h a n i c a l p r o p e r t i e s ( 责任编辑 ： 蔡洪涛 )