脚手架专项施工方案资料.doc

目 录

1.编制根据
2.工程概况
3.脚架选型与布置
4.脚手架用途
5.脚手架设材料与规定
6.第一种外架方式：双排钢管落地脚手架
7.第二种外架方式：一般型钢悬挑脚手架
8.悬挑脚手架搭设注意事项
9.脚手架安全管理

1. 编制根据
1.1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)
1.2 《建筑构造荷载规范》(GB 50009-)
1.3 《钢管脚手架扣件原则》（GB15831）
1.4 《建筑构造静力计算手册》
1.5 《钢构造设计规范》(GB 50017-)
1.6 《碳素构造钢》（GB/T700）
1.7 《本工程施工图》
2. 工程概况
复地·东湖国际7.1期项目位于武汉市武昌区兴国南路于兴国路处。场地自然标高为31.2 m，地势较为平整。该工程地下室均为地下一层。地上7栋29~33层住宅楼，建筑高度103.10钢筋混凝土剪力墙构造。1 栋 1~2层商铺、钢筋混凝土框架构造。
3. 脚手架选形与布置
本工程脚手架根据建筑物设计特性、构造布置、高度及外墙施工规定，分别选择落地式脚手架、悬挑式脚手架两种种形式，以满足建筑物施工过程中模板支撑、操作和安全防护需要，其布置形式如下：
3.1 落地式脚手架：
主楼七层
主楼落地式脚手架搭设高度-1.2 m～+19.95 m(1F～7F)，搭设高度21.15m；

3.2悬挑式脚手架:
主楼七层以上采用悬挑式脚手架，分五步悬挑搭设，每步六层高18米。
第一步悬挑架：标高+19.95 m ～+37.95 m(7F～13F)，搭设高度18 m；
第二步悬挑架：标高+37.95 m～+55.97 m(13F～19F)，搭设高度18 m；
第三步悬挑架：标高+55.97 m～+73.95 m(19F～25F)，搭设高度18 m；
第四步悬挑架：标高+73.95 m～+91.95 m(25F～31F)，搭设高度18 m；
第五步悬挑架：标高+91.95 m～+103.1 m(31F～机房屋面)，搭设高度11.15 m。

4. 脚手架搭设材料与规定
4.1 搭设脚手架重要材料采用：Φ48×3.0钢管、连墙杆质量应符合国标《碳素构造钢》（GB/T700）中Q235-A级钢规定、扣件材质应符合国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）中规定、钢笆脚手板、绿色密目安全网、型钢（工字钢、槽钢、钢筋）、钢丝绳以及配套构配件应符合《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）中规定。
4.2 所有脚手架外侧立杆设置防护栏杆，并满挂密目式安全绿网，剪刀撑应涂刷黄黑相间颜色。

5. 第一种外架方式：落地脚手架
5.1 纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.272kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.927kN/m
计算简图如下：

1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.272×1.52=0.286kN·m
σ=Mmax/W=0.286×106/4490=63.74N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.927×15004/(100×206000×107800)=1.43mm
νmax＝1.43mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足规定！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.272×1.5=2.099kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.927×1.5=1.529kN
5.2 横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.099kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.529kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.562×106/4490=125.25N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝1.258mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
满足规定！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.115kN
5.3 扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=2.099/2=1.049kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：Rmax=2.115kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
满足规定！
5.4、荷载计算
立杆静荷载计算
1、立杆承受构造自重原则值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×22=3.448kN
单内立杆：NG1k=3.448kN
2、脚手板自重原则值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(22/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=1.388kN
1/2表达脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=1.388kN
3、栏杆与挡脚板自重原则值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(22/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.388kN
1/2表达挡脚板2步1设
4、围护材料自重原则值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×22=0.33kN
构配件自重原则值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.388+1.388+0.33=3.107kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=1.388kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(1×3+1×2)/2=3kN
内立杆：NQ1k=3kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.448+3.107)+ 0.9×1.4×3=11.646kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.448+1.388)+ 0.9×1.4×3=9.584kN

5.5立杆稳定性验算
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210
轴心受压构件稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m
长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
满足规定！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(3.448+3.107)+1.4×3)×(9+max[6，(1-0.8)×13])/22=8.227kN
σ=N/(φA)=8226.955/(0.188×424)=103.208N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
组合风荷载作用
单立杆轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(3.448+3.107)+0.9×1.4×3)×(9+max[6，(1-0.8)×13])/22=7.941kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.25×1.5×1.82/10=0.153kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=7940.591/(0.188×424)+153090/4490=133.712N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
5.6 连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Ф48×3
连墙件截面面积Ac(mm2)
424
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.332×2×1.8×3×1.5=7.53kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(7.53+3)×103/(0.896×424)=27.718N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足规定！

5.7 落地脚手架拆除
1 拆除脚手架前应全面检查其扣件连接、连墙杆件、支撑体系等与否符合搭设时规定，清除脚手架上所有杂物及地面障碍物，并由单位工程施工负责人进行脚手架拆除安全技术交底。
2 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同步作业。
3 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应不小于2步，如高差不小于2步，应事先增设连墙件进行固定。
4 当脚手架采用分段或分立面拆除时（如施工电梯部位），对不拆除脚手架两端应事先按每个楼层增设连墙杆件和横向斜撑进行加固。
5 当脚手架拆至底部最终一根立杆高度时，应先在合适位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。

6. 第二种外架方式：
6.1 型钢悬挑架材料选择
悬挑型钢水平梁选用16号热轧工字钢，斜拉杆采用钢丝绳14，搭设脚手架用料同双排落地脚手架。
6.2 型钢悬挑架搭设尺寸
立杆纵距La=1.500m，立杆横距Lb=0.80m，步距h=1.80m，脚手架内立杆中心离建筑物构造边缘最大距离1250mm，连墙杆件水平间距L1=3.0 m，竖向间距H1=4m，连墙杆件使用Φ48×3.0钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋钢管使用双扣件连接；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网。
7.3 型钢悬挑架搭设次序
型钢挑梁制作 → 预埋铁件及锚环 → 挑梁所在楼层混凝土浇捣 → 安装型钢挑支构件（按平面图）→ 型钢挑梁固定（按图）→ 安装并焊接型钢纵向联梁（按图）→ 按脚手架纵横距及内排架距墙尺寸焊接立杆限位短柱（纵向应拉通线）→ 竖立杆 → 设置架体临时支撑 → 安装横向扫地杆 → 安装纵向扫地杆 → 安装第一步小横杆 → 安装第一步纵向水平杆 → 铺钢笆脚手板 → 设置连墙杆件 → 安装第二步小横杆 → 安装第二步纵向水平杆…… → 预埋吊环浇捣上层混凝土 → 安装斜拉钢丝绳 → 脚手架搭至卸荷位置安装卸荷钢绳……→继续搭设脚手架至设计高度
7.4悬挑型钢水平梁布置
本工程型钢悬挑架布置在构造楼面，采用上拉式挑支构造。
7.5 悬挑型钢水平梁节点大样图及受力验算书
本工程建筑物边梁向外凸出最大距离为1100mm，为了保证外脚手架四面闭合及型钢水平梁锚固段能支承在构造受力部位；根据悬挑脚手架和型钢水平梁实际工况及平面布置，选择承受荷载最不利悬挑钢梁且具有代表性节点构件作为验算对象，分别进行如下计算。
1悬挑梁安装如图7-2、图7-3。

2 型钢受力计算书
1） 脚手架搭设参数
一般型刚上拉式悬挑双排脚手架搭设高度为18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆最大纵距为 1.5米，立杆横距为0.80米，立杆步距为1.8 米；内排架距墙1.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 1 根；采用Φ48×3.0钢管；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.0；连墙件竖向间距 4.0 米，水平间距3.0米，采用双扣件连接；
2） 荷载参数
按装修脚手架选择，同步施工层数:2 层；施工均布荷载：2.0 kN/m2；风荷载参数按湖北省武汉市采用，基本风压为0.75，风荷载高度变化系数μz为1.0，风荷载体型系数μs为1.126；计算中考虑风荷载作用；静荷载按每米立杆承受构造自重荷载原则值:0.1292 kN/m；脚手板自重原则值:0.30 kN/m2；栏杆挡脚板自重原则值:0.15kN/m ；安全设施与安全网自重原则值:0.005 kN/m2；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:钢笆脚手板；栏杆挡板类别:钢杆，层板挡板。
3） 水平挑支构件选择
悬挑水平钢梁按带悬臂单跨梁计算选择16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10m，建筑物内锚固段长度 1.90m；与楼板连接压环直径:20mm；楼板混凝土标号:C30；上拉钢绳数量1根，钢绳安全系数取8，钢绳上下拉结点垂直距离为3.0 m；
4） 脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架上荷载包括静荷载、活荷载和风荷载，经计算20米高脚手架产生立杆轴向力为：
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值： N1 = 10.561 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值： N2 = 9.972 kN；
风荷载设计值产生立杆段弯矩值： Mw = 0.316 kN.m；
5） 脚手架立杆稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：

立杆轴向压力设计值 ：N = 10.561 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数按《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155，计算长度系数μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 4.79 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 10561/(0.188×457)=122.922 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 122.922 N/mm2 不不小于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式：

立杆轴心压力设计值 ：N = 9.972 kN；Mw = 0.316 kN.m；
σ = 9972/(0.188×457)+316000/4790 = 182.038 N/mm2不不小于立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
6） 连墙件计算
连墙件轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载原则值 Wk = 0.497 kN/m2；
每个连墙件覆盖最大脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.60 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力： N0= 5.0 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 9.463 kN；
连墙件轴向力设计值： Nl = Nlw + N0= 14.463 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中： φ -- 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l0/i = 1250/15.9成果查表得到 φ=0.728，l0为内排架距离墙长度； A = 4.57 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.728×4.57×10-4×205×103 = 68.203 kN；
Nl = 14.463 kN < Nf = 68.203 kN，连墙件设计计算满足规定！
连墙件两端采用双扣件连接，如图7-4
由以上计算得到 Nl = 14.463 kN不不小于双扣件抗滑力 16 kN，满足规定！

图7-4 连墙件扣件连接示意图
7） 悬挑水平梁受力计算
悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载P作用，里端C为与楼板锚固点，B为墙支点，A为钢绳拉结点。 脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体1250mm，支拉钢绳支点距离墙体为 2150mm，水平钢梁计算16号工字钢水平支撑梁截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵御矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
受脚手架集中荷载： P=(1.2×6.552 +1.4×2.805)= 10.561 kN；
水平钢梁自重荷载： q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

安装上拉钢绳后经持续梁计算得到最大内力：
Tmax = 18.874 kN；
Rb = 7.491 kN；
未安装上拉钢绳时，考虑4.4米架高，悬臂水平梁计算得到最大内力：
弯矩 Mmax= -10.761 kN.m；Rc = -6.966 KN；
水平钢梁最大应力：
σ =Mmax/1.05W= 10.761×106 /( 1.05 ×141000 ) = 72.68 N/mm2；
水平梁最大应力计算值 72.68 N/mm2 不不小于抗压强度设计值 215 N/mm2。
满足规定！
水平钢梁整体稳定性计算:
根据公式如下

其中：φb -- 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×9.9×88× 235 /( 4300×160×235) = 0.72
由于φb不小于0.6，查《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，
得到 φb值为0.658。
经计算水平钢梁最大应力 σ = 10.761×106 /( 0.658×141000 )= 116 N/mm2；
水平钢梁稳定性计算 σ = 116 不不小于 [f] = 215 N/mm2 ，
满足规定!
8） 上拉钢绳、吊环强度计算
钢梁外挑1.1m，内立杆离墙0.35m。为安全起见，计算钢梁承载力时不考虑钢丝绳拉力，同样计算钢丝绳承载力时不考虑钢梁抗弯能力。
计算钢梁与楼面接触点受力，
F1=17.1KN
F2= 21.9KN
q=0.143KN/m
N2=14.85KN
N1=54.28KN
（1）钢丝绳验算：
钢丝绳与钢梁夹角θ=68.90，两个纵距对钢丝绳产生拉力F3为：
F1×2.8+F2×2.0+q×3.02/2=F3×sinθ×2.65
F3=37.34KN
求得F5= F3×sinθ=34.83 KN ， F4= F3×cosθ=13.44KN。
采用钢丝绳，则采用一根直径14.0㎜、公称抗拉强度为1700N/㎜26×19钢丝绳，钢丝绳容许拉力[Fg]=αFg/K=0.85×123/2.5=41.82 KN> F3=37.34 KN，可以满足规定。其中查表得，Fg=123 KN；α换算系数，取0.85；K钢丝绳安全系数，取2.5。
套环：采用公称直径为14㎜套环；钢丝绳夹：采用公称直径为14㎜绳夹。每一连接处需要钢丝绳夹至少3～4个，间距为150㎜，花篮螺栓为OO2型（或CO型），容许荷载为5t。用花篮螺栓来收紧钢丝绳。施工所用套环、钢丝绳夹和花篮螺栓必须经有关部门试验合格并出具合格证后方可使用
9） 锚固段与楼板连接计算
水平钢梁与楼板采用钢筋压环，压环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点压环受力 R = Rc = -6.966 kN；
水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为:

其中： [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土构造设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
水平钢梁所需压环最小直径 D=[6966×4/(3.142×50×2)]1/2 = 10 mm；
水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
经上述计算可知，悬挑受力构件中，型钢上拉钢绳直径不得不不小于14mm、吊环最小直径必须不小于12mm、压环最小直径必须不小于 10 mm，但在实际施工中，因施工进度需要，常常出现脚手架卸荷钢绳滞后安装，卸荷钢绳与安全防护棚拉绳同步固定在同一种吊环上等现象，因此，规定本工程在选择挑支受力构件时，其上拉钢绳直径不得不不小于14 mm，吊环、压环选用直径为 20 mm圆钢。

8．悬挑脚手架搭拆注意事项
8.1悬挑脚手架搭设注意事项
8.1.1本工程悬挑脚手架由于受建筑物平面几何尺寸影响，型钢（支架）纵向布距不尽相等，型钢最大间距控制在1500 mm，安装容许偏差不得超过50mm，搭设时应尤其注意纵横向水平杆件与立杆连接措施（按规范），保证主节点连接稳固，杆件交错布置合理，以保证脚手架整体稳定性，挑架搭设时第一步脚手架步距应从型钢挑梁底面算起。
8.1.2对每根型钢（支架）挑梁固定及支拉杆件位置，事先应进行各部件尺寸翻样，安装时对号入座。同步做好：在下层混凝土构造施工时，按斜撑下支点位置预埋铁件；在型钢安装层混凝土构造施工时，应严格按型钢（桁架）挑梁位置预埋铁件或压环（压环弯脚应压在现浇楼板下层钢筋之下，两侧锚固长度不小于300mm）；在上层混凝土构造施工时，按下层型钢或脚手架卸荷主节点对应位置上预埋钢筋吊环、铁件，并保证其在同一垂直面上。
8.1.2型钢挑梁（支架）、支拉斜撑等挑架设施在安装时其所在楼层构造混凝土强度应到达设计强度30%。
8.1.3 型钢挑梁（支架）安装就位后，应先行做好固定校正工作，钢梁（支架）外伸（挑）端应略高于尾部（为梁长3～5‰），然后按照立杆位置焊接长150mm～200mm直径为20mm立杆限位短柱。第一步脚手架底面从外立杆至建筑物外墙面应用九层板封闭隔离。
8.1.4 普悬型钢、支拉体系应按图纸放实样确定各杆件加工制作尺寸，所有联梁与型钢挑梁应进行焊接连接（图中注明者除外）。
8.1.5对接焊缝沿型钢截面周长满焊，贴角焊缝按型钢接触面长度满焊，焊缝高度（焊脚尺寸）6mm。

8.2悬挑脚手架拆除注意事项
8.2.1 脚手架拆除措施同双排落地架，拆除时脚手架上不得集中堆放钢管等其他材料，以减少脚手架使用荷载。搭架时应按规定及时安装连墙杆，拆架时连墙杆应按次序逐一拆除，不得图以便持续拆除多种连墙杆件。
8.2.2 拆除脚手架时，凡在影响区域地面范围内，应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。
8.2.3 架子拆除四面应同步进行，脚手架上杂物应事先清理洁净；分段拆除高差不得不小于2步；拆下长钢管使用塔吊或白棕绳加滑轮装置运送到地面，其他小型配件转入楼层内运用施工电梯转运至地面。
8.2.4 型钢挑梁（支架）拆除时应按下列次序进行：上部脚手架拆除→联梁拆除→拉杆拆除→支杆拆除→压点锚环内木枋拆除→将悬挑水平梁移至楼层内→拆除(切割)压点锚环；对于三角形支架应使用塔吊固定后逐榀切割拆除。
9.脚手架安全管理
9.1 人员管理
9.1.1 脚手架搭设人员及电焊人员必须是经国家《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格专业架子工和焊工，其身体条件应满足高空作业规定。
9.1.2搭架作业人员必须佩戴符合原则安全帽、安全带等安全防护用品，作业时必须穿防滑鞋。
9.2 搭设阶段
9.2.1用于搭设脚手架构配件质量必须按技术原则规定经检查合格后方可使用。
9.2.2 脚手架搭设按下列阶段进行质量及安全性验收：
9.2.2.1 地基竣工（型钢挑梁、桁架安装完毕）后及脚手架搭设前；

9.2.2.2 操作层施加荷载后；
9.2.2.3 每搭设完10m高度后；
9.2.2.4 到达设计高度后；
9.2.3 脚手架验收时发现问题应及时校正，整改，脚手架扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手随机抽样检查，不合格必须重新拧紧，验收合格后方可挂牌使用。
9.3 使用阶段
9.3.1 脚手架操作层上施工荷载应符合设计规定，不得将模板支撑、缆风绳、混凝土输送管、卸料平台等固定在脚手架上；严禁超载、堆放集中荷载及任意悬挂起重装置。
9.3.2 六级及六级以上大风和雾、雨（雪）天应停止脚手架作业，雨（雪）后上架作业应采用防滑措施。
9.3.3 项目管理部应设专人负责对脚手架进行平常检查和维护，未经项目部技术负责人同意不得任意拆除脚手架上任何杆件；尤其在大风与大雨后，以及脚手架停用复工前，必须对脚手架进行全面检查、整修。
9.4 脚手架按如下项目进行平常维护检查：
9.4.1 各主节点杆件安装、连墙件、支撑、焊接部位焊缝、拉结固定点、门洞等关键位置构造与否符合施工方案规定。
9.4.2 地基与否有积水、下沉现象，立杆与否出现悬空，扣件螺栓与否有松动现象，焊缝、压环、吊环与否出现开裂变形等。
9.4.3 当发现脚手架某个部位发生突变时，应立即停止使用，查明原因，经加固处理验收合格后，方可继续使用。
9.4.4 脚手架上建筑垃圾应随时清理，其垂直度应满足规范规定，安全防护设施必须符合设防规定。
9.5 脚手架有效期间，荷载应均匀布置，不得集中堆放。严禁任意拆下主节点处纵横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、挡脚板、斜拉杆、固定锚栓等部件，要拆除以上任一部件必须采用安全加固措施，并报技术负责人审批同意后方可实行。
9.6 脚手架四面应在操作楼层下方设置一道水平挑兜网，并随操作层同步升降，防止高空落物，且分别在九层和十七层设置二道固定式硬隔离防护棚。
9.7 在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施，并派专人负责看守。
9.8 脚手架上不得任意敷设施工临时用电线路，若确需架设用电线路，应严格按《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-88）之规定执行。
9.9 在施工区域最高处脚手架应设置防雷接地装置，避雷针用Φ12镀锌钢筋制作，设在建筑物四大角脚手架立杆上，高度不得不不小于1米，并将所有最上层大横杆所有接通，形成避雷网路，接地可与建筑物设计防雷接地系统连接。
9.10 本方案未注明事项严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)及当地建设行政主管部门有关规定和原则执行。