卸料平台施工方案修改.doc

一、工程概况
本工程为大源双河四期安顿房工程，工程地点位于成都市高新区南部园区。该工程划分为两个标段，我公司承建的是二标段二标段地下室，地下一层；地上4、5、10、13#楼18层；6#楼、11#楼、14#楼、17#楼22层；16#楼15层，标准层层高都为3m。建筑高度为47.90～68.90m，总建筑面积为118499㎡。
因本工程为高层建筑，我施工单位特编制2个卸料平台施工方案，一为落地钢管卸料平台，该平台合用于地面12m以下的卸料平台使用；二为型钢悬挑卸料平台，该平台合用于地面12m以上的的卸料平台使用。每栋从二层起4、5、13、16#楼每层设立4个卸料平台；6、10、11、14、17#楼每层设立2个卸料平台。卸料平台根据各楼栋主体及外架施工进度规定同步进行安装，平台一般设立便于搬运材料的位置，具体布置见附图。
二、编制依据
1、大源双河四期安顿房工程施工图；
2、大源双河四期安顿房工程施工组织设计；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)；
4、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)；
5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)；
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)；
7、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2023）；
8、《建筑施工安全检查标准》 (JGJ59-2023)；
三、落地式钢管卸料平台
（一）搭设方案
卸料平台采用Ф4.8×3.6钢管搭设，尺寸：3.2m×3.0m,搭设高度为11.6m。使用荷载应控制在800kg以内，且材料不能长时间堆码在平台上，3小时以上未转运走的材料应转移到楼层内。卸料平台架由钢管搭设，纵横立杆间距0.8m×1.0m，纵横横杆步距为1.8m。在平台架四边垂直面上设剪力撑，每两步横杆设一道，从底到顶连续设立。
平台架封顶时立杆大头朝上，四周立杆应高出顶层脚手架板1.2m，以备搭设栏杆，内排立杆应低于脚手板下表面，杆顶与最上层的横杆取齐，顶层杆件的每个绑扎点均用双扣。
脚手板要用50mm厚的木板，铺严，铺稳，用钉钉牢（或绑扎牢固），三面围护安全网。
地基要夯实找平，铺设垫板，并作好排水解决。（本工程搭设在地下室顶板上）

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图
（二）材料规定
对于钢管、扣件等进场材料必须进行严格的检查，不合格材料杜绝使用。
（三）构造规定
1、立杆
① 每根立杆底部设立垫板，垫板宽度≥200mm，厚度≥50mm。
② 立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对保证立杆承载能力的关系很大），不得隔步设立或漏掉。
③ 立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设立在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。

2、大横杆
① 上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。
② 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。
③ 相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。
3、剪刀撑
① 每道剪刀撑跨越立杆的根数为3跨，倾角在45°~ 60°之间。
② 剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度1米，用3个扣件连接。
③ 剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
（四）搭设工艺
① 每搭完一步脚手架后，按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
② 杆件在相交处的端头伸出长度应不小于0.1m。
③ 立杆下铺跳板，准确的放在定位线上。
④ 立杆搭设符合下列规定：严禁将外径不一致的钢管混合使用；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合规定。
⑤ 扣件安装符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同。拧紧限度：规定扭力矩控制在40—60N.M，最大不得超过65N.M。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的互相距离不大于150mm；对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入锈蚀扣件；各杆件端头伸出扣件盖板边沿的长度不小于100mm。
⑥ 落地式脚手架卸料平台与外围护架严禁相连，必须单独与建筑物可靠连接。
（五）落地式钢管卸料平台计算书
1、架体参数
卸料平台名称
卸料平台
卸料平台布置方式
沿纵向
平台长度A(m)
3.2
平台宽度B(m)
3
平台高度H(m)
12
立杆纵距la(m)
0.8
立杆步距h(m)
1.8
立杆横距lb(m)
1
板底支撑间距s(m)
0.5
2、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.033
脚手板自重g2k(kN/m2)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
10
施工均布荷载q2k(kN/m2)
2
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)
3、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩 W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k= g2k×lb/2 =0.350×1.00/2=0.175kN/m;
Q1k= q1k×lb/2 =10.000×1.00/2=5.000kN/m;
Q2k= q2k×lb/2 =2.000×1.00/2=1.000kN/m;
（1）强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.175)=0.250kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(5.000+1.000)=8.400kN/m;

板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.250+0.117×8.400)×0.802=0.645kN·m;
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.250+1.200×8.400)×0.80=8.284kN;
σ=Mmax/W=0.645×106/(4.49×103)=143.645N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足规定！
（2）挠度计算
q'=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m
q'=Q1k+Q2k=5.000+1.000=6.000kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.208+1.200×6.000)×0.80=5.943kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.208×(0.80×103)4+0.990×6.000×(0.80×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =1.122mm≤min{800.00/150,10}mm=5.333mm
满足规定！
4、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
双钢管
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩 W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax/2=4.142kN;
p'=R'max/2=2.972kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.727kN·m;

横向钢管计算剪力图
Rmax=4.794kN;

横向钢管计算变形图
νmax=1.555mm;
σ=Mmax/W=0.727×106/(4.49×103)=161.860N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足规定！
νmax=1.555mm≤min{1000.00/150,10}=6.67mm;
满足规定！
5、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
双扣件
单扣件抗滑承载力(kN)
8
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=8.284kN
满足规定！
6、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面回转半径i(cm)
1.59
钢管的净截面A(cm2)
4.24
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
双立杆计算方法
按构造规定设立
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×1.00/1.00=(0.80+2.00×1.00+2.00×1.80)×0.033/1.80×12.000+0.033×0.80×1.00/1.00=1.434kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.80×1.00/1.00=0.280kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=10.000×0.80×1.00/1.00=8.000kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.80×1.00/1.00=1.600kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(1.434+0.280)+ 0.9×1.4×(8.000+1.600)=14.153kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×1.50×1.80=2.700m
长细比λ=L0/i=2.700×103/(1.59×10)=169.811≤[λ]=250
满足规定！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×1.500×1.8=3.119m
长细比λ= L0/i=3.119×103/（1.59×10）=196.132
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.188
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.20=0.118kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.118×1.00×1.802/10=0.048kN·m；
σ=N/φA+Mw/W=14.153×103/(0.188×4.24×102)+0.048×106/(4.49×103)=188.320N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足规定！
7、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
2步3跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
3
内立杆离墙距离a(m)
0.3
（1）强度验算
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.20=0.118kN/m2
AW=1.80×1.00×2×3=10.8m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.118×10.8=1.790kN
N=Nw+N0=1.790+3.00=4.790kN
长细比λ=L0/i=(0.30+0.12)×103/(1.59×10)=26.415，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.936。
Nf=0.85×φ·A·[f]= 0.85×0.936×4.240×10-4×205.00×103=69.154kN
N=4.790≤Nf=69.154
满足规定！
（2）连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
双扣件承载力设计值 Rc=8.0×2×0.80=12.800kN
N=4.790kN≤Rc=12.800kN
满足规定！
8、立杆支承面承载力验算
地基土类型
素填土
地基承载力特性值fg(kPa)
140
基础底面面积A(m2)
0.25
地基承载力调整系数kc
1
fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa
Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(1.434+0.280)+ (8.000+1.600)=11.314kN;
p=Nk/A=11.314/0.25=45.258kPa≤fg'=140.000kPa
满足规定！

四、悬挑式卸料平台
（一）搭设方案
卸料平台外挑长度为4000mm，与建筑楼板面的锚固长度为1000mm；卸料平台的宽带为2500mm （卸料平台的构造做法详见附图）。
（二）构造规定
材料选用：主梁采用16号槽钢（槽口水平[）；次梁材采用14a号槽钢（槽口水平[）；钢丝拉绳采用φ18钢丝绳；卸料平台防护栏杆采用φ48.3×3.6的钢管焊制，采用模板围护，两侧设伸出1500mm宽的防坠落兜网，支架采用≥φ16的钢筋焊接；底板满铺50mm厚模板。
（三）安装及拆除
1、工具式卸料平台的安装施工方法
（1)安装前检查构配件的焊接质量,几何尺寸,并涂刷二道防锈漆。
（2）构配件运至施工现场后，按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，钢管栏杆安装是否牢固可靠。
（3）铺设脚手板，在次梁设50×100木背枋，间距不大于500mm，底板满铺50mm厚模板，用铁钉固定；外脚手架内侧采用18mm厚脚手板铺设，用铁丝与脚手架水平杆绑扎固定。
（4）安装平台吊索，吊索钢丝绳采用φ16钢丝绳，分别布置在料台平面φ16的吊环上，并用绳卡卡牢，每个接头上采用4个绳卡，并设立安全弯。
（5）运用塔吊的吊钩将平台的吊装绳扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将卸料平台的主梁槽钢支腿伸入混凝土结构预留的钢筋环内，用木契将其卡紧定位。
（6）先将2根φ15.5的钢丝绳分别锚固在上层结构预留的钢筋环上，并用紧绳器将其钢丝绳收紧，其平台四角平衡，用绳卡牢，每个接头上采用4个绳卡，并设立安全弯。
（7）接好钢丝绳调整完毕。通过检查验收，方可松卸塔吊的吊钩，上下操作。
（8）悬挂限载标牌。
2、工具式卸料平台的拆除施工方法
（1) 拆除前先将卸料平台内的建渣清理干净，检查配件连接是否有松动，如有将其紧固。
（2）将外脚手架内侧的脚手板拆除。
（3）运用塔吊的吊钩将平台的吊装绳扣紧，保持塔吊的吊钩基本受力。
（4）检查塔吊的吊钩受力可靠后，先松开平台的斜拉钢丝绳，再将钢筋环内木契松开。
（5）塔吊配合将卸料平台伸入外架部分缓缓推出外架以外。
（6）将卸料平台吊放到平整的地方，对卸料平台进行全面检修，经检查后保证无安全隐患后，方可进行再次安装使用。
（四）安全使用措施
1、安全防护措施
（1) 悬挑式钢平台应按施工方案加工制作，其构件必须连接牢固可靠。
（2) 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉接点必须位于建筑物上，不得设立在脚手架等施工设施上。
（3) 斜拉杆或钢丝绳，构造上两边各设二道。
（4) 吊运平台时使用卡环，不得在使吊钩直接钩挂吊绳。
（5) 钢平台安装时，钢丝绳使用紧绳器将其钢丝绳收紧，使用专用绳卡牢，每个接头上采用4个绳卡，并设立安全弯。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫层，钢平台外口应略高于内口。
（6) 钢平台左右两侧必须装置固定的保护栏杆，高1200mm。
（7) 钢平台吊装，需待横梁接好钢丝绳调整完毕，通过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
（8) 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
（9) 操作平台上应显著地标明允许荷载值为800kg，操作人员和材料的总量严禁超过设计的允许荷载，配备专人加以监督。
2、安全管理措施：
（1) 搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋。 搭设前按特种作业进行安全技术交底，并做好记录。
（2) 构配件及搭设质量应按规定进行检查。
（3) 严禁超载，必须悬挂限载标牌，明确负责人。
（4) 六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。
（5) 安全检查的次数为每提高一次检查一次。
（6) 搭拆时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
（7) 搭设操作工人严禁酒后作业。三面设立护身栏杆，严禁施工人员翻越。
（8) 搭设完后必须通过项目部安全员验收完毕后方可使用。
（五）悬挑式卸料平台设计计算书
Ⅰ、斜拉平台设计计算
一、参数信息:
1.荷载参数
脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；
栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m)：1.95，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.75；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；
钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；
预埋件的直径(mm)：16.00。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平[ ；
次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m)：0.80，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.50。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.00, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；
平台计算宽度(m)：2.50。
Ⅱ、次梁的验算:
次梁选择 14a号槽钢槽口水平[ ，间距0.8m，其截面特性为：
面积 A=18.51cm2；
惯性距 Ix=563.7cm4；
转动惯量 Wx=80.5cm3；
回转半径 ix=5.52cm；
截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。
1.荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1=0.35× 0.80= 0.28kN/m；
(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.15 kN/m
Q2=0.15 kN/m
(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2
Q3=2.00 kN/m2
2)最大堆放材料荷载P：8.00kN
荷载组合
Q=1.2×(0.28+0.15)+1.4×2.00×0.80=2.75kN/m
P=1.4×8.00=11.20kN
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：

经计算得出: Mmax = (2.75×2.502/8)×(1-(0.002/2.502))2+11.20×2.50/4=9.15kN.m。
最大支座力计算公式:

经计算得出: R = (11.20 + 2.75×(2.50 + 2×0.00))/2 = 9.03kN
3.抗弯强度验算
次梁应力：

其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =9.15×103/(1.05×80.50)=108.20 N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =108.205 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足规定!
4.整体稳定性验算

其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

通过计算得到 φb=570×9.50×58.00×235/(2500.00×140.00×235.0)=0.90；
由于 φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到 φb'=0.756；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =9.15×103/(0.756×80.500)=150.34 N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =150.336 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足规定!
Ⅲ、主梁的验算:
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择 16号槽钢槽口水平[ ，其截面特性为：
面积 A=25.15cm2；
惯性距 Ix=934.5cm4；
转动惯量 Wx=116.8cm3；
回转半径 ix=6.1cm；
截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；
Q1 = 0.14kN/m；
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.19kN/m
静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.19) = 0.40kN/m；
次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；
2.内力验算

悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，从左至右各支座反力：
R[1] = 16.235 kN；
R[2] = 18.583 kN；
R[3] = -8.288 kN。
最大支座反力为 Rmax=18.583 kN；
最大弯矩 Mmax=9.838 kN·m；
最大挠度 ν=0.051 mm。
3.抗弯强度验算

其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值 σ =9.838×106/1.05/116800.0+1.76×104/2515.000=87.229 N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值 87.229 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2，满足规定!
4.整体稳定性验算

其中 φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=570×10.0×65.0×235/(4900.0×160.0×235.0)=0.473；
主梁槽钢的稳定性验算 σ = 9.838×106/(0.473×116800.00)=178.24 N/mm2；
主梁槽钢的稳定性验算 σ = 178.24 N/mm2 小于 [f]=205.00,满足规定!
Ⅳ、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi = RUisinθi
其中 RCi -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；
RUi -- 拉钢绳的轴力(kN)；
θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sinθi = Sin (ArcTan (3.9/(1.75+1.95)) = 0.725；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sinθi；
RUi = 16.235 / 0.725 = 22.38 kN；
Ⅴ、钢丝拉绳的强度验算:

其中[Fg]-- 钢丝绳的允许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝178.5KN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝5.5。
得到：[Fg]=27.586KN>Ru＝22.378KN。
经计算，选择直径16的钢丝绳可以满足规定。
Ⅵ、钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=22378.195N。
拉环强度计算公式为：

其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
所需要的拉环最小直径 D=[22378.2×4/(3.142×50.00×2)]1/2=15.2mm。
经计算，选择直径16的拉环可以满足规定。