钢筋混凝土断裂参数试验研究.pdf

第 3 4卷第 4期 2 0 1 2年 4月 人民黄河 YELLOW RI VER Vo 1 3 4 No 4 Ap r ， 2 01 2 【 水利水 电工程 】 钢筋混凝土断裂参数试验研究 王 国群 ( 江苏省地质勘查技术院， 江苏 南京 2 1 0 0 0 8 ) 摘要： 按照三点弯曲梁断裂试验方法测得试件最大荷载、 裂缝张口位移等参数， 依据 水工混凝土断裂试验规程 计算 出试件的断裂韧度值。分析了钢筋在混凝土中的限裂作用， 同时利用声发射技术判断起裂点。试验结果表明： 采用声发 射振铃计数曲线、 事件计数 曲线、 声发射能量曲线、 振幅曲线判断起裂荷载具有较高的准确性； 钢筋在混凝土试件中起到 限裂作用， 钢筋的位置对试件断裂韧度具有一定影响。 关键词：钢筋混凝土；三点弯曲试验；断裂参数；声发射信号 中图分类号 ：T V 3 3 2 文献标识码 ： A d o i ： t 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 0 1 3 7 9 2 0 1 2 0 4 0 3 7 Th e o r e t i c a l An a l y s i s a nd Ex pe r i me nt a l St ud y o f Re i nf or c e d Co nc r e t e o n Fr a c t ur e Pa r a m e t e r s WANG Gu o q u n ( J i a n g s u I n s t it u t e o fE n g i n e e r i n g G e o p h y s i c a l E x p l o r a t i o n ，N a n fi n g 2 1 0 0 0 8 ，C h i n a ) Ab s t r a c t ： T h e m i mn m l o a d v al u e a n d c r a c k m o u t h o p e n i n g d i s p l a c e me n t ( C MO D)w e r e t e s t e d t h r o u g h t h me - p o i n t b e n d i n g e x p e r i m e n t a n d t h e f r a c t u r e t o u g h n e s s v a l u e s w e r e c a l c u l a t e d a c c o r d i n g t o N o r mf o r f r a c t u r e t e s t o fh y d r a u l ic c o n c r e t e o f C h i n a B a s e d o n t h e r e s u l t s o f l o a d C MOD a n d l o a d d e fle c t i o n c u nre b e t w e e n n o r ma l c o n c r e t e a n d r e i n f o r c e d c o n c r e t e1 i mi t e d c r a c k e f f e c t wa s a n a l y z e d t o r e i n f o r c e d c o n c r e t e An d t h e p r o b l e m t o j u d g e t h e i n i t i al l o a d w a s s o l v e d b y a c o u s t i c e m i s s i o n t e c h n o l o g y T h e r e s u l t s s h o w t h a t t h e i n i t i a l l o a d i s m o r e a c c u r a c y t h rou g h the a c o u s t i c e mi s s i o n r i n g i n g c o u n t c u r v e，e v e n t c o u n t c u r v e，a c o u s t i c e mi s s i o n e n e r g y c u r v e a n d a mp l i t u d e c u r v e ，t h e s t e e l b a r h a s t h e e f f e c t t o l i mi t e d c r a c k s i n c o n c r e t e s a mp l e s ，a n d t h e p o s i t i o n o f t h e s t e e l e f f e c t t h e f r a c t u r e t o u g h n e s s o f s p e c i me n s Ke y wo r d s：r e i n f o r c e d c o n c r e t e；t h r e e p o i n t b e n d i n g t e s t ；f r a c t u r e p a r am e t e r s ；a c o u s t i c e mi s s i o n s i g n a l 自从 1 9 6 1年 M F K a p l a n首次将断裂力学概念应用于混 凝土， 并进行了断裂韧度的试验以后， 很多学者对混凝土断裂 性能进行了大量的研究， 但是关于含裂纹的钢筋混凝土构件断 裂性 能的研 究还 比较少 ， 而且不够 深入 。 为了减小混凝土裂缝给水工建筑物带来的危害、 抑制或延 缓表面裂缝的进一步扩展， 通常会在普通混凝土中加入钢筋、 纤维等抗拉性能较高的材料， 因此混凝土断裂力学的研究必然 会涉及钢筋混凝土结构断裂问题。采用断裂力学方法可以分 析钢筋混凝土梁最小配筋率“ 及极限承载力 ， 采用有限 元等数值方法可 以对钢筋混凝土断裂性能 进行分析。 1 9 8 3年 1 1月在第二届岩石 、 混凝土断裂力学和强度学术讨论 会上， 何振贤指出， 钢筋混凝土试件的开裂荷载约为纯混凝土 试件的 8 倍 ， 用有限元方法计算 的钢筋混凝土失稳断裂韧度 值仅略大于纯混凝土的硫 值。陈德培等” 指出， 在钢筋混 凝土结构断裂试验中， 声发射装置可以用来准确地确定裂纹的 失稳扩展点。许多水工建筑物是允许带缝工作的， 因此可以用 作为结构裂缝扩展的判别准则。 1 08 1 双 K断裂试验 1 1 试验条件 混凝土试件 的配合 比为胶凝 材料： 砂： 石： 外加剂 ：l ： 1 0 8 ： 1 8 7 ： 0 0 1 8 ， 水胶比为0 2 9 。其中胶凝材料为水泥与粉 煤灰 ， 比例为0 8 5 ： 0 1 5 ， 水泥采用 P I I 5 2 5硅酸盐水泥， 粉煤灰 为I 级灰 ； 砂率为 3 7 ， 砂为普通建筑中砂 ； 碎石粒径为5 0 2 5 0 n l m； 外加剂为 J M 一 8 。拌和水采用当地饮用水。钢筋采用 级 圆钢 ， 纵筋直径为 1 2 mm， 弹性模 量为 2 0 61 0 MP a 。 笔者采用带预制缝的三点弯曲梁试件进行钢筋? 昆 凝土双 K断裂参数研究。鉴于预制裂缝与钢筋间有 3种不同的位置 关系， 即裂缝未贯穿、 临界情况、 裂缝贯穿， 在试验中设置了 3 种不同初始裂缝长度来研究缝高比及钢筋与裂缝的位置对高 强混凝土试件双 K断裂参数的影响， 同时制作了无钢筋对比试 收稿 日期 ： 2 0 1 卜 1 O 一 1 4 作者简介 ： 王国群( 1 9 6 o ) ， 男， 江苏东台人 ， 高级工程 师， 主要从事 工程物探 、 混凝土检测等 工作。 E - ma i l ： f x q O 1 0 4 1 6 3 c o rn 人 民 黄 河2 0 1 2年第 4期 件， 以便研究配筋对断裂韧度的影响。试件编号 R C 0 1一R C 0 3、 C 0 1 C 0 3分别代表初始裂缝长度为 2 5 m m的钢筋混凝土与普 通混凝土三点弯曲梁试件； R C 0 4RC 0 6 、 C 0 4一C 0 6分别代表 初始裂缝长度为2 0 m m的钢筋 昆 凝土与普通混凝土三点弯曲 梁试件 ； R C 0 7一R C 0 9 、 C 0 7C 0 9分别代表初始裂缝长度为6 0 m m的钢筋混凝土与普通混凝土三点弯曲梁试件。试件尺寸均 为 1 0 0 0 mE2 0 0 mm 2 0 0 mm。 试件的预制缝采用钢板预埋生成 ， 钢板厚度为 3 m m， 将钢 板与预制缝尖端接触部分磨成尖角， 有利于试件受载时裂缝沿 着预制缝的方向发展。采用角钢和 G型夹固定钢板 ， 使其在 昆 凝土浇筑振捣时不发生错动， 同时便于钢板在? 昆 凝土初凝 3 h 后顺利抽出。测量抗压强度 、 轴心抗拉强度、 弹性模量等基本 力学参数的混凝土立方体标准试件与三点弯曲梁试件同时浇 筑 ， 所有试件在同样的条件下养护。 1 2 试验情况 试验在 5 0 0 0 k N的压 力试验机上进行 ， 荷 载值及 各测 点的应变采用 D H一3 8 1 7型动态应变测试 系统采集。应变 采用电阻式应变片测量 ， 电阻式应变 片栅长分别为 6 0、 4 0、 2 0 mm， 阻值为 3 5 0 n。应变测点布置见图 1 ， 其中 d为骨料 最大 粒径 。 预制缝 图 I 应变测点布置 ( 单位 ： m m) 裂缝张 口位移由美国 E p s i l o n公司生产的夹式引伸计测 量 ， 其标距为 1 2 mm， 变形测量范围为 +4一1 0 m m， 阻值为 3 5 0 n， 并采用全桥应变仪设计， 其最高精度可达 0 0 0 0 2 m m。 具体试验步骤为 ： 将贴好应变片 的试件 安置在试验 台 上， 放置弹簧、 声发射传感器 、 压力传感器及千分表 ； 进行声 发射传感器“ 断铅 ” 标定 ， 以验证声发射系统的门槛值 和波 速值 ； 启动加载装置 ， 在压力传 感器 、 传力装置及试件 即将 接触时， 开启数据采集系统并采集零点 ； 加载并进行量测 ， 先 以 1 0 N s的加 载速 率平 稳地 加 载 至 极 限荷 载 的 5 0 ， 然 后以 1 N s的加载速率加载至试件开裂破坏 ； 加载过程中对 应变 、 荷载 、 声发射信号及挠度 进行同步采集 ， 在试件 刚刚 出现肉眼可见裂纹时 ， 用高分辨率摄像机进行录像 ， 记 录整 个 试件 破坏 过 程 。 2 试验结果与分析 2 1 试 验 结果 测得混凝土立方体标准试件的抗压强度为6 6 7 MP a ， 轴心 抗拉强度 为 4 0 5 MP a ， 弹性模量 为 3 9 1 G P a 。 以夹式引伸计的量程到达最大值或者荷载无法持续施 加为控制指标结束试验 。对于水工建筑物钢筋混凝土结构 来说， 一般允许带缝工作 ， 因此用 K 作为裂缝扩展 的判别 准则 。钢筋混凝土三点弯 曲梁双 K断裂参数计算结果 见表 1 。 表 1 三点弯 曲梁双 K断裂参数计算结果 注 ： F 为最大失稳荷载值 ； C MO D。为对应于最大失 稳荷 载的裂缝 张 口位 移； C ， 为 F c 0 D 曲线弹性段斜率 ； 0 为有效裂缝长度 。 ( 1 ) 荷载一裂缝张口位移( 卜 伽 O D) 曲线。采用同一裂 缝深度下钢筋混凝土试件与普通混凝土平行试件进行对比。 普通混凝土试件 C 0 1的 F c O D曲线见图 2 ， 可见曲线上升 段基本为线性 ， 到达起裂荷载时曲线出现拐点进入非线性增长 段， 在达到最大荷载后， 裂缝张口位移不断增加， 荷载值急剧下 降， 试件失稳断裂。 图2 C 0 1试件 F -C MOD 曲线 高强钢筋混凝土试件 R C 0 1的 F c 0 D曲线见图 3 ， 同样 卜 0 D曲线上升段基本为线性， 达到一定荷载 ( 钢筋屈服 点) 时出现拐点， 此后曲线沿较小的斜率缓慢上升， 这时试件中 的微裂纹不断扩展呈现出非线性特征， 钢筋本身仍然处于线弹 性阶段； 当钢筋开始屈服时， F c O D曲线出现明显的转折， 此后继续加载裂缝张 口位移急剧加大， 在达到失稳断裂韧度 时， 虽然缝端已经开始失稳扩展， 但试件并不会立刻断开， 此时 钢筋还处于弹性阶段继续起作用 ， 一直到钢筋屈服时构件破 坏。钢筋混凝土试件在过了失稳扩展点后的失稳扩展段与混 凝土试件相 比要 长得 多 ， 且在较长 时间内不会 出现卸载情况。 8 O 6 0 Z 霞 4 0 2 0 0 0 I )4 0 0 8 0 1 2 0 1 6 0 2 0 C M 0 m m 图 3 RC 0 1试件 F - C MO D 曲线 ( 2 ) 荷载跨中挠度 ( F ) 曲线。分析钢筋混凝土试件 1 09 人 民 黄 河2 0 1 2年第 4期 与普通混凝土试件的荷载一跨 中挠度曲线可知， 两者的 曲线在加载初期基本呈线性， 随着荷载的增加、 微裂纹不断扩 展， 曲线呈现出非线性。对于钢筋混凝土试件， 裂纹开始扩展 后， 钢筋的存在增强了构件的延性， 使失稳扩展段变长。 2 2 试验分析 ( 1 ) 声发射信号确定起裂点。当混凝土试件处于由单个微 裂纹转变为微破碎带这样一个临界状态时， 声发射信号会有一 系列的变化和典型特征， 可以作为混凝土材料断裂的识别依据。 试验中代表性试件 R C 0 5在受载过程中的声发射信号见图 4一图 7 。声发射振铃是声发射信号电压值超过预设的阈值电 压时形成的一个矩形脉冲； 声发射事件是波形电压超过预设的 阈值电压并维持一定时间所形成的一个矩形脉冲； 信号幅度的 平方、 事件的包络、 持续时间的长短或事件包络的面积等称为 声发射能量； 声发射振幅为声发射信号的峰值。 4 0 0 鍪 3 0 0 缸 2 0 0 l 0 0 时间 s 图 4 RC 0 5声发射振铃计数 曲线 4 0 0 3 o 0 2 0 0 1 0 0 时间 s 图 5 R C B $声发射事件计数 曲线 5 呻 4 0 0 毒3 0 0 删 勰2 0 0 餐 10 0 - - I i - 。 儿 时间 s 图 6 RC O $声发射能量曲线 4 0 0 0 0 0 3 2 0 0 0 0 骠2 4 0 0 0 0 鞲 l 印 0 呻 8 Oo 0 O 0 时间 s 图 7 RC O $声发射振幅 曲线 由图 4 、 图5可知， 混凝土材料在临界断裂状态下的声发射 振铃计数曲线、 事件计数曲线会出现折点， 而由图6 、 图7可知， 混凝土材料在临界断裂状态下的声发射能量曲线、 振幅曲线会 出现第一峰值 ， 这些折点或第一峰值正对应着材料断裂的临界 状态。通过试验统计可得出几组不同试件在起裂时的声发射 信号特征参量值 ， 见表 2 。起裂时混凝土应变片的应变值也达 到了其极限拉应变平均值 ， 说明用声发射振铃计数曲线、 事件 计数曲线折点及声发射能量曲线 、 振幅曲线来判断材料断裂的 1 】 0 临界状态是可信的。声发射信号判断出来的试件起裂荷载平 均值比应变片得出的值略小， 原因是声发射信号来 自“ 体定位” 内部的三维定位信号， 而应变片只测量试件表面的应变， 这样 声发射信号能够反映试件整体内部真实的起裂状态， 比采用应 变片法取得的起裂荷载更加准确。 表 2 声发射信号确定起裂荷载结果 注： F A E 为声发射 信号确定的起裂荷载； F 为应变片确定的起裂 荷载。 另外， 通过三点弯曲梁试验得到试件起裂韧度和断裂韧 度， 可计算出混凝土临界应力强度因子 ， 该因子也可以作为临 界状态的识别依据。该法计算出的起裂荷载所对应的时刻也 与声发射信号的临界状态相吻合， 进一步验证了声发射信号判 断试件开裂的准确性。 ( 2 ) 钢筋的限裂作用。由表 1可知， 试件 C 0 1 0 3 、 R C 0 1 0 3的失稳断裂韧度平均值分别为 1 1 3 5 8 、 1 2 0 3 3 MP a II 1 ， C 0 4 0 6 、 R C 0 40 6的失 稳断 裂韧 度平 均值 分 别为 1 5 8 3 6 、 1 6 3 9 1 MP a m ， C 0 7 0 9 、 R C 0 7一o 9的失稳断裂韧度平均 值分别为 1 0 7 6 7 、 1 1 7 1 0 MP a- m 。在相同初始缝长的试 件中， 钢筋混凝土试件的失稳断裂韧度较混凝土平行试件的失 稳断裂韧度高5 一1 0 ， 这说明钢筋的存在提高了试件的断 裂 韧度 。 从钢筋布置在缝端和缝前两种情况下的应变值可以看出， 在起裂时钢筋的应变很小 ， 钢筋的作用力也很小。钢筋混凝土 试件开裂荷载约为屈服荷载的2 3 ， 开裂时钢筋的应力约为极 限屈服应力 的 2 3 。 3 结论 用声发射振铃计数曲线、 事件计数曲线折点及声发射能量 曲线、 振幅曲线来判断三点弯曲梁试验中试件断裂的临界状态 是可信的， 且比应变片法具有更高的准确性。 钢筋在混凝土试件中起到限裂的作用， 钢筋的存在可以使 断裂韧度值有所提高。 钢筋与裂纹尖端的位置对试件的失稳荷载有一定的影响， 裂缝未贯穿、 临界情况 、 裂缝贯穿钢筋 3种情况下， 裂缝贯穿时 的失稳荷载最小。 参考文献： 1 B o s c o C ， C a r p in t e r i A F r a c t u r e B e h a v i o r o f B e a m C r a c k e d A c ms s R e in f o r c e m e n t J T h e o r e t ic a l a n d A p p l i e d F r a c t u r eM e c h a n i c s ， 1 9 9 2 ， 1 7 ( 1 ) ： 6 1 6 8 2 B o s c o C ， C a r p i n t e r i A F r a c tu r e Me c h a n i c s E v a l u a t i o n o f M i n i m u m R e in fo r c e m e n t i n C o n c r e t e S t r u c t u r e s C I n t e r n a t io n a l Wo r k s h o p O i l th e A p p l ic a t i o n s of F r a c t u r e M e c h a n i c s to R e i n f o r c e d C o n c r e t e | S 1 ： S n ， 1 9 9 2 ： 3 4 7 3 B o s c o C ， C a r p in t e r i A， D e b e rna r d i P M i n i m u m R e i nf o r c e m e n t i n H i g h S t r e n g h C o n c re t e J J o u rnal o f S t rn c t u r a I E n g i n e e r i n g ， 1 9 9 0 ， 1 1 6 ( 2 ) ： 4 2 7 4 3 7 ( 下转第 1 1 3页) 人 民 黄 河2 0 1 2年第 4期 取各类原状或扰动样品， 提供室内试验 ， 以了解岩土体的物理 力学性质 ， 为评价、 规划和进行各类工程建设提供必需的地质 数据 。 3 5 水文地质试验结果 佛湾水库正常运行时坝前水深为5 0 i n ， 坝基岩体承受的水 压力巨大。由此需要对河床坝基和坝址右岸构造软弱岩带的 岩体进行钻孔高压压水试验， 以了解岩体在高水头压力下产生 劈裂的临界水压力、 岩体裂隙对高压水流长时间冲蚀作用的抗 御能力等。 钻孔高压压水试验共有 7级压力 l 3个阶段 ， 一般选用最 大压力阶段的流量和压力计算岩体的透水率。岩体透水率的 定义为在 1 0 0 MP a的试验压力条件下， 平均每米试验段的渗 透水量 。 3 6 室内试验结果 利用钻探所取的原状岩石样品， 按照 工程岩体试验方法 标准( G B T 5 0 2 6 6 - - 9 9 ) 进行岩块三轴强度、 单轴抗压、 静变 模、 动静泊松比、 密度 、 吸水率、 饱水率、 软化系数等试验， 得出 了坝基各岩层物理力学指标 J ， 见表 1 。 表 1 岩石样品物理力学性质试验 结果 4 结语 总之， 采用地面测量与测绘 、 工程物探 、 工程钻探、 现场水 文地质试验、 室内工程性质试验等多种手段对佛湾水库坝址地 层剖面进行反演分析 ， 查明了该水库工程水文地质条件， 分析 了影响建坝的不利因素， 并进一步对有关的工程地质问题作出 评 价 。 ( 1 ) 佛湾水库蓄水后不存在严重的库岸稳定、 浸没和淤积 问题， 也不存在严重的库盆渗漏问题。总的来看， 库区淹没损 失较小， 库盆渗漏不严重， 建库条件较为理想。 ( 2 ) 左坝肩强风化基岩为中等透水性， 弱风化基岩属中等 透水性， 微风化基岩为弱透水性， 故左坝肩存在坝肩渗漏问题。 右坝肩强风化基岩和弱风化基岩均为弱透水性， 故右坝肩也存 在坝肩渗漏问题。河床段卵石层属强透水性， 卵石层之下弱风 化灰岩属弱透水中等透水性 ， 毛庄组上部页岩属微透水一弱 透水性。因此， 建坝时卵石层应清除， 并应对弱风化灰岩进行 处理， 否则会产生坝基渗漏 问题。另外， 上游两岸 山体有两处 ( 上接第 儿0页) 4 F e r r o G， C a r p i n t e r i A， V e n t u r a G M in i m u m R e i n f o r c e m e n t in C o n c r e t e S t r u e t u r e s and M a t e r i a l S tr u c t u r a l I n s ta b i l i ty J I n t e r n a t i o n al J o u r n a l o f F r a c t u r e ， 2 0 0 7( 4) ： 2 1 3 2 3 1 5 H a w k i n s N， H j o r t e s e t K Mi n i m u m R e i nf o r c e m e n ! R e q u r i r e m e n t s f o r C o n c r e t e E e x al M e m b e r s C I n te rn a t i o n a l Wo r k s h o p o n t h e A p p l i c a t i o n s o f F r a c t u r e M e c h a n i c s t o R e i nf o r c e d C o n c r e t e S 1 ： s n ， 1 9 9 2 ： 3 7 9 6 杨树桐 基于断裂力学的钢筋、 F R P与混凝土界面力学特性研究 D 大 连： 大连理工大学， 2 0 0 8 7 A z a d A， Mir z a M， C h a r t P F r a c t u re E n e r g y o f We a k l y R e i n f o r c e d C o n c r e t e B e a m s J F a t i g u e a n d F r a c t u r e ofE n g i n e e ri n g M a t e r i a l s a n d S t r u c t u re s ， 1 9 8 9 ， 1 2 ( 1 ) ： 91 8 8 R u i z G ， E l i c e s M， P l a n a s J E x p e ri m e n t a l S t u d y o f F m c t u re of L i 曲t l y R e i o re e d C o n c re t e B e ams J M a t e r ia l s a n d S t r u c t u r e s ， 1 9 9 8 ， 3 1 ( 2 1 4 ) ： 6 8 3 6 9 1 小型断层和节理 、 裂隙， 可能存在绕坝渗漏问题。 ( 3 ) 根据坝址区地质构造和工程地质、 水文地质条件分析， 坝址地质条件较好。 参考文献 ： 1 杨伟斌， 郑栋材， 朱东良， 等巩义市佛湾水库可行性研究阶段工程地质勘 察报告 R 郑州： 河南省郑州地质工程勘察院， 2 0 1 0 2 李晓露， 林书本 R T K技术配合 C A S S 7 0软件数字化成图的应用 J 硅 谷 ， 2 01 0( 5 )： 5 6 3 中华人民共和国水利部 s | J7 3 9 5 水利水电 ： 程制图标准 s 北京： 中国 水利水电出版社， 1 9 9 5 4 中华人民共和国建没部 J G J 8 7 - - - 9 2建筑工程地质钻探技术标准 S 北 京 ： 中国建筑工业出版社 ， 1 9 9 3 5 中华人民共和国发展和改革委员会D L T 5 3 3 1 -2 0 0 5水电水利工程钻孔 压水试验规程 S 北京： 中国水利水电出版社， 2 0 0 5 6 中华人民共和国建设部G B T 5 0 2 6 6 - - 9 9工程岩体试验方法标准 S 北 京 ： 中国计 划出版社 ， 1 9 9 9 【 责任编辑赵宏伟】 9 Y u R， R u i z G E x p li c i t F in i t e E le m e n t M o d d i n g of S to i c C r a c k P r o p a g a t i o n i n R e i n f o r c e d C o n c r e t e J I n t e rna t io n al J o u r n alofF r a c tu re， 2 0 0 6 ( 3 ) ： 3 5 7 3 7 2 1 0 魏显峰， 段树全， 齐永顺 少筋混凝土梁三点弯曲断裂过程的数值模型 J 石家庄铁道学院学报， 2 0 0 6 ， 1 9 ( 4 ) ： 5 6 5 9 1 1 林延杰， 魏显峰， 齐永顺 少筋混凝土结构断裂数值模拟 J 建筑施工， 2 0 0 7 ， 2 9 ( 1 )： 3 3 3 5 1 2 章定国， 徐道远， 周先贵 低配筋混凝土断裂韧度的变化 J 河海大学学 报， 1 9 9 0 ， 1 8 ( 2 ) ： 8 8 9 2 1 3 陈德培， 徐道远， 向振贤 钢筋混凝土构件的断裂韧度 J 河海大学学报， 1 9 8 8 ， 1 6 ( 1 )： 5 2 6 2 1 4 中华人民共和国国家发展和改革委员会 D L T 5 3 3 2 -2 0 0 5水工混凝土断 裂试验规程 S 北京： 中国电力出版社， 2 0 0 6 【 责任编辑张华岩】 11 3