大学毕业论文-—杭州湾跨海大桥总体设计.doc

兰州交通大学毕业设计(论文)
目 录
第一章 基本资料 1
第一节 项目概况 1
第二节 总体设计 1
第三节 桥址资料 2
第四节 工程概况 2
第五节 地质、地震 2
第六节 水文气象 4
第七节 设计标准 4
第二章 方案比选 6
第三章 支座及尺寸拟定 8
第一节 支座尺寸 8
一、 支座选择 8
第二节 尺寸拟定 11
一、 桥墩形式 11
二、 墩台帽尺寸拟定 11
三、 盖梁的尺寸拟定 12
四、 墩身的尺寸拟定 12
五、 桩的尺寸拟定 12
六、 7、9号墩构造 13
七、 桥台构造 13
第四章 桥墩计算 15
第一节 荷载计算 15
一、 支座恒载反力计算 15
二、 支座活载反力计算 16
第二节 盖梁设计 36
一、 冲击系数的计算 36
二、 7号墩盖梁的计算 36
三、 10号墩盖梁的计算 41
四、 盖梁配筋 44
第三节 墩柱设计 49
一、 地震力计算 49
二、 汽车制动力的计算 58
三、 风力计算 62
四、 墩柱配筋 63
五、 墩顶位移检算 67
第四节 基础设计 68
一、 7号桩的计算 68
二、 10号墩的计算 76
三、 单桩承载力检算 85
第五章 桥台设计 87
第一节 荷载计算 87
一、 支座反力的计算 87
第二节 盖梁设计 91
第三节 桩基设计 95
一、 尺寸拟定 95
二、 桩的计算 95
小 结 109
致 谢 110
参考文献 111

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明

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114

第一章 基本资料
第一节 项目概况
杭州湾跨海大桥横跨杭州湾中部，连接港口开放城市宁波和商贸城市嘉兴，是我国同三国道主干线跨越杭州湾最便捷的通道，建成后可缩短宁波至上海间的陆路距离100多公里，使宁波、舟山、台州、温州等浙东南地区与上海的联系更加紧密，可以更充分地发挥上海的经济辐射和聚集功能，促进上海浦东的开发与发展，进一步加强上海在长江三角洲的“龙头”地位，带动和促进浙江、上海、江苏经济的快速持续发展。杭州湾跨海大桥也是浙江省2010年前规划建设的“两纵、两横、十八连、三绕、三通道”公路网主骨架的重要组成部分，与沪杭、杭甬高速公路一起构成长江三角洲南翼沪、杭、甬两小时交通圈，可以加速环杭州湾地区的城市化进程和大大提升该地区的国际竞争力。
第二节 总体设计
杭州湾跨海大桥总体设计包括平纵线形设计、桥跨总体布置及景观设计。
大桥平纵线形力求平面顺畅、纵坡均衡，在视觉上保持线形的连续性，尽量避免长直线和小偏角，在心理和生理上有安全感和舒适感，并与沿线环境相协调。
影响大桥平面线形的因素较多，主要有北岸连接线、北岸海堤、乍浦港规划内河港池、北航道、南航道、南岸登陆点、南岸海堤、南岸连接线，杭州湾水域流速流向分布、两岸岸线规划及路线线形的各项指标等。综合权衡各影响因素后，大桥平面线形设计成美观流畅的S 形曲线。
大桥纵断面线形的影响因素也很多，不仅受到最大纵坡、最小坡长、最大坡长等路线设计指标控制，还受桥下通航、通车、通人的净空高度及桥头软土路基段的填土高度限制。大桥纵断面线形设计成两个大凸拱形，使大桥纵断面线形生动活泼。
由于桥梁规模大，大桥总体景观主要平纵总体线形加总体造型决定，大桥景观效果见图1。

图1.1 大桥景观效果图（由宁波向嘉兴看）
第三节 桥址资料
桥位高程最低处标高为：7.73m；桥位高程最高处标高为：13.116m。相对高差为：5.386m。桥梁平面为直线，与河流交角为71°，立面为折线，主桥中心里程是K0+357.5，全桥中心里程为：K0+406.3，
第四节 工程概况
该桥属于杭州湾跨海大桥北岸连接线工程的一部分——海盐枢纽4号桥，是连接宁波与嘉兴之间的一座桥；桥下通航为规划四级航道；
第五节 地质、地震
钻孔ZKS71的里程是K0+220.10，从柱状图中可以看出:
粘土 厚度60厘米
淤泥质粘土 厚度220厘米
粘土 厚度590厘米
亚粘土 厚度490厘米
亚粘土 厚度430厘米
亚粘土 厚度400厘米
亚砂土 厚度400厘米
亚砂土 厚度490厘米
亚粘土 厚度660厘米
粘土 厚度670厘米
亚粘土 厚度570厘米
粘土 厚度510厘米
钻孔ZKS70的里程是K0+265.00, 从柱状图中可以看出:
亚粘土 厚度50厘米
淤泥质亚粘土 厚度150厘米
亚粘土 厚度470厘米
粘土 厚度870厘米
亚粘土 厚度650厘米
亚砂土 厚度600厘米
亚砂土 厚度490厘米
亚粘土 厚度260厘米
粘土 厚度640厘米
亚粘土 厚度450厘米
亚粘土 厚度450厘米
粘土 厚度390厘米
钻孔ZKS69的里程是K0+317.50, 从柱状图中可以看出:
亚粘土 厚度760厘米
亚粘土 厚度600厘米
亚粘土 厚度690厘米
亚砂土 厚度500厘米
亚砂土 厚度700厘米
亚粘土 厚度330厘米
粘土 厚度760厘米
亚粘土 厚度340厘米
亚粘土 厚度790厘米
钻孔ZKS68的里程是K0+385.00，从柱状图中可以看出:
亚粘土 厚度240厘米
亚粘土 厚度650厘米
粘土 厚度590厘米
亚粘土 厚度680厘米
亚砂土 厚度650厘米
亚砂土 厚度480厘米
粘土 厚度700厘米
亚粘土 厚度700厘米
亚粘土 厚度630厘米
亚粘土 厚度330厘米

钻孔ZKS65的里程是K0+596.20, 从柱状图中可以看出:
亚粘土 厚度60厘米
淤泥质粘土 厚度190厘米
亚粘土 厚度600厘米
粘土 厚度400厘米
亚粘土 厚度370厘米
亚粘土 厚度560厘米
亚粘土 厚度490厘米
亚砂土 厚度800厘米
粘土 厚度690厘米
亚粘土 厚度440厘米
粘土 厚度880厘米
地震设防烈度为6度，桥址地震动峰值加速度为0.05g，从钻孔柱状图上可以看出本区段表层为亚粘土，厚度约为50~760厘米左右，整个区域软土层较厚，分布在表层的亚粘土下面，桩基持力层在亚砂土层上或埋藏更深的硬塑性粘土层上，因此设计采用φ150和φ130两种桩基。
第六节 水文气象
该地区属于亚热带季风气候区，气候主要特征为温和湿润，雨量充沛，四季分明。再根据当地气象站观测资料统计，多年平均气温为17.1°C ,月平均最高气温为 28°C（7月份），月平均最低气温为5.9°C，多年平均降水量为1602.7毫米，平均风速为27.9m/s。
第七节 设计标准
1．线路等级：一级n
2．车道数目：单向三车道
3．行车速度：120km/h
4．平面线形：直线
5．线路坡度：平坡
6．桥面宽度：主桥：12m，引桥：12~16m
7．设计荷载：公路Ⅰ级

第二章 方案比选
方案一
根据地理水文地质等要求：该桥主桥采用跨径为45m+80m+45m的三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，单箱单室；引桥采用先简支后连续的混凝土小箱梁；全桥总长为376.1米，下部主墩采用实体墩，其余均采用柱式墩,基础为桩基；南引桥跨径为2*26.2米的连续梁，北引桥是2×25m+2×25m+4×25m的连续梁。通航净高为7m，净宽为：55m，最高通航水位为1.92m。
主桥桥面宽度为2×0.5m+11m，起点处桥面宽度为2×0.5m+11m，终点处桥面宽度2×0.5m+15m；桥面纵坡坡度分别为0.7%和2.35%，横坡坡度为2%。施工采用阶段悬臂浇注施工方法，而边跨现浇段采用等高度有利于施工。主要材料：箱梁采用C50混凝土。
方案二
该桥主桥采用跨径为40m+90m+40m的三跨预应力混凝土梁拱组合桥，主梁采用箱形梁，等截面单箱单室, 引桥采用先简支后连续的混凝土小箱梁；全桥总长为376.1米，下部结构主墩采用实体墩，其余均采用柱式墩,基础为桩基；南引桥跨径为2×26.2米的连续梁，北引桥是2×25m+2×25m+4×25m的连续梁。双向四车道，桥面宽度是2×0.5m+11m，设计荷载是：汽车----超20级，挂车----120，设计桥面纵坡坡度分别为0.7%和2.35%，横坡坡度为2%。为了满足4级航道通航的要求，设计通航净空为8米，通航净宽为55米，考虑桥下有足够的泄洪面积，使河床不产生过大的冲刷，以及墩台埋置深度的影响，将该桥主跨设计为90m。
由于该桥位于杭州湾软土地基上，地基无法承受拱桥所产生的水平推力，所以传统拱桥不适宜在该地区建造。而预应力混凝土梁拱组合桥拱的水平推力有水平预应力束承担，这样就避免了传统工艺在软土地基上建造混凝土拱桥所承担的风险；另外该拱梁组合桥采用中承式结构可以使用较大的矢跨比，该桥f/l=1/4，这样既可以减少拱所产生的水平推力，又可以提供较大的桥下通航净空。

表2.1 方案比较
方案编号
一
二
桥形
预应力混凝土连续梁
预应力混凝土梁拱组合桥
跨径布置
2×26.2+45+80+45+6×25=376.1m
2×26.2+40+90+40+6×25=376.1m
通航净空高度（m）
7m
8m
主桥桥墩形式
主墩采用实体墩，其余采用柱式墩
主墩采用实体墩，其余采用柱式墩
主梁施工方法
悬臂现浇法
先拱后梁悬臂拼装法
桥梁宽度（m）
主桥为：2×0.5+11=12m
引桥为：2×0.5+15=16m,
2×0.5+11=16m
主桥为：2×0.5+11=12m
引桥为：2×0.5+15=16m,
2×0.5+11=16m
全桥造价

方案优缺点：
1.预应力混凝土梁拱组合桥
特点：这种组合式桥型能充分发挥混凝土拱桥造价低的优点，避免桥台承受水平力，是由大吨位预应力索承担水平力的一种新桥型。这种桥既可以梁式桥为外部条件，拱的水平推力有水平预应力束承担，既避免了传统工艺在软土地基上建造混凝土拱桥所承担的风险，又方便了施工。
2. 连续梁桥
特点：有利于高速行车，在活载作用下因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯距有卸载作用，其弯距分布合理，结构刚度大，动力性能好。该桥型属于超静定结构，基础不均匀沉降会产生附加内力，对基础要求较高。

第三章 支座及尺寸拟定
第一节 支座尺寸
一、 支座选择
支座是支撑上部桥跨结构和传递桥梁荷载的结构物。本桥11号桥台及7号墩处设置QMF-80型异型钢伸缩缝，根据上部结构反力及桥形特点，引桥伸缩缝处设置GYZF4 250×65四氟滑板支座，引桥其余墩采用GYZ 350×74板式橡胶支座。
板式橡胶支座由数层薄橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合、压制而成。它具有足够的竖向刚度以承受垂直荷载，能将上部结构的反力可靠地传递给墩台；有良好的弹性，以适应梁端的转动；有较大的剪切变形，以满足上部结构的水平位移。板式橡胶支座分矩形和圆形。其结构分别见图3.1和3.2
聚四氟乙烯滑板式橡胶支座是在普通板式橡胶支座顶面粘结一块一定厚度的聚四氟乙烯板材形成的支座。分矩形和圆形，其结构分别见图3.3和3.4。聚四氟乙烯滑板式橡胶支座除具有普通板式橡胶支座的竖向刚度与压缩变形，且能承受垂直荷载及适应梁端转动外，还能利用聚四氟乙烯板与梁底不锈钢板间的低摩阻系数，使桥梁上部结构水平位移不受限制。此外，这种支座还可在顶推、横移等施工中作滑板使用。

图3.1 矩形普通板式橡胶支座

图3.2 圆形普通板式橡胶支座

图3.3 矩形四氟滑板橡胶支座
77777
图3.4 圆形四氟滑板橡胶支座

第二节 尺寸拟定
桥梁墩台主要由墩台帽，墩台身和基础三部分组成。墩台除了要承受上部结构的荷载外，还要承受流水压力，水面以上的风力以及可能出现的冰荷载，船只或漂流物的撞击力。公路上使用的桥梁墩台大体上分为两大类。一类是重力式，其主要特点是依靠自身重力来平衡外力保持其稳定性。第二类是轻型墩台。
一、 桥墩形式
决定桥墩形式的因素除与桥台有关的因素以外，还决定与河水流速、墩旁水深、水流斜交角度、水流通航等条件。本设计中根据结构受力条件、施工要求、水文及水流情况，主桥主墩采用无墩帽式的矩形重力实体墩；过渡墩采用双柱式桥墩。实体墩具有自重大、整体性好和施工方便的优点；柱式墩具有线条简捷、明快、美观、既节省材料数量又施工方便的特点。
二、 墩台帽尺寸拟定
墩台帽平面尺寸因根据上部构造形式、支座布置情况，架设上部结构施工方的要求而决定。一般用下式求得：
(一) 顺桥向墩帽最小宽度b
b 式（3.1）
式中：——相邻两跨支座中心距；
式（3.2）
——伸缩缝，中小桥为2～5cm，大跨径桥梁可按温度变化及施工放样、安装构件的误差等因素确定，温度变化引起的变位为：
式（3.3）
——桥跨的计算长度；
——温度变化幅度值，可采用当地最高及最低月平均气温及桥跨浇筑完成时的温度计算决定；
——材料的线膨胀系数，钢筋混凝土构造物为0.000010~0.000015；
、——各该桥跨结构伸过支座中心线的长度；
、——各该桥跨结构支座垫板顺桥向宽度；
——顺桥向支座垫板至墩身边缘最小距离，见表3.1；
——檐口宽度，5～10cm。
表3.1 支座边缘到墩、台身边缘的最小距离（cm）
桥向
桥型
顺桥向
横桥向
圆弧形端头
矩形端头
大桥
25
25
40
中桥
20
20
30
小桥
15
15
20

(二) 横桥向墩帽最小宽度B
B=桥跨结构两外侧主梁中心距+支座底板横向宽度+2×顺桥向支座垫板至墩身边缘最小距离+支座垫板到墩台边缘最小宽度的两倍。
三、 盖梁的尺寸拟定
盖梁截面形状一般为矩形或T形，底面形状有直线和曲线两种。直线形施工
简单，曲线形施工复杂，但材料较为节省。盖梁宽度B依上部构造形式、支座间距和尺寸，同时加上支座边缘到盖梁边缘的最小距离拟定，也要满足《公路工程抗震设计规范》(JTG 004-89)的有关规定。盖梁的高度H一般为梁高的0.8～1.2倍。盖梁的长度应大于上部构造两边梁间的距离，并应满足上部构造安装时的要求。设置橡胶支座的桥墩应预留更换支座所需的位置。支座下应布置钢筋网以分布应力。盖梁悬臂端高度h应不小于30cm。各截面尺寸与配筋需通过计算确定。
四、 墩身的尺寸拟定
墩身是桥墩的主体，墩身尺寸主要以墩帽尺寸确定。《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）规定：实体桥墩墩身的顶宽，小跨径不宜小于800mm（轻型桥墩不宜小于600mm），中等跨度的桥梁不宜小于1000mm,大跨度桥梁墩身顶宽视上部结构类型而定。
五、 桩的尺寸拟定
桩按施工方法可分为预制桩及就地灌注桩；按基础受力条件可分为支承桩、嵌岩桩、摩擦桩；按承台位置可分为高承台桩和底承台桩。
桩的尺寸包括桩径和桩长。在一定的荷载作用下桩径和桩长及根数之间是互相关联的。对于柱桩，桩长主要取决于基岩的埋置深度，桩长确定后根据外荷载的大小和单桩容许承载能力等因素取求算所需桩的根数。对于摩擦桩可参考跨度相同的既有设计资料先拟定桩的根数，再根据荷载大小，土层的有关力学指标计算出所需桩长。
六、 7、9号墩构造
7号墩为2×25m与4×25m联过渡墩；9号墩为4×25m联中间墩

图3.5 7号墩构造

图3.6 10号墩构造
七、 桥台构造
根据主梁在桥台的布置和支座选择拟定桥台尺寸构造如图

图3.7 11号桥台构造图

第四章 桥墩计算
第一节 荷载计算
一、 支座恒载反力计算
(一) 建立模型
采用Midas程序对上部结构建模，加二期恒载。引桥部分由两联组成:2×25m+4×25m，其中2×25m部分为四片箱梁，4×25m部分为五片箱梁。7号墩为两联的过渡墩。
(二) 计算结果
1 .两跨2×25m对各支座的反力

图4.1 2×25m联有限元模型

两跨2×25m恒载反力汇总见表4.1
墩号
R1(kN)
R2(kN)
R3(kN)
R4(kN)
5号墩
405.0
347.6
347.6
405.0
6号墩
1385.6
1217.5
1217.5
1385.6
7号墩
419.5
377.9
377.9
419.5
表4.1 两跨2×25m恒载反力汇总
2 .四跨4×25m对各支座的反力

图4.2 4×25m联有限元模型

四跨4×25m恒载反力汇总见表4.2
表4.2 四跨4×25m恒载反力汇总

R1(kN)
R2(kN)
R3(kN)
R4(kN)
R5(kN)
7号墩
408.5
332.5
332.5
332.5
408.5
8号墩
1213.4
1003.7
1003.6
1003.7
1213.4
9号墩
1006.9
855.1
855.1
855.1
1006.9
10号墩
1257.7
1092.2
1092.2
1092.2
1257.7
11号墩
432.1
381.2
381.1
381.2
432.1
二、 支座活载反力计算
(一) 按影响线加车道荷载
1 .两跨2×25m车道影响线及加载如下
图4.3 5号墩反力影响线及车道荷载加载

图4.4 6号墩反力影响线及车道荷载加载

图4.5 7号墩反力影响线及车道荷载加载
2 .四跨4×25m车道影响线及加载如下图

图4.6 7号墩反力影响线及车道荷载加载
图4.7 8号墩反力影响线及车道荷载加载

图4.8 9号墩反力影响线及车道荷载加载

图4.9 10号墩反力影响线及车道荷载加载

图4.10 11号墩反力影响线及车道荷载加载
(二) 计算结果

R(kN)
1 .两跨2×25m各墩活载反力
表4.3 两跨2×25m各墩活载反力

R(kN)
单车道
双车道
三车道
5号墩
374.2
748.4
875.628
6号墩
588.9
1177.8
1378.026
7号墩
373.6
747.2
874.224

2 .四跨4×25m各墩活载反力
表4.4 四跨4×25m各墩活载反力

R(kN)
单车道
双车道
三车道
7号墩
376.7
753.4
881.478
8号墩
584.6
1169.2
1367.964
9号墩
561.4
1122.8
1313.676
10号墩
584.6
1169.2
1367.964
11号墩
376.1
752.2
880.074
(三) 横向分布系数计算
活载对称布置用杠杆法，非对称布置用偏心压力法
1 .四跨5片梁7号墩对称布载
梁中心线间距
(1) 单列汽车

图4.11 7号墩5片梁单列汽车对称布置(单位：cm)

(2) 双列汽车

图4.12 7号墩5片梁两列汽车对称布置(单位：cm)

(3) 三列汽车

图4.13 7号墩5片梁三列汽车对称布置(单位：cm)
2 .四跨5片梁8、9、10、11号墩对称布载
8、9、10、11号墩梁间距a分别为:267.5cm,284.15cm,300.825cm,317.5cm。按上述方法计算结果如下表
表4.5 四跨5片梁各墩对称布置横向分布系数计算

荷载
梁间距a(cm)
K1
K2
K3
K4
K5
7号墩
单列汽车对称
250.825
0.0000
0.1794
0.6412
0.1794
0.0000
两列汽车对称
250.825
0.0000
0.6180
0.7641
0.6180
0.0000
三列汽车对称
250.825
0.2974
0.8206
0.7641
0.8206
0.2974
8号墩
单列汽车对称
267.5
0.0000
0.1682
0.6636
0.1682
0.0000
两列汽车对称
267.5
0.0000
0.5794
0.8411
0.5794
0.0000
三列汽车对称
267.5
0.2477
0.8318
0.8411
0.8318
0.2477
9号墩
单列汽车对称
284.15
0.0000
0.1584
0.6833
0.1584
0.0000
两列汽车对称
284.15
0.0000
0.5455
0.9090
0.5455
0.0000
三列汽车对称
284.15
0.2039
0.8416
0.9090
0.8416
0.2039
10号墩
单列汽车对称
300.825
0.0000
0.1496
0.7008
0.1496
0.0000
两列汽车对称
300.825
0.0000
0.5152
0.9695
0.5152
0.0000
三列汽车对称
300.825
0.1648
0.8504
0.9695
0.8504
0.1648
11号墩
单列汽车对称
317.5
0.0000
0.1417
0.7165
0.1417
0.0000
两列汽车对称
317.5
0.0000
0.4882
1.0236
0.4882
0.0000
三列汽车对称
317.5
0.1299
0.8583
1.0236
0.8583
0.1299
3 .两跨4片梁7号墩对称布载
(1) 单列汽车
图4.14 7号墩4片梁单列汽车对称布置(单位：cm)

(2) 两列汽车

图4.15 7号墩4片梁两列汽车对称布置(单位：cm)

(3) 三列汽车

图4.16 7号墩4片梁三列汽车对称布置(单位：cm)

4 .两跨4片梁5、6号墩对称布载
5、6号墩梁间距a分别为290cm、312.2cm。按上述方法计算结果如下表
表4.6 两跨4片梁各墩对称布置横向分布系数计算

荷载
梁间距a
K1
K2
K3
K4
5号墩
单列汽车对称
290
0.0000
0.5000
0.5000
0.0000
两列汽车对称
290
0.1724
0.8276
0.8276
0.1724
三列汽车对称
290
0.5690
0.9310
0.9310
0.5690
6号墩
单列汽车对称
312.2
0.0000
0.5000
0.5000
0.0000
两列汽车对称
312.2
0.1424
0.8576
0.8576
0.1424
三列汽车对称
312.2
0.4930
1.0070
1.0070
0.4930
7号墩
单列汽车对称
334.433
0.0000
0.5000
0.5000
0.0000
两列汽车对称
334.433
0.1163
0.8837
0.8837
0.1163
三列汽车对称
334.433
0.4269
1.0731
1.0731
0.4269
5 .四跨5片梁7号墩非对称布载
图4.17 7号墩5片梁单列汽车非对称布置(单位：cm)
(1) 单列汽车

(2) 两列汽车

图4.18 7号墩5片梁两列汽车非对称布置(单位：cm)

(3) 三列汽车

图4.19 7号墩5片梁三列汽车非对称布置(单位：cm)

6 .四跨5片梁8、9、10、11号墩非对称布载
按计算四跨5片梁7号墩处活载非对称布置横向分布系数的计算方法计算出结果如下

表4.7 四跨5片梁各墩非对称布置横向分布系数计算

梁间距
n
偏心
∑ai2
K1
K2
K3
K4
K5
7号墩
单列非对称
250.825
5
476.65
629131.8
0.5801
0.3900
0.2
0.0100
-0.1801
两列非对称
250.825
5
321.65
629131.8
0.4565
0.3282
0.2
0.0718
-0.0565
三列非对称
250.825
5
166.65
629131.8
0.3329
0.2664
0.2
0.1336
0.0671
8号墩
单列非对称
267.5
5
510
715562.5
0.5813
0.3907
0.2
0.0093
-0.1813
两列非对称
267.5
5
355
715562.5
0.4654
0.3327
0.2
0.0673
-0.0654
三列非对称
267.5
5
200
715562.5
0.3495
0.2748
0.2
0.1252
0.0505
9号墩
单列非对称
284.2
5
543.4
807696.4
0.5824
0.3912
0.2
0.0088
-0.1824
两列非对称
284.2
5
388.4
807696.4
0.4733
0.3367
0.2
0.0633
-0.0733
三列非对称
284.2
5
233.4
807696.4
0.3643
0.2821
0.2
0.1179
0.0357
10号墩
单列非对称
300.8
5
576.6
904806.4
0.5834
0.3917
0.2
0.0083
-0.1834
两列非对称
300.8
5
421.6
904806.4
0.4803
0.3402
0.2
0.0598
-0.0803
三列非对称
300.8
5
266.6
904806.4
0.3773
0.2886
0.2
0.1114
0.0227
11号墩
单列非对称
317.5
5
610
1008063
0.5843
0.3921
0.2
0.0079
-0.1843
两列非对称
317.5
5
455
1008063
0.4866
0.3433
0.2
0.0567
-0.0866
三列非对称
317.5
5
300
1008063
0.3890
0.2945
0.2
0.1055
0.0110
7 .两跨4片梁7号墩非对称布载
图4.20 7号墩4片梁单列汽车非对称布置(单位：cm)
(1) 单列汽车

(2) 两列汽车
图4.21 7号墩4片梁两列汽车非对称布置(单位：cm)

(3) 三列汽车

图4.22 7号墩4片梁三列汽车非对称布置(单位：cm)

8 .两跨4片梁5、6号墩非对称布载
按计算两跨4片梁7号墩处活载非对称布置横向分布系数的计算方法计算出结果
表4.8 四跨5片梁各墩非对称布置横向分布系数计算

梁间距(cm)
n
偏心(cm)
∑ai2(cm2)
K1
K2
K3
K4
5号墩
单列非对称
290
4
410
420500
0.6741
0.3914
0.1086
-0.1741
两列非对称
290
4
255
420500
0.5138
0.3379
0.1621
-0.0138
三列非对称
290
4
100
420500
0.3534
0.2845
0.2155
0.1466
6号墩
单列非对称
312.2
4
443.3
487344.2
0.6760
0.3920
0.1080
-0.1760
两列非对称
312.2
4
288.3
487344.2
0.5270
0.3423
0.1577
-0.0270
三列非对称
312.2
4
133.3
487344.2
0.3781
0.2927
0.2073
0.1219
7号墩
单列非对称
334.433
4
476.65
559227.2
0.6776
0.3925
0.1075
-0.1776
两列非对称
334.433
4
321.65
559227.2
0.5385
0.3462
0.1538
-0.0385
三列非对称
334.433
4
166.65
559227.2
0.3995
0.2998
0.2002
0.1005
(四) 活载横向分布情况
表4.9 两跨4片梁5号墩处支座反力计算
计算方法
荷载布置
横向分布系数
R(kN)
Ri(kN)
按杠杆法计算
单列汽车对称布置
K1
0.0000
374.2
0.0
K2
0.5000
187.1
K3
0.5000
187.1
K4
0.0000
0.0
两列汽车对称布置
K1
0.1724
374.2
64.5
K2
0.8276
309.7
K3
0.8276
309.7
K4
0.1724
64.5
三列汽车对称布置
K1
0.5690
374.2
212.9
K2
0.9310
348.4
K3
0.9310
348.4
K4
0.5690
212.9
按偏心受压法计算
单列汽车非对称布置
K1
0.6741
374.2
252.3
K2
0.3914
146.5
K3
0.1086
40.6
K4
-0.1741
-65.2
两列汽车非对称布置
K1
0.5138
748.4
384.5
K2
0.3379
252.9
K3
0.1621
121.3
K4
-0.0138
-10.3
三列汽车非对称布置
K1
0.3534
875.628
309.5
K2
0.2845
249.1
K3
0.2155
188.7
K4
0.1466
128.3

表4.10 两跨4片梁6号墩处支座反力计算
计算方法
荷载布置
横向分布系数
R(kN)
Ri(kN)
按杠杆法计算
单列汽车对称布置
K1
0.0000
588.9
0.0
K2
0.5000
294.5
K3
0.5000
294.5
K4
0.0000
0.0
两列汽车对称布置
K1
0.1424
588.9
83.8
K2
0.8576
505.1
K3
0.8576
505.1
K4
0.1424
83.8
三列汽车对称布置
K1
0.4930
588.9
290.3
K2
1.0070
593.0
K3
1.0070
593.0
K4
0.4930
290.3
按偏心受压法计算
单列汽车非对称布置
K1
0.6760
588.9
398.1
K2
0.3920
230.8
K3
0.1080
63.6
K4
-0.1760
-103.6
两列汽车非对称布置
K1
0.5270
1177.8
620.7
K2
0.3423
403.2
K3
0.1577
185.7
K4
-0.0270
-31.8
三列汽车非对称布置
K1
0.3781
1378.026
521.0
K2
0.2927
403.3
K3
0.2073
285.7
K4
0.1219
168.0

表4.11 两跨4片梁7号墩处支座反力计算
计算方法
荷载布置
横向分布系数
R(kN)
Ri(kN)
按杠杆法计算
单列汽车对称布置
K1
0.0000
373.6
0.0
K2
0.5000
186.8
K3
0.500