配置HRB600级高强钢筋无黏结部分预应力混凝土梁变形性能试验研究.pdf

2 0 1 6年第 2期 2月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 C HI NA C0 NC RE T E AND C E MEN T P RODUC T S 2 0 1 6 No 2 F e b r u a r y 配置 H R B 6 0 0级高强钢筋无黏结部分预应力 混凝土梁变形性能试验研究 赵少伟 ，宋 昌，师长磊 ( 河北工业大学土木工程学院， 天津 3 0 0 4 0 1 ) 摘 要 ： 对 5根无黏结部分预应 力混凝 土梁进行 了抗 弯试验 ， 分析 了预 应力度和非预 应力筋强度等级对构件 变形 性能的影响。结果表 明 ： 配置 HKB 6 0 0部分预应 力的混凝 土桥 梁构件开 裂前 刚度按照 J T GD6 2 -2 0 0 4 ( &路 钢筋混凝 土及 预应力混凝土桥涵设计规 范 相关公式计算是合理 的； 预应 力度 的提 高可 以延缓试验 梁开裂后挠 度的发展 ， 但 对 极限破坏 时的挠 度变化影响不 大： 提 高钢 筋等级可延缓 构件开裂后 刚度下 降速 率 ； 提 高预应力度和 增加钢筋等级 都 会提 高梁体的延性 ， 增加 其恢 复变形能力。 关键词 ： HR B 6 0 0级钢筋 ； 无黏结部分预应 力； 混凝土梁 ； 受弯性能试验 ； 变形性 能； 刚度 Ab s t r a e t ： Ba s e d o n f l e x u r a l b e h a v i o r e x p e r i me n t o f fi v e u n b o n d e d p a r t i a l l y p r e - s t r e s s e d c o n c r e t e b e a ms t h e fl e x u r a l l o a d - c a r r y i n g c a p a c i t y wa s s t u d i e d， t h e e f f e c t o f p r e s t r e s s d e g r e e a n d s t r e n g t h o f n o n p r e s t r e s s e d b a r s o n t h e d e f o r ma t i o n p e r f o rm a n c e wa s a n a l y z e d T h e e x p e r i me n t a l r e s u h s i n d i c a t e t h a t i t i s r e a s o n a b l e山a t t h e c o r r e l a t i o n f o rm u l a o f J T G D 6 2 2 0 0 4 C o f o r如s t o f h i g h w a y r e i n f o r c e d c o n c r e t e a n d p r e s t r e s s e d o n c o n c r e t e b r i d g e s a n d c u l v e r t s i s u s e d t o t h e s t i f f n e s s c a l c u l a t i o n o f u n b o n d e d p a rti a l l y p r e s t r e s s e d c o n c r e t e b e a ms t l l HRB 6 0 0 n o n p r e s t r e s s e d t e n d o n s nl e d e v e l o p i n g r a t e o f t h e t e s t b e a m s d e fl e c t i o n a f t e r c r a c k i n g i s d e l a y e d w i t h t h e p r e s t r e s s d e g r e e d e c r e a s e s ， w h i l e t h e d e fl e c t i o n l i t t l e c h a n g e s wi t h t h e i r f a i l u r e T h e a p p l i c a t i o n o f h i g h- s t r e n g t h s t e e l c a n d e l a y t h e d e c r e a s e r a t e o f me mb e r s t i ffn e s s a f t e r c r a c k i n g An d d e g r e e o f p r e s t r e s s a n d t h e s t r e n g t h o f n o n p r e s t r e s s e d b a r s c a n b o t h r e d u c e t h e d u c t i l i t y o f g i r d e r b o d y a n d i n c r e a s e i t s r e s t o r a t i o n o f c a p a c i t y t o d e f o r ma t i o n Ke y wo r d s ： HRB 6 0 0 s t e e l b a r ；Un- b o n d e d p a r t i a l l y p r e s t r e s s ；C o n c e t e b e a m；F l e x u r a l b e h a v i o r e x p e r i me n t ； De f o r ma t i o n p e r f o rm a n c e ； S t i f f n e s s 中图分 类号： T U 5 2 8 7 9 文献标识码_ 文章编号 ： 1 0 0 0 4 6 3 7 ( 2 0 1 6 ) O 2 4 6 0 5 0前言 H RB 6 0 0级钢筋是一种强度高 、性能优 良的新 型热轧带肋 钢筋 相 同或相近等级 的钢筋在欧美等 国已被应用于混凝土结构工程 中。近年来 ， 国内也 开始了研制工作 1 1 。在混凝土结构中推广 HR B 6 0 0 钢筋可明显减少用钢量 ， 取得较好的经济效益。由于 H RB 6 0 0用于普通钢筋混凝土梁 中时，在正常使用 极 限状态下钢筋应力较高 ， 裂缝宽度较大 ， 最 大裂 缝宽度有可能超过最大限值 ； 而将 HR B 6 0 0钢筋用 于预应力结构 中的非预应力筋 。 既 能发挥其高强度 的优点 ， 又能有效提高抗裂性能、 控制裂缝宽度圈 。 目前 ， 国内外就配置高强钢筋的无黏结预应力 结构形式进行了大量研究 3 - 8 1 。 于秋波等对 7根采用 H R B 5 0 0钢筋作 为非预应力筋 的混凝土梁进行了受 弯性能试验 ， 研究表明 ： HR B 5 0 0级钢筋作为非预 基金项 目： 河北 省交 通运输厅科技计划项 目( Y 一 2 0 1 1 0 5 2 ) 。 46 - 应力 筋的预应力混凝土梁 的受弯性能与一般预应 力混凝土梁基本相 同， 其受弯承载力 、 开裂弯矩 、 裂 缝宽度及挠度等均可采用 G B 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ( 混凝土 结构设计规范 规定的公式进行 计算 ， 具有一定安 全储备。国内研究 H R B 5 0 0级钢筋理论 已相对较完 善 。 而关于配置 H R B 6 0 0钢筋作为非预应力筋 的无 黏结预应力混凝土构件的研究却几乎没有 。因此 。 本文进行 了 5根配置包括 H R B 6 0 0钢筋 在 内的无 黏结部分预应力混凝土梁 的的抗弯试验 ， 着重分析 了预应力度【 0 1 和非预应力筋强度等级对构件变形性 能的影响。 1 试验概 况 1 1 试件设计 本文共设计 5根无黏结预应力混凝土梁 试件 尺 寸 b x h x l = 4 0 0 m mx 5 0 0 mmx 5 1 0 0 mm。计 算 跨 度 4 8 0 0 m m， 采用后张法施工， 预应力布筋形式为直线 型布筋 ， 钢绞线采用 1 5 2 m m( = 1 8 6 0 k P a ) ， 一端 赵少伟 ， 宋 昌， 师长磊 配置 HR B 6 0 0级高强钢筋无黏结部分预应力混凝土梁变形性能试验研究 张拉 ， 在锚固端放置锚索测力计 。混凝 土设计强度 等级 为 C 5 0 。架立筋 均配置 2根直径 为 1 8 m m 的 HR B 4 0 0级 钢筋 腰筋 采用 2根 直径 为 1 4 ra m 的 HR B 4 0 0级 钢 筋 箍 筋 均 采 用 直 径 为 1 0 m m 的 H R B 4 0 0级钢筋 。受拉非预应力筋强度等级分别为 H R B 4 0 0级 、 H R B 5 0 0级和 HR B 6 0 0级。试件设计相 关参数见表 1 。 预留同批各种规格非预应力钢筋各一组 ，每组 表 1 试 验梁设计 参数 汇总表 注 ： E -HR B 6 0 0钢筋代 表符 号 ； A A 广 预应力筋 、 受拉非预应力 筋面积 ； 一预应力筋 、 非预应力 筋的配筋率 ， ； A ( b h , ) ； o _一综合配筋指标， 0 = ( o t s ) 6 ) ； A 一预应力度 ， A = f u A ( ) 【 7 ( ) 七 s ( 2 。 截取 3根长度为 5 0 0 mm的钢筋 。按 G B 2 2 8 -2 0 0 2 金属材料室温拉伸试验方法 【 “ 】 有关规定进行拉伸 试验 ， 所得试验数据见表 2 。 表 2 钢筋性能参数表 1 2 加载及测量 试验采用三分点对称集中力加载 由千斤顶施 加荷载 ， 压 力传感器测量荷 载值 ， 电子位移计量测 梁体挠度 ， D H 3 8 1 6静态应变测试 系统采集非预 应 力筋及混凝土应变 ， 锚索测力计测量预应 力钢绞线 的应力变化。本试验加载装置示意图及侧面测点布 置 图见 图 1 。 2 试验结果与分析 2 1 试验梁跨中挠度分析 试验梁挠度计算分为梁底混凝土 开裂前 挠度 及开裂后挠度 2个阶段。本文从这两个方面分别对 其计算值与实测值进行 比较 ，由于 J T G D 6 2 -2 0 0 4 注 ： 1 反力梁 ； 2 压力传感器 ； 3 千斤顶 ； 4 分配梁 ； 5 电子位 移计 ； 6 - 一混凝土应片； 7 锚素测力计 ： 8 固定铰支座 ； 9 滑动铰支座 ； 1 安全墩 ； l 1 支墩。 图 l 试 验加载示意图及 侧面测点布置图( 单位 ： mm) 公路钢筋混凝土及 预应力混凝 土桥涵设计 规范 和 G B 5 0 0 1 0 2 0 1 0对预应力混凝土构件在开裂前 刚度 的规定相差较大 ，而 G B 5 0 0 1 0 -2 0 1 0和 J G J 9 2 -2 0 0 4 无粘结预应力混凝土结构技术规程 对 于相关开裂前刚度的规定基本相 同， 本文计算短期 挠度 时 短期刚度 取 J T G D 6 2 -2 0 0 4规 定 的 B o = 0 9 5 E 在 计 算 短期 挠 度 时短 期 刚 度 取 G B 5 0 0 1 0 2 0 1 0规定的 B o = 0 8 5 o 。 开裂前 ， 试验梁挠 度计算值与试验值对 比数据见表 3 。 开裂后 ， 梁挠度 值取各试验梁 的极 限荷 载挠度值并不考虑预应力 筋对构件刚度的积极作用进行计算 开裂后试验梁 挠度计算值与试验值对 比数据见表 4 。 由表 3数据分析可知，开裂前构件的实测挠度 值 均 小 于计算 值 ， 舭 平 均 值 为 0 9 0 ，标 准差 为 0 0 6 ， 计算值与实际值更接近； 平均值为 0 8 3 ， 标 准差为 0 0 5 ， 离散性较低。因此 ， 短期刚度建议参考 4 7 2 0 1 6年第 2期 混凝土与水泥制品 总第 2 3 8期 表 4 试验梁开裂后挠度计算值与试验值对 比 J T G D6 2 -2 0 0 4取 = 0 9 5 E 厶。 由表 4数据分析可知 ， 试验梁开裂后实测挠度 值小于计算值 ， 平均值为 0 9 0 ， 变异系数为0 0 7 ， 说 明配置 H R B 6 o 0的部分预应力混凝 土梁开裂后 刚度按 照 J T G D 6 2 -2 0 0 4相关公式计算是合理 的， 且有_定的安全度。 2 2 试验梁挠度影响因素分析 2 2 1 预应力 度 的影 响 配置 HR B 6 0 0级钢筋不 同预应 力度 的试验梁 U P C 一 1 、 U P C 一 2及 U P C 一 3的跨 中荷载一 挠度 曲线见 图 2 。 Z 挺 O 1 0 2 0 3 0 4 0 挠度值 m m 图 2 不同预应力度试验梁跨 中荷载一 挠度曲线 由图 2可 以看 出， 在试验梁 开裂前 ， 预应 力度 对梁体的挠度基本无影响 ， 这是因为在混凝 土开裂 前 构件 的刚度主要是 由截面尺寸和混凝 土弹模 决 定 的。 随着荷载增加 ， 构 件开裂 ， 在 图上表 现为曲线 一 4 8一 斜率降低 ， 出现拐点， 且由图可知 预应力 度越 高构件 开裂荷 载越 大 挠度拐点出现越晚 。 即在同一 荷载条件下 ， 试验梁预应力越大 ， 挠度越小。 挠度下降速率越慢， 刚 度越大 这个 阶段受拉 区混凝土 逐渐拉裂退出工作 ， 非预应力筋 和预应力钢绞线开始发挥作用 ， 应力较高的预应力钢绞线有效地 限制了裂缝上升 ， 延缓构件刚度下降。 钢筋屈服后 。 预应力度越高 的构件挠度增长越 慢 ， 分析原因大概是因为在高强钢筋屈服后到梁破 坏为止 ， 高强钢筋处于屈服、 强化阶段 ， 该阶段高强 钢筋在持续荷载作用下形变将激增 ， 因此 ， 基本不 能为构件刚度提供贡献。但在荷载仍然增加的情况 下 ，预应力筋显然要限制构件变形的主导力量 ， 构 件的刚度 主要 由预应力筋提供 ， 预应力筋有效限制 了裂缝 的发展 。 因此 ， 在高强钢筋屈服后 预应力度 越大 ， 构件 的刚度越大 ， 由图 中表现出来 就是 曲线 斜率越小。 试验梁破坏时 预应力度 为 0 5 5的 U P C 一 2的 挠度大于预应力度为 0 4 5的 U P C 一 1 和预应力度为 0 6 2的 U P C 一 3 说 明 U P C 一 2的变形性能略好 ， 破坏 挠度较 U P C 一 1 和 U P C 一 3更大些 ， 但总体来说 ， 预应 力度对构件极限破坏时跨 中最大挠度影响不大。构 件卸载后 ， 预应力度越大构件残余挠度越小 。 2 2 2 高强钢筋强度等级的影响 一 配置不 同高强钢筋 的试验梁 U P C 一 2 、 U P C 一 4及 U P C 一 5的跨 中荷载一 挠度 曲线见图 3 。 分析图 3可知 ，在混凝土开裂前 的弹性阶段 ， 钢筋强度等级对构件 的挠度变形影响不大 ， 因为不 同强度 的钢筋实际上弹性模量接近 ， 钢筋 的强度等 级对开裂前构件刚度基本没有影响。 混凝 土开裂后的弹塑性阶段 ， 由于不 同强度等 级的钢筋模量接近 ，三根试验梁的荷载一 挠度 曲线 在该阶段刚开始的曲率 也应该相 同 。刚度发展类 似。试验开裂荷载基本相同， U P C 一 2的开裂荷载稍 赵少伟 ， 宋 昌， 师长磊 配置 H R B 6 0 0级高强钢筋无黏结部分预应力混凝土梁变形性能试验研究 0 1 0 2 0 3 0 4 0 挠度值 ram 图 3 不同钢筋强度等级的试验梁跨 中荷载一 挠度 曲线 小 ， 进入弹塑性阶段较早 ， 刚度快速下降较早 ， 所以 曲线中 U P C 一 2开裂后距离 U P C 一 4 、 U P C 一 5较远 ， 而 U P C 一 5和 U P C 一 4发展基本相同 可以认 为三个试 验梁开裂后刚度发展基本相同。但 由于钢筋强度和 屈服点都不同 ， 试验梁这种刚度发展类似的情况维 持一段时间之后 ， 配置较低强度钢筋的试验梁先屈 服 ， 刚度下 降开始加快 ， 配置较高强度钢筋试验梁 的刚度下降也就相对较慢 ，随荷载增加 ， U P C 一 2的 挠度发展也就较 U P C 一 4和 U P C 一 5慢 。同理 ， U P C 一 5 较 U P C 一 4的挠度发展更慢。 高强钢筋屈服后 的塑性 阶段 ，试验梁荷载一 挠 度 曲线开始分叉 ， 且在试验梁达到极限荷载前其 曲 线斜率大幅度下降。 总之 ， 在钢筋屈服前 ， 钢筋强度等级对构件挠 度影响不大 ， 构件的刚度基本不变 ： 但是在混凝土 开裂后 ，钢筋强度等级对构件 的刚度影响也不大 ， 但随着高强钢筋强度的提高 ，构件 的荷载一 挠度 曲 线斜率下降较小 ， 即刚度下降减缓 ， 这也体现 出了 HR B 6 0 0级高强钢筋应用于部分预应力混凝土梁可 以使构件拥有优越的塑性变形能力 ， 在钢筋屈服后 扔保持 良好 的变形能力 ， 破坏时挠度较大 ， 具有 明 显的破坏特征 ， 卸载后残余挠度相对较小。 2 3 试验梁延性性能分析 延性性能够反映结构或者构件 的变形 能力 以 及其消耗地震能量 的能力 ， 延性 的大小可以 采用荷 载一 变形曲线来描述 ， 包括应变延性 、 曲率延性以及 位移延性 】 2 1 。本文将采用位移延性系数对试验梁的 延性进行定量的分析， 位移延性系数用式 ( 1 ) 表示 ： ： ( 1 ) “ 式 中： u 延性系数 ； 结构破坏时的挠度 ： Ay结构屈服时的挠度 。 表 5为试验梁延性系数。 表 5 试验梁延性 系数 根据表 5数据 ， 分析 U P C 1 U P C 3可知 ， 随着 预应力度的增加 ， 构件的延性呈下降趋势 。预应力 度为 0 4 5的 U P C 一 1延性性 能最好 ，预应 力度为 0 5 5的 U P C 一 2的延性 系数较 U P C 一 1下 降 3 4 5 。 预应力度为 0 6 2的 U P C 一 3的延性系数较 U P C 一 1 下 降 3 5 7 。 分析 U P C 一 4 、 U P C 一 5 、 U P C 一 2的试验数据可知 ， 随着高强钢筋强度等级的提高 ， 构件的延性系数呈 逐渐降低 的趋势 ，构件的延性降低 。配置 HR B 4 0 0 级非 预应力 筋 的 U P C 一 4构件 的延性 最好 ，配置 H R B 5 0 0的 U P C一 5延 性 系 数 较 U P C一 4下 降 了 1 2 3 配 置 HR B 6 0 0的 U P C 一 2的延 性 系数 较 U P C 一 4下降了2 4 9 。 2 4 试验梁恢复能力分析 在试验加载的过程中 ， 试验梁 的挠度 由加载初 的弹性挠度转变为弹塑性挠度 ， 产生不可恢复的变 形 此挠度可称为试验梁的残余挠度 。随着试验荷 载 的增加 ， 残余挠度也会逐渐增大 ， 无黏结预应力 筋 的加入 可以有效提高试验梁 的恢复能力 ， 减小 残余变形。本试验参考低周反复试验中复位能力的 分析方法 ， 由反应复位能力 的复位能力系数 【 l 3 表 示试验梁在卸载后 向初始状态恢复的能力 。复位能 力示意图如图4， 计算公式如式( 2 ) 。 X y Ay o 函4 复位能力示意图 49 z 铺挺 2 0 1 6年第 2期 混凝土与水泥制品 总第 2 3 8期 一 式 中： 广试验梁卸载后挠度 一试验梁达到极限荷载的挠度 表 6 试 验梁 复位 能力 系数 ( 2 ) 根据 以上公式计算 的各试验梁 的复位 能力系 数见表 6 。 分析 U P C 1 U P C 3数据可知 随着预应力度 的增加 ，试验梁 的恢复 能力逐渐加 强 ， U P C 一 2比 U P C一 1提 高 了 3 2 9 U P C一 3比 U P C一 2提 高 了 2 2 3 。该变化规律也说明了预应力结构可 以有效 限制构件的变形 。 分析 U P C 一 4 、 U P C 一 5 、 U P C 一 2数据可知 随着钢 筋强度 的增加 ， 试验梁 的恢复能力逐渐加强 ， 配置 HR B 6 0 0钢筋 的 U P C 一 2的恢复能力比配置 Hl B 5 0 0 的 U P C 一 5提高 了4 9 比配置 H R B 4 0 0的 U P C 一 4 提高了 2 1 3 。因此 ， HR B 6 0 0级高强钢筋的加入可 以有效提高构件 的恢复能力。 3结语 ( 1 ) 依照 J T G D 6 2 -2 0 0 4给定 的计算公式得到 的开裂前挠度值更接 近实测值 。开裂前 刚度按照 J T G D 6 2 -2 0 0 4计算比较合理 ：开裂后计算挠度值 稍大于实测值 ， 说明配置开裂后刚度按 照桥规相关 公式计算是合理 的， 且有一定的安全度 。 ( 2 ) 预应力度与试验梁挠度关 系 ， 混凝 土开裂 前各试验梁刚度基本相同 ，挠度变化趋势类似 ， 但 预应力大的构件开裂荷载较大 。 导致进人弹塑性阶 段较晚 ， 刚度下降较晚 ； 后来混凝土开裂 ， 各试验梁 的刚度退化仍基本相同 ，但由于开裂荷载 的差异 同一荷载条件下 ， 试验梁预应力越大 ， 挠度越小 ， 刚 度越大。但预应力度对构件最终极限破坏时的挠度 影响不大 。 ( 3 ) 钢筋强度等级对构件挠度的影 响不大 。但 H R B 6 0 0级高强钢筋的加人一定程度上延缓 了构件 刚度下降速率 ， 试验梁具有 明显的破坏特征且卸载 后残余挠度相对较小 。 5 0一 ( 4 ) 预应力度和非预应力筋强度等级对构件 的 延性都有影响 ， 预应力越大 ， 延性越低 ， 高强钢筋强 度越高 ， 构件的延性也降低。 ( 5 ) 随着预应力度 的提高 ， 试验梁 的恢复 能力 逐渐加强 ，预应力度为 0 5 5的 U P C 一 2在提高恢复 能力上 比 U P C 一 1和 U P C 一 3更有效率 。随着钢筋强 度 等级 的提高 ，试验 梁 的恢 复能力提高 。 因此 ， HR B 6 0 0级高强钢筋 的加入可以有效提高构件的恢 复能力。 参考文献 ： 【 1 】 承钢成功轧制 H R B 6 0 0高强抗震钢筋 J 钢铁， 2 0 1 2 ( 2 ) ： 3 3 2 刘任远 无粘结预应力混凝土框架结构设计研究【 D 成都： 西南交 通大学， 2 0 0 6 3 】X Y WA N G ， L X L I U ，D D H U E x p e r i m e n t a l s t u d y o n b e n d i n g b e h a v i o r o f p r e s t r e s s e d b e a ms wi t h b e n t - u p t e n d o n s A P r o c e e d i n g s o f t h e i n t e r n a t i o n a l s y m p o s i u m o n i n n o v a t i o n& s u s t a i n a b i l i t y o f s t r u c t u r e s i n c i v i l e n g i n e e r i n g ， S h a n g h a i ， C h i n a ， S o u t h e a s t Un i v e r s i t y P r e s s ， 2 0 0 7 ， 7 0 7 - 7 1 5 4 】 郑毅敏， 何礼东， 赵勇 配置 H R B F 5 0 0钢筋的无粘结预应力 梁受弯性能试 验研究 J 土木建筑与环境工程， 2 0 1 2 ， 3 4 ( 4 ) ： 3 1 37 5 】 赵 少伟， 李昕桐， 王荣 霞， 等 配置 高强钢 筋 的无 粘结 部分 预应力 混凝 土梁受弯刚度试验研究 J 】 河北工业大学学 报， 2 0 1 2 ， 4 1 ( 5 ) ： 8 8 9 1 6 】陶学康， 王逸， 杜拱辰 无粘 结部分预应 力砼受 弯构 件的变 形计算【 J 】 建筑结构学报， 1 9 8 9 ( 1 ) ： 2 0 2 7 7 易伟 建， 杨 晓， 李琼 H R B 5 0 0级钢 筋混凝 土梁裂 缝与 变形 性能试验研究【 J 】 建筑结构， 2 0 1 1 , 4 1 ( 8 ) ： 1 1 0 1 1 4 8 】 于秋波 HR B 5 0 0级钢筋部分预应力 混凝土梁受力 性能研 究 建筑结构， 2 0 0 9 ， 3 9 ( Z ) ： 5 2 7 5 3 0 【 9 】 宋永发 ， 王清湘， 赵 国藩， 等 部分预应力高强混凝土梁无粘 结筋极 限应 力及 承载力的计算方法 J 中国公路学报， 2 0 0 1 ， 1 3 ( 1 ) ： 6 1 - 6 4 【 l O 刘冬 梅， 唐永菁 基于预应力度概念 的预应力 混凝土结构 性能的研究 J 盐城工学院学报， 2 0 0 7 ， 2 0 ( 4 ) ： 7 0 7 1 1 1 】 钢铁研究 总院G B 2 2 8 -2 0 1 0金属材料 室温拉伸试验方 法【 S 1 北京： 中国标准 出版社， 2 0 1 0 1 2 高秀丽钢筋混凝土框架柱抗震性能试验及损伤模型研 究 D 安徽： 合肥工业大学, 2 0 0 9 1 3 】 丁彦芳无粘结部分预应力混凝土框架柱抗震性能试验 研究f D 1 天津： 河北工业大学， 2 0 1 3 收稿 日期 ： 2 0 1 5 0 7 - 2 6 作者简介 ： 赵少伟 ( 1 9 7 2 一 ) ， 男 ， 教授 。 通讯作者 ： 宋 昌( 1 9 8 9 一 ) ， 男 ， 工程硕士。 通讯地址 ： 天津 市北辰 区双 口镇西平道 联 系电话 ： 1 5 1 2 2 1 7 7 8 6 8 E- ma i l ： wO s h i2O O 8 s On g c h a n g1 6 3 c o m