高大模板内支撑架的搭设方案.doc

高大模板内支撑架的搭设方案

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2020年4月19日
文档仅供参考，不当之处，请联系改正。
环山大门脚手架专项方案
一、编制依据：
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300-
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204-
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程
JGJ130-
钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程
DB11/T583-
大门及停车场施工图纸

二、工程概况：
本工程为2层框架结构，建筑高度11.15m高。构筑物分为大门及值班室和仓库两个部分，值班室及仓库建筑高度为4.65m，大门建筑高度为11.15m，大门为镂空结构。
主要框架梁分布：
名称
标高
尺寸
名称
标高
尺寸
Kl4a
2.45
600*400
Dkzl1
-0.6
700*900
Kl4a
4.65
600*400
Kl5b
8.12
300*1220
Kl7
8.3
600*400
Wkl1
10.43
300*930

三、施工方案：
本工程结构为框架结构，建筑高度11.15m，除一层的值班室和仓库外，其它均为镂空结构。本工程在2.45、4.65m、7.2m、8.3m、10.43m处均有框架梁，且中间无板面支撑，无楼梯。根据工程特点，本工程内架属于高大模板体系，特制定内支撑架模板方案和外架手架搭设方案。
3.1、内支撑架的搭设
3.1.1、内支撑架的搭设的技术要求：
内支撑架为满堂脚手架，立杆间距为0.8m*0.8m，步距为1.5m。支撑架扫地杆距地不大于200mm，且立杆下垫不短于400mm长的50×100mm木方作垫木。立杆接头必须采取用对接扣件对接，对接搭接应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头不在同一步距内，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
内支撑外侧，由下至上设置竖向连续剪刀撑，同时，在扫地杆、中间和顶部三个位置设置水平剪刀撑。剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m。

3.1.2、杆件搭设
垫木板→弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地短向横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步长向横杆并与各立杆扣紧→安第一步短向横杆→安第二步长向横杆→安第二步短向横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步长向横杆扣紧→加设剪刀撑→安第三、四步长向横杆和短向横杆→安装临边结构二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设横纵肋→铺梁、板底模；
3.1.3、搭设注意事项：
（1）扣件式钢管脚手架扫地杆距地不大于200mm，
（2）随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，连接长向横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上；
（3）架子的各杆件相交处伸出端头，均要保证100mm，防止杆件滑脱；
（4）剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在短向横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm。最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于500mm；
（5）在支撑中部（4m左右高度）设置一道水平兜网。

3.2、梁底模板支撑
梁底次楞为50mm*80mm方木，次楞高度80mm，宽度50mm，次楞垂直梁方向设置，间距为200mm。主楞为Φ48mm的钢管，和次楞垂直，与满堂架连接。梁底间隔2m设置一道支撑立杆。
由于本工程内架间距较密，框架梁下后施工的吊梁，施工难度极大，因此，在施工框架梁时，将要求后施工的吊梁和框架梁一起支模板施工。框架梁下立杆穿过吊梁时，用PVC管套在吊梁内，待框架梁下立杆拆除后，再修补吊梁施工洞。吊梁模板加固可按框架梁要求施工。
3.3、梁侧模支撑
次楞为50mm*80mm方木，间距200mm；主楞为Φ48mm的钢管，第一道主楞距梁底50mm，第二道开始间距350mm设置。梁高超过700mm，设置一道对拉螺杆，超过900mm设置两道对啦螺杆。梁模加固示意图如下：

梁模加固示意图
3.4、操作平台：
大门在7.2m、8.3m处只有框架梁，没有板，因此在加固模板及绑钢筋时，需要在梁两侧搭设操作平台。操作平台宽度1.5m，靠外侧设置栏杆，栏杆高度1.5m。栏杆立杆间距1.5m，栏杆纵向水平杆间距500mm，在栏杆底设置200mm高踢脚板。操作平台满铺竹跳板，采用平铺，接头采用对接，脚手板悬挑长度不大于150mm。在作业层下部搭设一道水平兜网，随作业层上升。脚手板设置在3根横向水平杆上，并用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。

3.5、模板计算书：
模板支撑验算，以支撑高度最高的屋面框架梁验算。选WKL1作为验算对象。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130- ）、《混凝土结构设计规范》GB50010- 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、《钢结构设计规范》(GB 50017- )等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》 （3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:wkl1。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.93；
混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：2.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48?.5；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；
主楞到梁底距离依次是：50mm，500mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
次楞合并根数：2；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.930m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、22.320 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 83??/6=55.33cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N穖m)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.83?7.85?.9=15.999kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.83??.9=4.183kN/m；
计算跨度: l = 350mm；
面板的最大弯矩 M = 0.1?5.999?502 + 0.117 ?.183?502 = 2.56?05N穖m；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?5.999?.35+1.2?.183?.35=7.917kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.56?05 / 5.53?04=4.6N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=15.999N/mm；
l--计算跨度: l = 350mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 83???/12=55.33cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677?5.999?504/(100?000?.53?05) = 0.49 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.49mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=7.917/(0.930-0.100)=9.538kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2???/6 = 128cm3；
I = 2????/12 = 512cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN穖)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.519 kN穖，最大支座反力 R= 6.421 kN，最大变形 ν= 0.612 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 5.19?05/1.28?05 = 4.1 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.612mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.421kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2?.078=10.16cm3；
I = 2?2.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN穖)

主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 1.011 kN穖，最大支座反力 R= 14.287 kN，最大变形 ν = 0.652 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 1.01?06/1.02?04 = 99.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =99.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.652 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=1.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.652mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.75mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 300?0?0/6 = 2.00?04mm3；
I = 300?0?0?0/12 = 2.00?05mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2?24.00+1.50)?.30?.93?.90=7.684kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2?.50?.30?.90=0.162kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4?2.00+2.00)?.30?.90=1.512kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1?7.684+0.162)?002+0.117?.512?002=3.85?04N穖m；
σ =Mmax/W=3.85?04/2.00?04=1.9N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=7.684+0.162=7.846kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677?.846?004/(100?000?.00?05)=0.071mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.071mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
六、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1 = 1.2譡(24+1.5)?.93?.2+0.5?.2?2?.83+0.3)/ 0.3]=6.476 kN/m；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2 = 1.4?2+2)?.2=1.12 kN/m；
均布荷载设计值 q = 6.476+1.120 = 7.596 kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.20譡1.2?.10?4.00+1.4?2.00+2.00)]?0.80-0.30)/4=0.212kN
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5??/6 = 5.33?01 cm3；
I=5???/12 = 2.13?02 cm4；
E= 9000 N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：

简图(kN穖)

剪力图(kN)

弯矩图(kN穖)

变形图(mm)
方木的支座力:
N1=N3=0.112 kN；
N2=2.479 kN；
最大弯矩：M= 0.073kN穖
最大剪力：V= 1.240 kN
方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.073?06 /5.33?04=1.4 N/mm2；
方木最大剪应力计算值 ： τ =3V/(2bh0)=3?.24?000/(2?0?0)=0.465N/mm2；
方木的最大挠度：ν =0.074 mm；
方木的允许挠度：[ν]= 0.8?03/2/250=1.6mm；
方木最大应力计算值 1.361 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.465 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ν=0.074 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.600 mm，满足要求！
七、梁跨度方向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5.08 cm3；
I=12.19 cm4；
E= 206000 N/mm2；
1.梁两侧支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.112 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN穖)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.034 kN穖 ；
最大变形 νmax = 0.06 mm ；
最大支座力 Rmax = 0.489 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.034?06 /(5.08?03 )=6.6 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 6.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.06mm小于800/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.479 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN穖)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.744 kN穖 ；
最大变形 νmax = 1.335 mm ；
最大支座力 Rmax = 10.847 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.744?06 /(5.08?03 )=146.4 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 146.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.335mm小于800/150与10 mm,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.847 kN；
R < 12.00 kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(ΦA)≤[f]
1.梁内侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =10.847 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?1=1.704 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2?2.00/2+(0.80-0.30)/2)?.80?.50=0.600 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2?2.00/2+(0.80-0.30)/2)?.80?.100?1.50+24.00)=3.060 kN；
N =10.847+1.704+0.6+3.06=16.211 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155?.7?.5 = 2.945 m；
lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ =16211.399/(0.207?89) = 160.2 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 160.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.024 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167?.024?1.5+0.1?) = 2.032 m；
lo/i = 2031.514 / 15.8 = 129 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.401 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ =16211.399/(0.401?89) = 82.7 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 82.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁外侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.489/Sin75o = 0.506 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?11-0.93)/Sin75o = 1.615 kN；
N = 0.506+ 1.615 = 2.121 kN；
θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ= 75 o；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh/Sinθ (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh/Sinθ = 1.167?.7?.5/0.966 = 3.081 m；
lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.189 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ =2121.158/(0.189?89) = 23 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 23 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.024 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167?.024?1.5+0.1?) = 2.032 m；
lo/i = 2031.514 / 15.8 = 129 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.401 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ =2121.158/(0.401?89) = 10.8 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 10.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架能够根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，能够采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，能够采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层能够每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

4、外架施工方案
本工程外架为双排架，立杆纵向间距1.5m，横向间距1.1m，步距1.8m。由于本工程无楼梯等垂直通道，因此在搭设外架时，在外侧同时搭设一字型马道。
4.1、施工工艺
铺设垫板→弹线、立杆定位并安放底座→摆放立杆→大横杆两端竖立杆并与大横杆扣紧→安大横杆端小横杆、竖小横杆端立杆并与小横杆扣紧→安另一侧大、小横杆及立杆→补间隔的立杆并安小横杆→调校立杆及第一步大横杆→安扫地大横杆并与各立杆扣紧→安扫地小横杆与各立杆扣紧→安第二步大横杆并与各立杆扣紧→安第二步小横杆并与各立杆扣紧→安连墙连接杆→安第三、四步……大横杆和小横杆及连墙连接杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护及挡脚板,并挂安全网防护→验收→使用。
根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离结构距离，并做好标记；用钢卷尺分出立杆位置，并点出立杆标记。
双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。
4.2、立杆
立杆设于大横杆外侧。脚手架立杆顶端高出结构楼层上皮1.5 m，接头必须采用对接扣件，立杆与大横杆采用直角扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。立杆的搭接长度不应小于1m，并不少于两上旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆垂直度偏差保证在在±50mm范围内。开始搭设立杆时，每步大横杆均须与相邻的结构柱连接。
4.3、大横杆
大横杆设于小横杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆应布置在立杆间的里侧且相临步架须错开，大横杆杆件长度宜6m、4.5m。大横杆采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相临接头水平距离不应小于立杆间距，并应避免设在大横杆的跨中。同一排大横杆的水平偏差不得大于1/300，大横杆四面架子的纵向水平高差不超过50mm。作业面层需搭设二道大横杆作为防护栏杆，其高出脚手板1200mm、600mm，并在作业层设挡脚板。
4.4、小横杆
每一主节点必须设置一根小横杆，并采用直角扣件在大横杆上与立杆扣紧。靠结构一侧的外伸长度小于250mm，在外架立面外伸长度不大于100mm。操作层上小横杆除在主节点处设置外，还应在1/2立杆纵距处设置双小横杆以满足脚手板支撑需要，使脚手板的悬挑长度不大于150 mm。连墙用小横杆应与架体立杆或大横杆采用直角扣件连接牢固，连墙用杆件必须使用直角扣件在每根柱子或楼板中间的Φ25地锚进行相互连接。
4.5、连墙构造
脚手架与结构须每层设置连墙件进行连接，连墙件按照两步三跨设置，且必须保证每层均设置连墙件；连墙件使用钢管和双扣件，一端与架体大横杆相连，另一端与框架柱抱柱。

抱柱连接详图
连墙件中的连墙杆呈水平与楼板面设置，不容许向上翘。为保证结构受损，所有连墙件与结构柱四角均加设50×100mm的方木，见上图6-4-2抱柱连接详图。
每层外架往上接高时，接搭设完该处的立杆、大横杆、小横杆后，应及时设置连墙件。
4.6、剪刀撑搭设要求
本工程脚手架竖向须连续设置剪刀撑，设置在外架立杆外侧。并刷深蓝色油漆。
剪刀撑4跨5步设置一道，斜杆与地面夹角在45°～60°之间。剪刀撑斜杆的接头采用搭接扣件连接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。首层最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于300mm。

5、马道搭设
5.1、由于本工程马道高度11m，跑道整个正立面高度方向由底至顶连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆地面与夹角45°～60°。剪刀撑表面刷黄黑警示色油漆。
5.2、外架在2.45m、4.65m、7.2m、8.3m、10.43m标高处满铺竹跳板，作为马道的水平段。马道平面尺寸为5m*1m，立杆间距为1.2m*1m，横杆步距为1.5m。立面图如下图所示：

马道立面图
5.3、所有立杆、横杆、斜杆之间的连接均按要求采用相应的直角扣件、对接扣件及回转扣件。
5.4、马道上满铺脚手板，脚手板的两端采用直径为Φ4mm的镀锌钢丝各设两道箍，板上钉20×30木条防滑条，