国际大酒店a楼石材幕墙设计计算书.docx

xxxxxxxx房地产开发有限公司xxxxxxx国际商务大厦外墙装饰工程A区石材设计计算书基本参数: 济南地区基本风压0.450kN/m2 抗震设防烈度6度 设计基本地震加速度0.05g .设计依据: 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 建筑抗震设计规范 GB 50011-2001 混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 钢结构设计规范 GB 50017-2003 混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2004 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001 建筑幕墙 JG 3035-1996 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001 铝合金建筑型材 基材 GB/T 5237.1-2004 铝合金建筑型材 阳极氧化、着色型材 GB 5237.2-2004 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098.2-2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺母 GB 3098.15-2000 浮法玻璃 GB 11614-1999 钢化玻璃 GB/T 9963-1998 幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃 GB 17841-1999 建筑结构静力计算手册 (第二版) BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版).基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： -A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； -B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； -C类指有密集建筑群的城市市区； -D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程为：xxxxxxxxxx国际商务大厦工程，按C类地区计算风荷载。(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001规定采用 风荷载计算公式: Wk=gzszW0 （7.1.1-2） 其中: Wk-垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)； gz-高度Z处的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.5.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算:gz=K(1+2f) 其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数。经化简，得： A类场地: gz=0.921+35-0.072(Z/10)-0.12 B类场地: gz=0.891+(Z/10)-0.16 C类场地: gz=0.851+350.108(Z/10)-0.22 D类场地: gz=0.801+350.252(Z/10)-0.30 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.2.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: z=1.379(Z/10)0.24 B类场地: z=1.000(Z/10)0.32 C类场地: z=0.616(Z/10)0.44 D类场地: z=0.318(Z/10)0.60 本工程属于C类地区,故z=0.616(Z/10)0.44 s-风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.3.3条取为：-1.2 W0-基本风压,按建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，济南地区取为0.450kN/m2(3).地震作用计算: qEAk=EmaxGAK 其中: qEAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: max选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。表5.3.4 水平地震影响系数最大值max抗震设防烈度6度7度8度max0.040.08(0.12)0.16(0.24)注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度： max=0.04 设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度： max=0.08 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度： max=0.12 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度： max=0.16 设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度： max=0.24 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： max=0.32 济南设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度，故取max=0.04 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度： a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： 0S R b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： SE R/RE式中 S-荷载效应按基本组合的设计值； SE-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； R-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于1.0； RE-结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0； c.挠度应符合下式要求： df df,lim df-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； df,lim-构件挠度限值； d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dfdf,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定： 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK+EESEK 2 无地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK S-作用效应组合的设计值； SGk-永久荷载效应标准值； SWk-风荷载效应标准值； SEk-地震作用效应标准值； G-永久荷载分项系数； W-风荷载分项系数； E-地震作用分项系数； W-风荷载的组合值系数； E-地震作用的组合值系数； 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值： 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数G、W、E应分别取1.2、1.4和1.3； 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数G应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应； 当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数G的取值不应大于1.0。 可变作用的组合系数应按下列规定采用： 一般情况下，风荷载的组合系数W应取1.0，地震作用于的组合系数E应取0.5。 对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数W应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数W和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。.材料力学性能: 材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 玻璃幕墙工程技术规范。(1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。表5.2.1 玻璃的强度设计值 fg(N/mm2)种 类厚度（mm）大 面侧 面普通玻璃528.019.5浮法玻璃51228.0 19.5151924.0 17.0 2020.0 14.0 钢化玻璃51284.0 58.8151972.0 50.42059.0 41.3注：1. 夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类型确定；2. 当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的3倍时，表中数值 应根据实测结果予于调整；3. 半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的2倍。当半钢化玻璃 的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2倍时，其设计值应根据实 测结果予于调整；4. 侧面玻璃切割后的断面，其宽度为玻璃厚度。(2).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。表5.2.2 铝合金型材的强度设计值fa（N/mm2）铝合金牌号状 态壁厚（mm）强度设计值fa抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分85.5 49.6 133.0 T6不区分190.5 110.5 199.0 6063T5不区分85.5 49.6 120.0 T6不区分140.0 81.2 161.0 6063AT510124.4 72.2 150.0 10116.6 67.6 141.5 T610147.7 85.7 172.0 10140.0 81.2 163.0 (3).钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3采用。表5.2.3 钢材的强度设计值fs（N/mm2）钢材牌号厚度或直径d（mm）抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d1621512532516d4020512040d60200115Q345d1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.(4).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。表5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm2）材 料E玻 璃0.72105铝合金0.70105钢、不锈钢2.06105消除应力的高强钢丝2.05105不锈钢绞线1.201051.50105高强钢绞线1.95105钢丝绳0.801051.00105 注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。(5).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30(6).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。表5.2.10 材料的线膨胀系数(1/)材料材料 玻璃0.8010-51.0010-5不锈钢板1.8010-5铝合金2.3510-5混凝土1.0010-5铝材1.2010-5砌砖体0.5010-5(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。表5.3.1 材料的重力密度g（kN/m3)材料g材料g普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃25.6矿棉1.21.5玻璃棉0.51.0钢材78.5岩棉0.52.5铝合金28.0一、风荷载计算 标高为46.0m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算: W0:基本风压 W0=0.45 kN/m2 gz: 46.0m高处阵风系数(按C类区计算) gz=0.851+350.108(Z/10)-0.22=1.742 z: 46.0m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) z=0.616(Z/10)0.44 =0.616(46.0/10)0.44=1.206 s:风荷载体型系数 s=-1.20 Wk=gzzsW0 (GB50009-2001) =1.7421.2061.20.450 =1.134 kN/m2(2). 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 3.2.5 规定采用 W=wWk=1.41.134=1.588kN/m2二、板强度校核: 1.石材强度校核 用级石材，其抗弯强度标准值为：8.0N/mm2 石材抗弯强度设计值：3.70N/mm2 石材抗剪强度设计值：1.90N/mm2 校核依据：=3.700N/mm2 Ao: 石板短边长：0.600m Bo: 石板长边长：1.500m a: 计算石板抗弯所用短边长度: 0.600m b: 计算石板抗弯所用长边长度: 1.300m t: 石材厚度: 30.0mm GAK:石板自重=840.00N/m2 m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.462) 查表得: 0.1303 Wk: 风荷载标准值: 1.134kN/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=5maxGAK =50.040840.000/1000 =0.168kN/m2 荷载组合设计值为： Sz=1.4Wk+1.30.5qEAk =1.697kN/m2 应力设计值为： =6m1Szb2103/t2 =60.13031.6971.3002103/30.02 =2.491N/mm2 2.491N/mm23.700N/mm2 强度可以满足要求 2.石材剪应力校核 校核依据: max :石板中产生的剪应力设计值(N/mm2) n:一个连接边上的挂钩数量: 2 t:石板厚度: 30.0mm d:槽宽: 7.0mm s:槽底总长度: 60.0mm :系数,取1.25 对边开槽 =SzAoBo1000/n(t-d)s =0.692N/mm2 0.692N/mm21.900N/mm2 石材抗剪强度可以满足 3.挂钩剪应力校核 校核依据: max :挂钩剪应力设计值(N/mm2) Ap:挂钩截面面积: 19.600mm2 n:一个连接边上的挂钩数量: 2 对边开槽 =SzAoBo1000/(2nAp) =24.348N/mm2 24.348N/mm2125.000N/mm2 挂板抗剪强度可以满足 三、幕墙立柱计算: 幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m) W: 风荷载设计值: 1.588kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.200m qw=WB =1.5881.200 =1.905 kN/m(2)地震荷载计算 qEA: 地震作用设计值(KN/m2): GAk: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 1000N/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qEAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m2) qEAk=5maxGAk =50.0401000.000/1000 =0.200 kN/m2 E: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk =1.30.200 =0.260 kN/m2 qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.2601.200 =0.312 kN/m(3)立柱弯矩:立柱的受力如图所示。 Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 1.905(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.600m Mw=qwHsjcg2/8 =1.9053.6002/8 =3.086 kNm ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qEHsjcg2/8 =0.3123.6002/8 =0.505kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用SW+0.5SE组合 M=Mw+0.5ME =3.086+0.50.505 =3.339kNm2. 选用立柱型材的截面特性: 立柱型材号: XC18#G 选用的立柱材料牌号:Q235 d=16 型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000N/mm2 抗剪125.0N/mm2 型材弹性模量: E=2.10105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=101.412cm4 Y轴惯性矩: Iy=16.627cm4 立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: Wn=25.329cm3 立柱型材净截面积: An=10.248cm2 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=6.000mm 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: Ss=15.180cm3 塑性发展系数: =1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/An+M/(Wn)a=215.0N/mm2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.200m GAk: 幕墙自重: 1000N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=1000B/1000 =10001.200/1000 =1.200kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkL =1.2003.600 =4.320kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2Nk =1.24.320 =5.184kN : 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 5.184kN An: 立柱型材净截面面积: 10.248cm2 M: 立柱弯矩: 3.339kNm Wn: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩: 25.329cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =N10/An+M103/(1.05Wn) =5.18410/10.248+3.339103/(1.0525.329) =130.607N/mm2 130.607N/mm2 a=215.0N/mm2 立柱强度可以满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: dfL/250 df: 立柱最大挠度 Du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值: L: 立柱计算跨度: 3.600m df=5qWkHsjcg41000/(3842.1Ix)=13.974mm Du=U/(L1000) =13.974/(3.6001000) =1/257 1/257 1/250 挠度可以满足要求！ 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: max=125.0N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=WkHsjcgB/2 =1.1343.6001.200/2 =2.449kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.42.449 =3.429kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAkHsjcgB/2 =0.2003.6001.200/2 =0.432kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3QEk =1.30.432 =0.562kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.5QE组合 Q=Qw+0.5QE =3.429+0.50.562 =3.710kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: Ss: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: 15.180cm3 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=6.000mm Ix: 立柱型材截面惯性矩: 101.412cm4 =QSs100/(IxLT_x) =3.71015.180100/(101.4126.000) =9.256N/mm2 =9.256N/mm2 125.0N/mm2 立柱抗剪强度可以满足 四、立柱与主结构连接 Lct2: 连接处钢角码壁厚: 8.0mm Jy: 连接处钢角码承压强度: 305.0N/mm2 D2: 连接螺栓公称直径: 12.0mm D0: 连接螺栓有效直径: 10.4mm 选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓 A1,A2组 50级 L_L:连接螺栓抗拉强度:230N/mm2 L_J:连接螺栓抗剪强度:175N/mm2 采用SG+SW+0.5SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=WkBHsjcg1000 =1.1341.2003.6001000 =4898.9N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4N1wk =1.44898.9 =6858.4N N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAkBHsjcg1000 =0.2001.2003.6001000 =864.0N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3N1Ek =1.3864.0 =1123.2N N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.5N1E =6858.4+0.51123.2 =7420.0N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=1000BHsjcg =10001.2003.600 =4320.0N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2N2k =1.24320.0 =5184.0N N: 连接处总合力(N): N=(N12+N22)0.5 =(7420.0312+5184.0002)0.5 =9051.6N Nvb: 螺栓的受剪承载能力: Nv: 螺栓受剪面数目: 2 Nvb=2D02L_J/4 =23.1410.3602175/4 =29488.8N 立柱型材种类: Q235 d 9051.6N Ncbl=78000.0N 9051.6N 强度可以满足 角码抗承压能力计算: 角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓) Lct2: 角码壁厚: 8.0mm Jy: 角码承压强度: 305.000N/mm2 Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D22JyLct2Num1 =12.00023058.0002.000 =117120.0N 117120.0N 9051.6N 强度可以满足 五、幕墙后锚固连接设计计算 幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。 本计算主要依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2004。 后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材受拉或受剪破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。 本工程锚栓受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 =5184.0N N: 法向力设计值: N=N1 =7420.0N M: 弯矩设计值(Nmm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 30.0mm M=Ve2 =5184.030.0 =155520.0Nm本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏时的承载力，应按照下列公式计算：式中 - 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； - 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； - 锚栓受拉承载力设计值； - 锚栓受剪承载力设计值； - 锚栓受拉承载力标准值； - 锚栓受剪承载力标准值； - 锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数； - 锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数。幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： 当时 当时式中 - 弯矩设计值（N.m）； - 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； - 锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离（mm）； - 锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）； - 轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）。锚栓的分布如下图所示： a-锚栓间距=240.0 (mm)； b-锚栓间距=140.0 (mm)； d-锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0 (mm)； R-锚固承载力分项系数； Rs,N-锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=1.40； Rs,V-锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.25； fstk-锚栓抗拉强度标准值(N)； NRk,s-锚栓受拉承载力标准值(N)； NRd,s-锚栓受拉承载力设计值(N)； VRk,s-锚栓受剪承载力标准值(N)； VRd,s-锚栓受剪承载力设计值(N)； L-轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的距离=70.0(mm)； n-群锚锚栓个数=4 ； Nhsd-群锚中受力最大锚栓的拉力设计值(N)； Nhsd=N/n+My1/2(a/2)2+2(b/2)2 =2137.0N； Vhsd-群锚中承受剪力最大锚栓的剪力设计值(N)； Vhsd=V/n =1296.0N； NRk,s=(d2/4)fstk =33929.2N； NRd,s=NRk,s/Rs,N =24235.1N； 本设计考虑纯剪无杠杆状态，锚栓受剪承载力标准值VRk,s按下式计算： VRk,s=0.5(d2/4)fstk =16964.6N； VRd,s=VRk,s/Rs,V =13571.7N；拉剪复合受力下，锚栓或植筋钢材破坏时的承载力，应按照下列公式计算：(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)21由于 (Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)21 锚栓钢材能够满足要求！ 六、幕墙预埋件焊缝计算 根据钢结构设计规范GB50017-2003 公式7.1.1-1、7.1.1-2和7.1.1-3计算 hf:角焊缝焊脚尺寸6.000mm L:角焊缝实际长度200.000mm he:角焊缝的计算厚度=0.7hf=4.2mm Lw:角焊缝的计算长度=L-2hf=188.0mm fhf:角焊缝的强度设计值:160N/mm2 f:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 m:弯矩引起的应力 m=6M/(2helw2f) =2.576N/mm2 n:法向力引起的应力 n =N/(2heLwf) =3.851N/mm2 :剪应力 =V/(2HfLw) =2.298N/mm2 :总应力 =(m+n)2+2)0.5 =6.826 =6.826N/mm2fhf=160N/mm2 焊缝强度可以满足! 七、幕墙横梁计算 幕墙横梁计算简图如下图所示：1. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材号: XC150G 选用的横梁材料牌号: Q235 d=16 横梁型材抗剪强度设计值: 125.000N/mm2 横梁型材抗弯强度设计值: 215.000N/mm2 横梁型材弹性模量: E=2.05105N/mm2 Mx横梁绕截面X轴(平行于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm) My横梁绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm) Wnx横梁截面绕截面X轴(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩: Wnx=2.946cm3 Wny横梁截面绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩: Wny=2.963cm3 型材截面积: A=4.709cm2 塑性发展系数，可取1.052. 幕墙横梁的强度计算: 校核依据: Mx/Wnx+My/Wnyf=215.0(1)横梁在自重作用下的弯矩(kNm) 横梁上分格高: 0.600m 横梁下分格高: 0.600m H-横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 0.600m l-横梁跨度,l=1500mm GAk: 横梁自重: 900N/m2 Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m): Gk=900H/1000 =9000.600/1000 =0.540kN/m G: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m) G=1.2Gk =1.20.540 =0.648kN/m My: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kNm) My=GB2/8 =0.6481.5002/8 =0.182kNm(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) 风荷载线分布最大集度标准值(梯形分布) qwk=WkH =1.1340.600 =0.680KN/m