人防口部计算书-南山.doc

隔墙：
普通地下室与核六常六人防区隔墙：
RQ1,300厚隔墙,按上下两端固接计算，计算跨度l=3.9m
普通地下室一侧，qe=90 kN/m2
支座处弯矩：M=90x3.92/12=114.1 kN.m
计算得As=1010.8 mm2 采用14@150（HRB400，As=1027 mm2）
人防区一侧，跨中处弯矩：M=90x3.92/24=57 kN.m
计算得As=496.5 mm2 采用12@150（HRB400，As=753 mm2）

同一人防单元内隔墙：
A. RQ2,250厚隔墙, 按构造要求, As=0.25%x1000x250=625 mm2
采用10@125（HRB400，As=628mm2）

临空墙：
人防出入口(室内出入口)临空墙计算：
核六常六
RQ3,300厚临空墙,按上下两端固接计算，计算跨度l=3.9m
出入口一侧 qe=110 kN/m2 M=110x3.92/12=139.4 kN.m
计算得As=1244.6 mm2 采用16@150（HRB400，As=1340 mm2）
人防区一侧，跨中处弯矩：M=110x3.92/24=69.7 kN.m
计算得As=612 mm2 采用12@150（HRB400，As=753 mm2）
RQ3a 500厚临空墙
出入口一侧 计算得As=711 mm2
按构造要求, As=0.25%x1000x500=1250 采用16@150（HRB400，As=1340 mm2）
人防区一侧, 按构造要求, 采用16@150（HRB400，As=1340 mm2）
RQ3b 700厚临空墙
两侧均按构造要求，As=0.25%x1000x700=1750
采用18@150（HRB400，As=1696 mm2）

侧框墙计算
1、 侧框墙 长度小于等于500mm
侧框墙

门框墙悬挑长度L(水平)
500.00
mm
门框墙厚度h
300.00
mm
门扇搭接长度
165.00
mm
门扇传来的作用力至悬臂根部的距离L1
445.00
mm
直接作用在墙上的等效静荷载标准值qe的分布宽度L2
335.00
mm
M=qib*L1+qe*L2*L2/2=
69.59
KN.m/m
V=qib+qe*L2=
198.17
KN/m
As=
712.50
mm2/m
选用钢筋
12@150(As=754mm2）

混凝土受剪承载力Vc=0.7ftdbh0=
338.27
KN/m
V<Vc,按构造配置箍筋

2、 侧框墙 (400厚) 长度大于800，小于等于1000mm
侧框墙

门框墙悬挑长度L(水平)
1000.00
mm
门框墙厚度h
300.00
mm
门扇搭接长度
120.00
mm
门扇传来的作用力至悬臂根部的距离L1
960.00
mm
直接作用在墙上的等效静荷载标准值qe的分布宽度L2
880.00
mm
M=qib*L1+qe*L2*L2/2=
217.61
KN.m/m
V=qib+qe*L2=
322.01
KN/m
As=
1419.12
mm2/m
选用钢筋
14@100(As=1539mm2）

混凝土受剪承载力Vc=0.7ftdbh0=
422.22
KN/m
V<Vc,按构造配置箍筋

水平梁计算
水平梁一 梁高度取500mm,计算跨度取3000mm
水平梁

水平梁宽度b
300
mm
水平梁高度h
500
mm
水平梁计算跨度L0
3
m
水平梁所受总荷载Q
353.36
KN/m
水平梁截面所受最大弯矩值Mmax
265
KN.m
水平梁截面所受最大剪力值Vmax
530.0
KN
As=
1468.23
mm2
选用钢筋
422(As=1521mm2）

混凝土受剪承载力Vc=0.7ftdbh0=
145.60
KN
Vc<Vmax,按计算配置抗剪箍筋
nAsv1/S
2.12
mm2/mm
即Asv1=106.13 mm2 ,选用箍筋8@100(2),Asv1=50.3 mm2

.门框柱计算
门框柱

宽度b
500
mm
高度h
460
mm
计算高度L0
3.8
m
由门扇传来的荷载及柱自身所受荷载
g=222.01 KN/M
由上框水平梁传来的集中荷载
P=
318.024
KN
在线荷载和集中荷载共同作用下柱所受最大弯矩和剪力
柱截面所受最大弯矩值Mmax
437
KN.m
柱截面所受最大剪力值Vmax
681.00
KN
As=
2418.33
mm2
选用钢筋
625(As=2945 mm2）
混凝土受剪承载力Vc=0.7ftdbh0=
303.32
KN
Vc<V,按计算配置抗剪箍筋
nAsv1/S
2.09
mm2/mm
即Asv1=52.13 mm2 ,选用箍筋10@100(4),Asv1=78.5 mm2

主出入口TB01 TB02 TB03
数据输入

反向活荷载标准值qk(KN/m2)
30.00
踏步宽bstep(mm)
260.00
正向活荷载标准值qK(KN/m2)
60.00
踏步高hstep(mm)
163.00
混凝土强度等级
C35
梯段板净长ln(mm)
2860
受力钢筋动力强度设计值 fyd (N/mm2)
432
数据输出

一、常规数据

板倾角cosα=1/(1+(hstep/bstep)2)1/2
0.847
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2)
16.7
恒荷载
面层 0.65*(bstep+hstep)/bstep
1.06
系数α1
1.00
踏步 25hstep/2
2.04
混凝土轴心抗压动力设计值 fcd (N/mm2)
25.05
斜板 25h/cosα
4.72
梯段板厚实际取值h (mm)
160
板底抹灰 0.34/cosα
0.40
有效厚度h0=h-15-d/2 (mm)
138
栏杆
0.20
板计算跨度l0=1.05ln (mm)
3003
恒荷载标准值gK (KN/m2)
8.42
正向总荷载设计值 p=1.2gK+qK (KN/m2)
70.10

反向总荷载设计值 p=-gK+qK (KN/m2)
21.58
二、截面配筋

正向荷载作用配筋结果

弯矩M=pl02/8 (KN·m)
79.02
钢筋直径d (mm)
14
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcdbh02
0.1656
钢筋间距s (mm)
100
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2
0.9089
钢筋实际配筋面积AS (mm2/m)
1539.4
钢筋面积AS=M/γSfydh0 (mm2/m)
1458.4
是否满足
满足
反向荷载作用配筋结果

弯矩M=pl02/8 (KN·m)
24.33
钢筋直径d (mm)
10
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcdbh02
0.0510
钢筋间距s (mm)
150
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2
0.9738
钢筋实际配筋面积AS (mm2/m)
523.6
钢筋面积AS=M/γSfydh0 (mm2/m)
419.1
是否满足
满足

TB04

数据输入

反向活荷载标准值qk(KN/m2)
30.00
踏步宽bstep(mm)
260.00
正向活荷载标准值qK(KN/m2)
60.00
踏步高hstep(mm)
163.00
混凝土强度等级
C35
梯段板净长ln(mm)
4110
受力钢筋动力强度设计值 fyd (N/mm2)
432
数据输出

一、常规数据

板倾角cosα=1/(1+(hstep/bstep)2)1/2
0.847
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2)
16.7
恒荷载
面层 0.65*(bstep+hstep)/bstep
1.06
系数α1
1.00
踏步 25hstep/2
2.04
混凝土轴心抗压动力设计值 fcd (N/mm2)
25.05
斜板 25h/cosα
6.49
梯段板厚实际取值h (mm)
220
板底抹灰 0.34/cosα
0.40
有效厚度h0=h-15-d/2 (mm)
196
栏杆
0.20
板计算跨度l0=1.05ln (mm)
4315.5
恒荷载标准值gK (KN/m2)
10.19
正向总荷载设计值 p=1.2gK+qK (KN/m2)
72.23

反向总荷载设计值 p=-gK+qK (KN/m2)
19.81
二、截面配筋

正向荷载作用配筋结果

弯矩M=pl02/8 (KN·m)
168.14
钢筋直径d (mm)
18
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcdbh02
0.1747
钢筋间距s (mm)
100
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2
0.9033
钢筋实际配筋面积AS (mm2/m)
2544.7
钢筋面积AS=M/γSfydh0 (mm2/m)
2198.3
是否满足
满足
反向荷载作用配筋结果

弯矩M=pl02/8 (KN·m)
46.12
钢筋直径d (mm)
12
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcdbh02
0.0479
钢筋间距s (mm)
200
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2
0.9754
钢筋实际配筋面积AS (mm2/m)
565.5
钢筋面积AS=M/γSfydh0 (mm2/m)
558.4
是否满足
满足

PTB01
数据输入

反向活荷载
30

活荷载标准值qK (KN/m2)
60.00
混凝土强度等级
C35
平台板厚h (mm)
150
受力钢筋动力强度设计值 fyd (N/mm2)
432

★以单向板计算

★以双向板计算

板计算跨度l0 (mm)
1250
板计算跨度l0 1 (mm)
1650

板计算跨度l0 2 (mm)
2860

单向板数据输出

一、常规数据

恒荷载
面层
0.65
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2)
16.7
平台板
3.75
系数α1
1.00
板底抹灰
0.34
混凝土轴心抗压动力设计值 fcd (N/mm2)
25.05
恒荷载标准值gK (KN/m2)
4.74
平台板有效厚度h0=h-20 (mm)
130
正向总荷载设计值 p=1.2gK+qK (KN/m2)
65.69

反向荷载设计值p=-gK+qK (KN/m2)
25.26

二、截面配筋

正向荷载作用配筋结果

弯矩M=pl02/8 (KN·m/m)
12.83
钢筋直径d (mm)
10
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcdbh02
0.0303
钢筋间距s (mm)
150
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2
0.9846
钢筋实际配筋面积AS (mm2/m)
523.6
钢筋面积AS=M/γSfydh0 (mm2/m)
232.0
是否满足
满足
反向荷载作用配筋结果

弯矩M=pl02/8 (KN·m/m)
4.93
钢筋直径d (mm)
10
截面抵抗矩系数αS=M/0.8α1fcdbh02
0.0117
钢筋间距s (mm)
150
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2
0.9941
钢筋实际配筋面积AS (mm2/m)
523.6
钢筋面积AS=M/γSfydh0 (mm2/m)
88.4
是否满足
满足

TL01
下梯段板厚h (mm)
160
平台板恒荷载 (KN/m2)
4.74
下梯段踏步高hstep (mm)
163.00
平台板计算长度 (mm)
1250
下梯段cosα
0.847
梯段板恒荷载 (KN/m2)
8.42
平台梁宽b (mm)
300
梯段板计算长度 (mm)
2860
平台梁高h (mm)
500
正向活荷载标准值qK (KN/m)
60.00
混凝土强度等级
C35
梁计算跨度l0 (mm)
3000
受力钢筋动力强度设计值 fyd (N/mm2)
432
梁净跨ln (mm)
2700
箍筋动力强度设计值fyvd (N/mm2)
315
反向活荷载标准值qK (KN/m)
30
数据输出

一、常规数据

抗拉
2.335
恒荷载
梁自重 25bh
3.75
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2)
16.7
平台板传来
2.96
系数α1
1.00
梯段板传来
12.04
混凝土轴心抗压动力设计值 fcd (N/mm2)
25.05
恒荷载标准值gK (KN/m)
18.75
平台梁有效厚度h0=h-35 (mm)
465
正向活荷载标准值qK (KN/m)
123.30
总荷载设计值 p=1.2gK+qK (KN/m)
145.80

反向活荷载标准值qK (KN/m)
61.65
反向荷载设计值 p=-gK+qK (KN/m)
42.90
二、截面配筋

正向荷载作用配筋结果

弯矩M=pl02/8 (KN·m)
164.02
剪力V=pln/2 (KN)
196.83
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcdbh02
0.1009
几肢箍
2
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2
0.9467
箍筋直径d (mm)
10
钢筋面积AS=M/γSfydh0 (mm2)
862.5
箍筋间距s (mm)
100
钢筋直径d (mm)
20
斜截面受剪承载力VCS (KN)
470.01
钢筋数量
4
斜截面抗剪是否满足
满足
钢筋实际配筋面积AS (mm2)
1256.6
正截面抗弯是否满足
满足
反向荷载作用配筋结果

弯矩M=pl02/8 (KN·m)
48.26
剪力V=pln/2 (KN)
34.26
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcdbh02
0.0297
几肢箍
2
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2
0.9849
箍筋直径d (mm)
10
钢筋面积AS=M/γSfydh0 (mm2)
243.9
箍筋间距s (mm)
100
钢筋直径d (mm)
18
斜截面受剪承载力VCS (KN)
470.01
钢筋数量
3
斜截面抗剪是否满足
满足
钢筋实际配筋面积AS (mm2)
763.4
正截面抗弯是否满足
满足

次要出入口楼梯梯板计算：按普通楼梯设计
A型

15 板式楼梯： DT15

15.1 基本资料　
15.1.1 工程名称： 工程一　
15.1.2 楼梯类型： 板式 A 型 （ ╱ ），支座条件： 两端弹性； 支座弯矩取 -1/20·q·l02，　
跨中弯矩取 1/10·q·l02，跨中调整系数 γm ＝ 1.2　
15.1.3 踏步段水平净长 Lsn ＝ 2860mm，梯板净跨度 Ln ＝ Lsn ＝ 2860mm，　
梯板净宽度 B ＝ 1360mm　
15.1.4 低端支座宽度 dl ＝ 200mm，高端支座宽度 dh ＝ 200mm　
计算跨度 L0 ＝ Min{Ln + (dl + dh) / 2, 1.05Ln} ＝ Min{3060, 3003} ＝ 3003mm　
15.1.5 梯板厚度 h1 ＝ 120mm　
15.1.6 踏步段总高度 Hs ＝ 1950mm，楼梯踏步级数 n ＝ 12　
15.1.7 线性恒荷标准值 Pk ＝ 1kN/m； 均布活荷标准值 qk ＝ 3.5kN/m2，ψc ＝ 0.7，　
ψq ＝ 0.4　
15.1.8 面层厚度 c1 ＝ 50mm，面层容重 γc2 ＝ 20kN/m3； 顶棚厚度 c2 ＝ 20mm，　
顶棚容重 γc2 ＝ 18kN/m3； 楼梯自重容重 γb ＝ 25kN/m3　
15.1.9 混凝土强度等级为 C30， fc ＝ 14.331N/mm2， ft ＝ 1.433N/mm2， ftk ＝ 2.006N/mm2，　
Ec ＝ 29791N/mm2　
15.1.10 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm2， Es ＝ 200000N/mm2；　
纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm　

15.2 楼梯几何参数　
15.2.1 踏步高度 hs ＝ Hs / n ＝ 1950/12 ＝ 162.5mm　
踏步宽度 bs ＝ Lsn / (n - 1) ＝ 2860/(12-1) ＝ 260mm　
踏步段斜板的倾角 α ＝ ArcTan(hs / bs) ＝ ArcTan(162.5/260) ＝ 32°　
踏步段斜板的长度 Lx ＝ Lsn / Cosα ＝ 2860/Cos32° ＝ 3373mm　
15.2.2 踏步段梯板厚的垂直高度 h1' ＝ h1 / Cosα ＝ 120/Cos32° ＝ 141.5mm　
踏步段梯板平均厚度 T ＝ (hs + 2h1') / 2 ＝ (162.5+2*141.5)/2 ＝ 222.8mm　
15.2.3 梯板有效高度 h10 ＝ h1 - as ＝ 120-20 ＝ 100mm　

15.3 均布永久荷载标准值　
15.3.1 梯板上的线载换算为均布恒荷 gk1 ＝ Pk / B ＝ 1/1.36 ＝ 0.74kN/m2　
15.3.2 梯板自重 gk2 ＝ γb·T ＝ 25*0.2228 ＝ 5.57kN/m2　
15.3.3 踏步段梯板面层自重　
gk3 ＝ γc1·c1·(n - 1)(hs + bs) / Ln ＝ 20*0.05*(12-1)*(0.1625+0.26)/2.86　
＝ 1.63kN/m2　
15.3.4 梯板顶棚自重 gk4' ＝ γc2·c2 ＝ 18*0.02 ＝ 0.36kN/m2　
gk4 ＝ gk4'·Lx / Ln ＝ 0.36*3.373/2.86 ＝ 0.42kN/m2　
15.3.5 均布荷载标准值汇总 gk ＝ gk1 + gk2 + gk3 + gk4 ＝ 8.35kN/m2　

15.4 均布荷载的基本组合值　
由可变荷载控制的 Q(L) ＝ γG·gk + γQ·qk ＝ 1.2*8.35+1.4*3.5 ＝ 14.92kN/m2　
由永久荷载控制的 Q(D) ＝ γG1·gk + γQ·ψc· qk ＝ 1.35*8.35+1.4*0.7*3.5　
＝ 14.71kN/m2　
最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{14.92, 14.71} ＝ 14.92kN/m2　

15.5 梯板的支座反力　
永久荷载作用下均布反力标准值 Rk(D) ＝ 11.95kN/m　
可变荷载作用下均布反力标准值 Rk(L) ＝ 5.01kN/m　
最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 21.34kN/m　

15.6 梯板斜截面受剪承载力计算　
V ≤ 0.7·βh·ft·b·h0　
V ＝ 1/2·Q·Ln·Cosα ＝ 0.5*14.92*2.86*Cos32° ＝ 18.1kN　
R ＝ 0.7·βh·ft·b·h0 ＝ 0.7*1*1433*1*0.1 ＝ 100.3kN ≥ V ＝ 18.1kN，满足要求。　

15.7 正截面受弯承载力计算　
15.7.1 跨中 Mmax ＝ 1/10·Q·L02 ＝ 0.1*14.92*3.0032 ＝ 13.46kN·m　
As ＝ 393mm2，as ＝ 20mm，ξ ＝ 0.099，ρ ＝ 0.39%； 实配纵筋： 10@180 （As ＝ 436）　
15.7.2 支座 Mmin ＝ -1/20·Q·L02 ＝ -0.05*14.92*3.0032 ＝ -6.73kN·m　
As ＝ 190mm2，as ＝ 19mm，ξ ＝ 0.047，ρ ＝ 0.19%； ρmin ＝ 0.20%，　
As,min ＝ 240mm2； 实配纵筋： 8@200 （As ＝ 251）　

15.8 跨中挠度验算　
跨中挠度 f ＝ 14.1mm f/L0 ＝ 1/213　

15.9 板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　
AT15, h = 120 162.5X12 ＝ 1950 10@180　

B型

15 板式楼梯： DT15

15.1 基本资料　
15.1.1 工程名称： 工程一　
15.1.2 楼梯类型： 板式 B 型 （__╱ ），支座条件： 两端弹性； 支座弯矩取 -1/20·q·l02，　
跨中弯矩取 1/10·q·l02，跨中调整系数 γm ＝ 1.2　
15.1.3 踏步段水平净长 Lsn ＝ 1820mm，低端平板净长 Lln ＝ 1040mm，　
梯板净跨度 Ln ＝ Lln + Lsn ＝ 1040+1820 ＝ 2860mm，梯板净宽度 B ＝ 1360mm　
15.1.4 低端支座宽度 dl ＝ 200mm，高端支座宽度 dh ＝ 200mm　
计算跨度 L0 ＝ Min{Ln + (dl + dh) / 2, 1.05Ln} ＝ Min{3060, 3003} ＝ 3003mm　
15.1.5 梯板厚度 h1 ＝ 120mm　
15.1.6 踏步段总高度 Hs ＝ 1950mm，楼梯踏步级数 n ＝ 12　
15.1.7 线性恒荷标准值 Pk ＝ 1kN/m； 均布活荷标准值 qk ＝ 3.5kN/m2，ψc ＝ 0.7，　
ψq ＝ 0.4　
15.1.8 面层厚度 c1 ＝ 50mm，面层容重 γc2 ＝ 20kN/m3； 顶棚厚度 c2 ＝ 20mm，　
顶棚容重 γc2 ＝ 18kN/m3； 楼梯自重容重 γb ＝ 25kN/m3　
15.1.9 混凝土强度等级为 C30， fc ＝ 14.331N/mm2， ft ＝ 1.433N/mm2， ftk ＝ 2.006N/mm2，　
Ec ＝ 29791N/mm2　
15.1.10 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm2， Es ＝ 200000N/mm2；　
纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm　

15.2 楼梯几何参数　
15.2.1 踏步高度 hs ＝ Hs / n ＝ 1950/12 ＝ 162.5mm　
踏步宽度 bs ＝ Lsn / (n - 1) ＝ 1820/(12-1) ＝ 165.5mm　
踏步段斜板的倾角 α ＝ ArcTan(hs / bs) ＝ ArcTan(162.5/165.5) ＝ 44.5°　
踏步段斜板的长度 Lx ＝ Lsn / Cosα ＝ 1820/Cos44.5° ＝ 2551mm　
15.2.2 踏步段梯板厚的垂直高度 h1' ＝ h1 / Cosα ＝ 120/Cos44.5° ＝ 168.2mm　
踏步段梯板平均厚度 T ＝ (hs + 2h1') / 2 ＝ (162.5+2*168.2)/2 ＝ 249.4mm　
15.2.3 梯板有效高度 h10 ＝ h1 - as ＝ 120-20 ＝ 100mm　

15.3 均布永久荷载标准值　
15.3.1 梯板上的线载换算为均布恒荷 gk1 ＝ Pk / B ＝ 1/1.36 ＝ 0.74kN/m2　
15.3.2 踏步段梯板自重 gk2' ＝ γb·T ＝ 25*0.2494 ＝ 6.24kN/m2　
gk2 ＝ gk2'·Lsn / Ln ＝ 6.24*1.82/2.86 ＝ 3.97kN/m2　
15.3.3 低端平板自重 gk3' ＝ γb·h1 ＝ 25*0.12 ＝ 3.00kN/m2　
gk3 ＝ gk3'·Lln / Ln ＝ 3*1.04/2.86 ＝ 1.09kN/m2　
15.3.4 踏步段梯板面层自重　
gk4' ＝ γc1·c1·(n - 1)(hs + bs) / Lsn ＝ 20*0.05*(12-1)*(0.1625+0.1655)/1.82　
＝ 1.98kN/m2　
gk4 ＝ gk4'·Lsn / Ln ＝ 1.98*1.82/2.86 ＝ 1.26kN/m2　
15.3.5 低端平板面层自重 gk5' ＝ γc1·c1 ＝ 20*0.05 ＝ 1.00kN/m2　
gk5 ＝ gk5'·Lln / Ln ＝ 1*1.04/2.86 ＝ 0.36kN/m2　
15.3.6 梯板顶棚自重 gk6' ＝ γc2·c2 ＝ 18*0.02 ＝ 0.36kN/m2　
gk6 ＝ gk6'·(Ln + Lx - Lsn) / Ln ＝ 0.36*(2.86+2.551-1.82)/2.86 ＝ 0.45kN/m2　
15.3.7 均布荷载标准值汇总 gk ＝ gk1 + gk2 + gk3 + gk4 + gk5 + gk6 ＝ 7.87kN/m2　

15.4 均布荷载的基本组合值　
由可变荷载控制的 Q(L) ＝ γG·gk + γQ·qk ＝ 1.2*7.87+1.4*3.5 ＝ 14.35kN/m2　
由永久荷载控制的 Q(D) ＝ γG1·gk + γQ·ψc· qk ＝ 1.35*7.87+1.4*0.7*3.5　
＝ 14.06kN/m2　
最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{14.35, 14.06} ＝ 14.35kN/m2　

15.5 梯板的支座反力　
永久荷载作用下均布反力标准值 Rk(D) ＝ 11.26kN/m　
可变荷载作用下均布反力标准值 Rk(L) ＝ 5.01kN/m　
最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 20.51kN/m　

15.6 梯板斜截面受剪承载力计算　
V ≤ 0.7·βh·ft·b·h0　
V ＝ 1/2·Q·Ln ＝ 0.5*14.35*2.86 ＝ 20.5kN　
R ＝ 0.7·βh·ft·b·h0 ＝ 0.7*1*1433*1*0.1 ＝ 100.3kN ≥ V ＝ 20.5kN，满足要求。　

15.7 正截面受弯承载力计算　
15.7.1 跨中 Mmax ＝ 1/10·Q·L02 ＝ 0.1*14.35*3.0032 ＝ 12.94kN·m　
As ＝ 377mm2，as ＝ 20mm，ξ ＝ 0.095，ρ ＝ 0.38%； 实配纵筋： 10@200 （As ＝ 393）　
15.7.2 支座 Mmin ＝ -1/20·Q·L02 ＝ -0.05*14.35*3.0032 ＝ -6.47kN·m　
As ＝ 182mm2，as ＝ 19mm，ξ ＝ 0.045，ρ ＝ 0.18%； ρmin ＝ 0.20%，　
As,min ＝ 240mm2； 实配纵筋： 8@200 （As ＝ 251）　

15.8 跨中挠度验算　
跨中挠度 f ＝ 15.2mm f/L0 ＝ 1/198　

15.9 板式楼梯平面整体表示方法的注写内容　
BT15, h = 120 162.5X12 ＝ 1950 10@200　

C型

15 板式楼梯： DT15

15.1 基本资料　
15.1.1 工程名称： 工程一　
15.1.2 楼梯类型： 板式 C 型 （ ╱￣），支座条件： 两端弹性； 支座弯矩取 -1/20·q·l02，　
跨中弯矩取 1/10·q·l02，跨中调整系数 γm ＝ 1.2　
15.1.3 踏步段水平净长 Lsn ＝ 1820mm，高端平板净长 Lhn ＝ 1040mm，　
梯板净跨度 Ln ＝ Lsn + Lhn ＝ 1820+1040 ＝ 2860mm，梯板净宽度 B ＝ 1360mm　
15.1.4 低端支座宽度 dl ＝ 200mm，高端支座宽度 dh ＝ 200mm　
计算跨度 L0 ＝ Min{Ln + (dl + dh) / 2, 1.05Ln} ＝ Min{3060, 3003} ＝ 3003mm　
15.1.5 梯板厚度 h1 ＝ 120mm　
15.1.6 踏步段总高度 Hs ＝ 1950mm，楼梯踏步级数 n ＝ 12　
15.1.7 线性恒荷标准值 Pk ＝ 1kN/m； 均布活荷标准值 qk ＝ 3.5kN/m2，ψc ＝ 0.7，　
ψq ＝ 0.4　
15.1.8 面层厚度 c1 ＝ 50mm，面层容重 γc2 ＝ 20kN/m3； 顶棚厚度 c2 ＝ 20mm，　
顶棚容重 γc2 ＝ 18kN/m3； 楼梯自重容重 γb ＝ 25kN/m3　
15.1.9 混凝土强度等级为 C30， fc ＝ 14.331N/mm2， ft ＝ 1.433N/mm2， ftk ＝ 2.006N/mm2，　
Ec ＝ 29791N/mm2　
15.1.10 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm2， Es ＝ 200000N/mm2；　
纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm　

15.2 楼梯几何参数　
15.2.1 踏步高度 hs ＝ Hs / n ＝ 1950/12 ＝ 162.5mm　
踏步宽度 bs ＝ Lsn / (n - 1) ＝ 1820/(12-1) ＝ 165.5mm　
踏步段斜板的倾角 α ＝ ArcTan(hs / bs) ＝ ArcTan(162.5/165.5) ＝ 44.5°　
踏步段斜板的长度 Lx ＝ Lsn / Cosα ＝ 1820/Cos44.5° ＝ 2551mm　
15.2.2 踏步段梯板厚的垂直高度 h1' ＝ h1 / Cosα ＝ 120/Cos44.5° ＝ 168.2mm　
踏步段梯板平均厚度 T ＝ (hs + 2h1') / 2 ＝ (162.5+2*168.2)/2 ＝ 249.4mm　
15.2.3 梯板有效高度 h10 ＝ h1 - as ＝ 120-20 ＝ 100mm　

15.3 均布永久荷载标准值　
15.3.1 梯板上的线载换算为均布恒荷 gk1 ＝ Pk / B ＝ 1/1.36 ＝ 0.74kN/m2　
15.3.2 踏步段梯板自重 gk2' ＝ γb·T ＝ 25*0.2494 ＝ 6.24kN/m2　
gk2 ＝ gk2'·Lsn / Ln ＝ 6.24*1.82/2.86 ＝ 3.97kN/m2　
15.3.3 高端平板自重 gk3' ＝ γb·h1 ＝ 25*0.12 ＝ 3.00kN/m2　
gk3 ＝ gk3'·Lhn / Ln ＝ 3*1.04/2.86 ＝ 1.09kN/m2　
15.3.4 踏步段梯板面层自重　
gk4' ＝ γc1·c1·(n - 1)(hs + bs) / Lsn ＝ 20*0.05*(12-1)*(0.1625+0.1655)/1.82　
＝ 1.98kN/m2　
gk4 ＝ gk4'·Lsn / Ln ＝ 1.98*1.82/2.86 ＝ 1.26kN/m2　
15.3.5 高端平板面层自重 gk5' ＝ γc1·c1 ＝ 20*0.05 ＝ 1.00kN/m2　
gk5 ＝ gk5'·Lhn / Ln ＝ 1*1.04/2.86 ＝ 0.36kN/m2　
15.3.6 梯板顶棚自重 gk6' ＝ γc2·c2 ＝ 18*0.02 ＝ 0.36kN/m2　
gk6 ＝ gk6'·(Ln + Lx - Lsn) / Ln ＝ 0.36*(2.86+2.551-1.82)/2.86 ＝ 0.45kN/m2　
15.3.7 均布荷载标准值汇总 gk ＝ gk1 + gk2 + gk3 + gk4 + gk5 + gk6 ＝ 7.87kN/m2　

15.4 均布荷载的基本组合值　
由可变荷载控制的 Q(L) ＝ γG·gk + γQ·qk ＝ 1.2*7.87+1.4*3.5 ＝ 14.35kN/m2　
由永久荷载控制的 Q(D) ＝ γG1·gk + γQ·ψc· qk ＝ 1.35*7.87+1.4*0.7*3.5　
＝ 14.06kN/m2　
最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{14.35, 14.06} ＝ 14.35kN/m2　

15.5 梯板的支座反力　
永久荷载作用下均布反力标准值 Rk(D) ＝ 11.26kN/m　
可变荷载作用下均布反力标准值 Rk(