专用预埋钢绞线吊件力学性能试验研究_孟宪宏.pdf

第 53 卷 第 5 期2023 年 3 月上建 筑 结 构Building StructureVol.53 No.5Mar.2023DOI:10.19701/j.jzjg.20201079“十三五”国家重点研发计划(2016YFC0701700),辽宁省自然科学基金(20180550486)。第第一一作作者者:孟宪宏,博士,教授,硕士生导师,主要从事钢筋混凝土结构研究,Email:sjzuxianhong_meng 。专用预埋钢绞线吊件力学性能试验研究孟宪宏,孙 晨,夏 程(沈阳建筑大学土木工程学院,沈阳 110168)摘要:为研究专用预埋钢绞线吊件与混凝土之间的粘结锚固强度,考虑不同锚固长度、弯折角度、末端形式对承载力的影响。对专用预埋钢绞线吊件进行了与混凝土粘结锚固强度的试验、三种拉拔承载力试验以及与圆钢吊环试验对比试验。通过试验确定了预埋钢绞线吊件与混凝土之间的粘结锚固强度。结果表明:钢绞线吊件的锚固长度达到 40d(d 为钢铰线直径)以上时,粘结锚固力会大于吊件强度,使钢绞线吊件发生屈服破坏,钢绞线吊件的弯折角度在 120150中间对钢绞线吊件承载力基本没有影响,钢绞线吊件的末端经过处理后破坏形态由脆性变为延性且承载力有所增加。结果表明,钢绞线吊件具有良好的力学性能,钢绞线吊件在承载力方面优于圆钢吊环。关键词:钢绞线吊件;锚固长度;拉拔承载力试验;末端处理;力学性能中图分类号:TU375 文献标志码:A文章编号:1002-848X(2023)05-0103-07引用本文 孟宪宏,孙晨,夏程.专用预埋钢绞线吊件力学性能试验研究J.建筑结构,2023,53(5):103-109.MENG Xianhong,SUN Chen,XIA Cheng.Experimental study on mechanical properties of special embedded lifting loops of strandJ.Building Structure,2023,53(5):103-109.Experimental study on mechanical properties of special embedded lifting loop of strand MENG Xianhong,SUN Chen,XIA Cheng(School of Civil Engineering,Shenyang Jianzhu University,Shenyang 110168,China)Abstract:In order to study the bonding anchorage strength between the special embedded lifting loop of strand and the concrete,the effect on bearing capacity was considered under various anchorage length,bending angle and the forms of the end.The experiments had been done concerning special embedded lifting loop of strand,namely,the experiment of bonding anchorage strength with the concrete,three experiments of pull-out bearing capacity and the comparative experiment against round steel lifting ring.The bonding anchorage strength between the embedded lifting loop of strand and the concrete was determined by experiments.The results show that yield sabotage would be occur to the lifting loop of strand when whose anchorage length was up to 40d(d is the diameter of steel strand)or longer,simultaneously,the bonding anchoring force would be greater than the strength of the lifting loop.At the condition that the bending angle of the lifting loop of strand is between 120 150,which basically has no significant effect on the bearing capacity of lifting loops of strand.The failure form of the lifting loop of strand changed from brittle to ductile and the bearing capacity increased after whose end forms had been treated.The results show that lifting loop of strand has excellent mechanical properties and it is better than round steel lifting ring of bearing capacity.Keywords:lifting loop of strand;anchorage length;pull-out bearing capacity test;end treatment;mechanical property0概述 目前,预制构件的吊装应使用标准吊具和连接件,传统连接件形式主要为吊件和锚栓等,两者不分伯仲,各有优缺。既美观、承载能力强、适用范围又广的连接件非常稀缺,新兴的新型预埋吊件在使用时,需要跟厂家进行购买,增加了时间和费用。新型预埋吊件也并不能很好地解决大型预制构件的吊装问题。所以针对造价高、使用方便、具有较高承载力的吊装方式,国际上有学者提出使用钢绞线制作吊件,钢绞线具有强度大(1 860MPa 是普通圆钢的 6 倍左右)、弹性较好、使用时不会发生或者只会发生很小变形的优点。钢绞线吊件大规模的合理使用,可降低大量预制构件成本,使用余料来制作钢绞线吊件,既满足吊装要求又实现了废物利用,很好地做到了绿色建筑的要求。目前,关于钢绞线吊件,我国对于钢绞线吊件的标准使用的规定很少,润泰编制的上海标准和标准图有相关规定,但是没有系统规定,大陆预制构件制造商完全基于材料的选取、吊件的弯折角度、锚固长度、弯折直径方面的经验,并没有可靠的标准参考。欧美等国家建 筑 结 构2023 年已经在相关标准里对钢绞线吊件进行了规定,但是由于我国和欧美等外国体系不同,不能照抄照搬。钢绞线吊件在国内的应用尚无相关依据。本项试验研究,将为以后制造商制作钢绞线吊件提供参考,并促进钢绞线吊件的使用。1国内外研究现状 关于钢绞线的研究,国内外目前进行了较为深入的研究。但是国内外对于钢绞线吊件的研究并不是特别深入。国外已经发布了一些相关规范,但是国内关于钢绞线规范还处于空白状态。1.1 专用预埋钢绞线吊件国外研究现状2008 年英国出版了关于预埋吊件的规范(CEN/TR 15728)1(简称英国规范)。2016 年,英国规范再次进行了修订,已成为目前国际上关于吊件相对完整的规范,对专用预埋钢绞线吊件(简称钢铰线吊件)进行了非常详细的说明,介绍了弯曲半径及钢绞线数量对钢绞线吊件的影响,并给出了钢绞线吊件锚固长度对承载力影响的计算公式。此外,英国规范还总结了摩擦力和模板粘结力等对预埋吊件在吊装和运输过程中承载力的影响以及相应的影响系数。2010 年,美国出版了专门针对吊具系统设计及施工的手册 PCI design handbook2(简称美国规范),其中第 8.3.5.2 条条文建议使用预应力钢绞线制作吊件。钢绞线吊件在混凝土中的承载力取决于钢绞线的强度、锚固长度、钢绞线状况、钢绞线直径以及混凝土的类型和强度。1982 年,Jokela Jukka 等3研究了预应力钢绞线(束)粘结和锚固性能。试验结果表明,在其余条件完全相同的情况下,钢绞线束与混凝土之间的粘结强度明显低于单根钢绞线的粘结强度,但随钢绞线根数的增加而降低。Karin lundgren4做了仅考虑钢绞线外形的试验研究,他分别采用光圆和刻痕的七股钢绞线进行了试验,试验测试量为拉拔力、钢绞线与混凝土的相对滑移以及外侧圆筒的应变量。试验结果表明,带有刻痕的钢绞线较光圆的钢绞线刚度更低。1997 年,Gustavson R5考虑了三个因素对钢绞线与混凝土粘结强度的影响:钢绞线的形状与数量、混凝土强度以及混凝土密实度,并进行了钢绞线与混凝土粘结强度的试验。结果表明,钢绞线的形状对钢绞线与混凝土的粘结强度有很大的影响。Pozolo A 等6做了钢绞线在自密实混凝土中的锚固性能试验,试验采用了公称直径为 15.2mm 的钢绞线,锚固长度分别取为直径的 2.5、4.17 和5.83 倍。试验结果与美国规范相吻合。1.2 专用预埋钢绞线吊件的国内相关研究现状 邹鸿荣7在预制构件吊件的构造问题中给出建议:1)为防止因吊件露出预制构件太长会劈裂预制构件,吊件尺寸控制在方便穿进吊钩即可,尽量缩短长度,还可以节省钢材;2)吊件钢筋不可以使用不带平直部分的半圆弯钩;3)吊件锚固要尽量牢靠,摆放要合理;4)吊件在使用时必须用绑线与钢筋骨架绑扎到一起;5)吊件处混凝土必须振捣密实,如果存在蜂窝、空洞等都会影响吊件的锚固质量,降低吊件承载力。王宝奎等8提出了一种可行性途径,即利用钢绞线割下来的余料制作吊件来降低吊装成本。实践证明,利用钢绞线的余料制作成吊件,可节约资金,制作工艺简单,使用时安全可靠,具有大力推广和应用的价值。根据 混凝土结构设计规范(GB 500102010)(2015 年版)9(简称混规),吊环应采用HPB300 钢筋或 Q235B 钢筋,并应符合下列规定:1)吊环锚入混凝土中的深度不应小于 30d1并应焊接或绑扎在钢筋骨架上,d1为吊环钢筋或圆钢的直径;2)应验算在荷载标准值作用下的吊环应力,验算时每个吊环可按两个截面计算;对 HPB300 钢筋,吊环应力不应大于 65N/mm2;对 Q235B 圆钢,吊环应力不应大于 50N/mm2;3)当在一个构件上设有 4个吊环时,应按 3 个吊环进行计算。目前,国内钢绞线使用并不广泛,专用预埋钢绞线 吊 件 的 使 用 更 是 被 混 规 规 定 必 须 采 用HPB300 级钢筋,这也进一步说明我国对专用预埋钢绞线吊件的了解与研究不够深入,更需要去研究探索。总之,专用预埋钢绞线吊件在我国的前景十分广阔。2试验概况及结果分析2.1 钢绞线的力学试验采用强度 1 860MPa 的 7 股钢绞线,直径15.2mm,长度 500mm,共 3 根。根据金属材料 拉伸试验 第 1 部分:室温试验方法(GB/T 228.12010)10规定,对钢绞线进行拉拔试验,直至钢绞线断裂。钢绞线断裂后的力学性能(抗拉强度、弹性模量)测定与计算按照冷轧带肋钢筋(GB/T 137882008)11规定进行,钢绞线参数见表 1,其中 g 代表钢绞线,1、2、3 代表钢绞线编号。试验仪器为微机控制电液伺服钢绞线试验仪。将钢绞线在试验仪上拉伸至钢绞线拉断,测得其极限荷载为 274kN,通过式(1)计算可得钢绞线的401第 53 卷 第 5 期孟宪宏,等.专用预埋钢绞线吊件力学性能试验研究 表 1 钢绞线参数试件编号钢绞线抗拉强度/MPa钢绞线公称直径/mm截面面积/mm2g-1、g-2、g-31 86015.2140抗拉强度 ft为 1 957MPa。钢绞线拉断见图 1,测量钢绞线弹性模量所需的引伸计见图 2。ft=Fmax/s0(1)式中:Fmax为钢绞线拉断时极限荷载,kN;s0为直径15.2mm 的钢绞线截面面积,mm2。图 1 钢绞线拉断图 2 引伸计根据静弹性模量的试验方法得出钢绞线弹性模量的测试方法,按钢绞线横截面、材质计算初负荷 F0,以预期屈服点荷载的 70%作为终荷载 Fn。取 F0、Fn两点之间的加荷割线模量作为测定值,即弹性模量 E。安装钢绞线在试验仪夹具的钳口里,使试件的中心线和上下钳口里的中心线重合,然后将初荷载施加到试件上。安装引伸计时,调整引伸计指针零点,再反复施加初荷载的两倍到三倍荷载,并保持一定时间,如测量仪表装置正常工作,则退回初荷载,再调整引伸计的零点。弹性模量 E 的计算方法如式(2)所示。静弹性模量的试验方法中规定,对于高强钢筋,将其极限强度的 40%、70%分别作为 F0、Fn,在 F0 Fn之间每级递增极限强度的 5%来进行测定。直径为15.2mm 的钢绞线的应力-应变曲线如图 3 所示,钢绞线的弹性模量如表 2 所示,试验所用钢绞线的弹性模量为 2.19105MPa。E=F L0S0l(2)式中:F 为极限强度的 5%,kN;L0为实测标距,本试验中为 500mm;l 为 各级变形的增加值,mm。表 2 钢绞线的弹性模量试件编号 弹性模量/(105MPa)弹性模量平均值/(105MPa)g-12.15g-22.20g-32.232.192.2 试件设计 (1)试验材料。关于专用预埋钢绞线吊件拉拔的试验主要用到混凝土、钢绞线以及钢筋和钢框架。材料的选用需遵循国内外相关规范以及结合实际的试验需求和条件。基材混凝土采用预制构件厂 24m3m 的双 T板,肋高 900mm,混凝土强度等级 C50;钢绞线采用预制构件厂余料,直径 15.2mm,强度 1 860MPa,一共制作了 2 个直锚钢绞线和 6 个不同类型钢绞线吊件;钢筋和钢框架的作用是作为刚性连接,连接形式如图 4 所示。图 3 钢绞线应力-应变曲线图 4 刚性连接(2)吊件的设计、尺寸设计与制作。钢绞线与混凝土粘结锚固强度试验参数及长度见表 3;不同锚固长度的钢绞线吊件拉拔承载力试验参数及长度见表 4;不同弯折角度的钢绞线吊件拉拔承载力试验参数及长度见表 5;末端处理的钢绞线吊件拉拔承载力试验参数及长度见表 6;圆钢吊环拉拔承载力试验参数及长度见表 7。按照上述说明制作钢绞线。使用砂轮切割机按照方案尺寸依次切割钢绞线余料,再次使用钢筋切割机将预先准备好的铁管按照尺寸进行切割,并穿进钢绞线,最后进行钢绞线吊件的制作,使用钢筋弯曲机将钢绞线与钢管按设计角度进行弯曲,如图 5 所示。完成钢绞线的吊件如图 6 所示,其中图6(a)(d)的小图名中角度、长度分别为弯折角度 表 3 钢绞线与混凝土粘结锚固强度试验参数直径/mm实际长度/mm锚固长度/mm15.21 456456(30d)1 608608(40d)注:d 为钢绞线的截面直径,456(30d)意为 456mm 的锚固长度相当于 30 倍的钢绞线的截面直径,余同。表 4 不同锚固长度的钢绞线吊件拉拔承载力试验参数钢绞线编号强度/MPa直径/mm弯折角度/锚固长度/mm总长度/mm铁管套筒长度/mm钢管内径/mm壁厚/mmDH-11 860 15.2150456(30d)93824162DH-21 860 15.2150608(40d)1 24224162DH-31 860 15.2150760(50d)1 54624162501建 筑 结 构2023 年表 5 不同弯折角度的钢绞线吊件拉拔承载力试验参数钢绞线编号强度/MPa直径/mm弯折角度/锚固长度/mm总长度/mm铁管套筒长度/mm钢管内径/mm壁厚/mmDH-11 860 15.2150456(30d)93824162DH-41 860 15.2120456(30d)93824162表 6 末端处理的钢绞线吊件拉拔承载力试验参数钢绞线编号强度/MPa直径/mm弯折角度/末端处理方式总长度/mm铁管套筒长度/mm钢管内径/mm壁厚/mmDH-51 860 15.2150尾部弯钩93824162DH-61 860 15.2150尾部打散93824162表 7 圆钢吊环拉拔承载力试验参数直径/mm强度/MPa锚固长度/mm16300480和锚固长度。圆钢吊环的制作跟钢绞线吊件的制作完全类似,制作完成的圆钢吊环如图 7 所示。根据实际要求以及上述镀锌管规格与性能选取了公称口径为15mm 的镀锌管,壁厚为2mm,具体尺寸见表 8,力学性能见表 9。2.3 试验的加载装置与加载制度 为了在准确、可行的基础上尽可能使试验装置图 5 制作钢绞线图 6 钢绞线吊件表 8 铁管直径与壁厚公称口径/mm外径/mm系列 1系列 2系列 3最小公称壁厚/mm不圆度610.210.02.00.20813.512.72.00.201017.216.02.20.201521.320.82.20.302026.926.02.20.352533.733.032.52.50.403242.442.041.52.50.404048.348.047.52.750.505060.359.559.03.00.606576.175.575.03.00.608088.988.588.03.250.70100114.3114.03.250.80125139.7141.3140.03.51.00150165.1168.3159.03.51.20200219.1219.04.01.60 注:公称口径为近似内径的名义尺寸,不表示外径减去两倍的壁厚所得的内径;系列 1 为通用系列,属于推荐选用系列;系列 2 为非通用系列;系列 3 为少数特殊专用系列;不圆度为横断面上最大直径与最小直径差值的最大值。表 9 铁管的力学性能牌号屈服强度下限值/MPat16mmt16mm抗拉强度下限值/MPa断后伸长率下限值/%D168.3mm D168.3mmQ195195185315Q215AQ215B215205335Q235AQ235B235225370Q275AQ275B275265410Q345AQ345B3453354701520 注:t 为钢管壁厚,D 为断后长度。图 7 圆钢吊环图 8 加载装置示意图简单易操作,笔者参考了大量国内外相关规范和文献中对于试验部分的规定和做法,设计开发了一套试验加载装置。在混凝土浇筑之前,应提前固定好钢绞线吊件的位置,且要保证其在混凝土浇筑至混凝土成形前不能松动。所以用绑线将其绑在双 T 板肋的配筋上,起到固定作用。在试验中,设计并加工的加载装置如图 8 所示,穿心千斤顶通过刚性连接把荷载传递到下端钢框架,钢框架(图 9)上预留了一个直径 50mm 孔洞,穿过 50mm 特殊调配的铁棒,连接吊601第 53 卷 第 5 期孟宪宏,等.专用预埋钢绞线吊件力学性能试验研究 图 9 钢框架图 10 铁杆图 11 支座图 12 加载仪器件。加载架的承载力按照实验室 70t 穿心千斤顶进行设计,本试验需要的的最大承载力远远小于 70t,因此试验装置不会在试验进行过程中发生破坏。同时,钢框架中的铁棒需要用特殊调配的铁杆,并采用 50mm 大直径特殊铁杆。由于本次试验中铁杆受弯,普通铁杆容易发生弯曲,而小直径铁杆极容易发生断裂,所以采用了 50mm 大直径特殊铁杆,如图 10 所示。加载装置还包括中心带孔钢梁与支座,支座为 30mm 厚钢板与直径为 32mm 的钢筋焊接而成,如图 11 所示。通过专用预埋钢绞线吊件拉拔承载力试验测量钢绞线沿荷载方向上的位移,使用位移计采集位移数据。先将铁片用绑线固定在钢绞线吊件上,绑扎在靠下的位置以降低吊件变形的影响。位移计使用磁力支座固定在双 T 肋板翼缘处,触点放在固定好的铁片上。不锈钢钢筋利用穿心千斤顶和相配套的夹具进行固定,千斤顶施加的荷载方向须与试件上表面保持垂直,穿心千斤顶通过手动油泵实现平稳连续加载,加载速度保持均匀缓慢,从开始加载到荷载达到最大值,直至试件破坏,穿心千斤顶的力通过传感器实时传送到采集板,利用所采集的数据得出荷载-位移曲线,记录破坏现象。实际加载仪器见图 12。2.4 试验现象 (1)直锚状态下钢绞线的粘结锚固荷载-位移曲线见图 13。在钢绞线拉拔试验中有 2 种长度,锚固长度为 456mm(30d)的钢绞线编号为 SJ-1,锚固长度为 608mm(40d)的钢绞线编号为 SJ-2,二者钢图 13 直锚状态下钢绞线的粘结锚固荷载-位移曲线图 14 试件破坏现象绞线吊件试件破坏现象均为钢绞线拔出破坏,见图 14。(2)采用 3 种钢绞线吊件,弯折角度均为 150,不同锚固长度专用预埋钢绞线吊件荷载-位移曲线见图 15(a)(c)。锚固长度为 456mm(30d)的专用预埋钢绞线吊件编号为 DH-1,破坏现象为钢绞线拔出破坏,见图 16(a)。锚固长度为 608mm(40d)的钢绞线吊件编号为 DH-2,破坏现象为钢绞线屈701建 筑 结 构2023 年服,见图 16(b)。锚固长度为 760mm(50d)的专用预埋钢绞线吊件编号为 DH-3,破坏现象为钢绞线屈服,见图 16(c)。图 15 钢绞线吊件荷载-位移曲线图 16 DH-1DH-6 试件破坏现象(3)不同弯折角度的专用预埋钢绞线吊件荷载-位移曲线见图 15(d)。弯折角度为 120、锚固长度为 456mm(30d)的专用预埋钢绞线吊件编号为DH-4。破坏现象为钢绞线拔出破坏,见图 16(d)。(4)末端处理的专用预埋钢绞线吊件荷载-位移曲线见图 15(e)(f)。采用 2 种钢绞线吊件,尾部弯 钩 的 钢 绞 线 编 号 为 DH-5,破 坏 现 象 见 图16(e);尾部打散钢绞线编号为 DH-6,破坏现象见图 16(f)。二者均为专用预埋钢绞线吊件拔出破坏。(5)圆钢吊环荷载-位移曲线如图 17 所示。圆钢吊环直径为 16mm,截面面积为 200.96mm2,破坏现象为圆钢吊环屈服破坏,见图 18。图 17 圆钢吊环荷载-位移曲线图 18 圆钢吊环破坏现象2.5 结果分析 (1)直锚状态下钢绞线的粘结锚固强度:根据式(3)计算出极限粘结应力值,SJ-1 与 SJ-2 极限粘结强度如表 10 所示。=Fdla(3)式中:F 为极限荷载;la为锚入深度。表 10 极限粘结强度编号极限荷载/kN极限粘结强度/(N/mm2)SJ-1148.77.78SJ-2163.96.43(2)在拉拔试验中,由 SJ-1、DH-1 和 SJ-2、DH-2 两组进行对比可得,理论上 DH-1 与 DH-2 应该是 SJ-1 与 SJ-2 的两倍荷载,但是实际都有相应减小,证明钢绞线弯折与斜锚对其粘结强度有折减作用。(3)在拉拔试验中,由 DH-1、DH-2、DH-3 进行对比分析可知,钢绞线吊件为拔出破坏时锚固长度为 30d,而钢绞线屈服破坏时锚固长度为 40d 与50d,证明专用预埋钢绞线吊件锚固长度达到 40d以上时,粘结锚固力大于吊件强度,造成钢绞线屈服破坏。因 DH-2 与 DH-3 为钢绞线屈服破坏,所以可 计 算 出 破 坏 时 钢 绞 线 极 限 强 度,如 表 11所示。表 11 钢绞线吊件的极限强度编号截面面积/mm2极限承载力平均值/kN单侧截面平均承载力/kN试验所得应力/(N/mm2)DH-2140340.66170.331 214.3DH-3140351.74175.871 256.2因美国规范第 8.3.5.2 条中规定吊件的安全荷载不应大于 8kip(175N/mm2),故取整后吊件中钢801第 53 卷 第 5 期孟宪宏,等.专用预埋钢绞线吊件力学性能试验研究绞线的应力不应大于 150N/mm2。(4)在拉拔试验中,由 DH-1 与 DH-4 对比分析可得,它们都为吊件拔出破坏,且其破坏荷载几乎没有差距,说明弯折角度在 120 150对钢绞线吊件的承载力基本没有影响。(5)在拉拔试验中,由 DH-1、DH-5、DH-6 对比分析可知,三组试件均发生吊件拔出破坏,但经过末端处理的钢绞线吊件相比直锚的钢绞线吊件的破坏形态较为明显且承载力有少许增加,由此可见经过对吊件末端处理后可改变其破坏形态,使其破坏由脆性变为延性。所以在实际使用中建议对钢绞线吊件进行尾部处理,来改变钢绞线吊件的破坏形式。(6)在拉拔试验中,由 DH-1 与圆钢吊环对比分析可知,在相同的锚固长度下,钢绞线吊件发生拔出破坏而圆钢吊环发生钢筋屈服,证明钢绞线强度远大于圆钢,圆钢吊环产生塑性变形,而专用预埋钢绞线吊件仍处于弹性变形阶段,再一次证明钢绞线取代圆钢制作吊件具有可行性。3结论 通过对英国规范、美国规范的总结以及试验数据的整理与分析,对我国钢绞线吊件的使用给出以下建议与规定。(1)专用预埋钢绞线吊件建议采用强度设计值为 1 860MPa、公称直径为 12.7mm 或 15.2mm 的钢绞线制作,钢绞线性能应符合预应力混凝土用钢绞线(GB/T 52242014)的要求。(2)专用预埋钢绞线吊件的弯折角度应大于或等于 120,弯折半径应大于 4d。钢绞线吊件埋入混凝土的深度不应小于 40d 及 600mm 中的较大值。钢绞线尾部应打散或做成弯钩。(3)每个专用预埋钢绞线吊件可按两个截面进行计算,吊件中钢绞线的应力不应大于 150N/mm2。(4)吊装时应采用必要的措施保证 4 个吊件同时受力,当有可靠经验时,可采用 8 个吊件吊装。(5)制作吊件的钢绞线表面应保持清洁,不可有油渍、泥沙或锈渍,不应用张拉过的钢绞线制作吊件。参考文献 1 Design and use of inserts for lifting and handling:CEN/TR 15728 S.Brussels:Comit Europen de Normalisation,2016.2 PCI design handbook M.7th Edition.Chicago:Handbook Committee,2010.3 JOLELA JUKKA,TEPFERS RALEJS.Bond of bundled prestressing stell strandsJ.Nordic Concrete Research,1982(1):1-19.4 ARIN LUNDGREN.Pull-through test of seven-wire strands M.Sweden:Chalmers University of Technology,2002.5 GUSTAVSON R.Experimental studies of the bond response of three-wire strands and some influencing parametersJ.Materials and Structures,2004,37(2):96-106.6 POZOLO A,ANDRAWES B.Analytical prediction of transfer length in prestressed self-consolidating concrete girders using pull-out test resultsJ.Construction and Building Materials,2011,25(2):1026-1036.7 邹泓荣.预制构件吊环的构造问题J.混凝土及建筑构件,1981(6):29-31.8 王宝奎,兰照满,王长在,等.钢绞线余料做吊环的受力分析和制作J.内蒙古公路与运输,2001(3):22-23.9 混凝土结构设计规范:GB 500102010S.2015 年版.北京:中国建筑工业出版社,2015.10 金属材料 拉伸试验 第 1 部分:室温试验方法:GB/T 228.12010S.北京:中国标准出版社,2011.11 冷轧带肋钢筋:GB/T 137882008S.北京:中国标准出版社,2009.建筑结构人物访谈栏目陆续更新中,敬请关注!当下建筑行业市场变幻莫测,与其踌躇不定,不如立足当下。为此,建筑结构杂志社邀请部分结构专家,谈一谈 扫扫码码查查看看详详情情当下做的项目或遇到的挑战,聊一聊关注的那些人或事,说一说自己的周边或远方等等,报道当代结构工程师的所做、所为、所思、所想。愿为迷茫犹疑中的您带去亮光,为砥砺前行中的您加油鼓劲。已发布访谈列表单位/姓名主题华东院黄永强路漫漫其修远兮,吾将上下而求索广东省院罗赤宇从心而筑,构建未来奥雅纳刘鹏脚踏实地,拥抱变化,进而有为中建西北院杨琦不断超越自我,把不可能变成可能哈工大院张小冬每一位“卷”赢者,都需要不断地自我超越四川省院赵仕兴择一事,专一业,终一生华东院包联进身在井隅,心向璀璨北京院孙宏伟九层之台,起于壘土 我与岩土结缘的三十年清华院刘彦生抬起头来做设计东大院孙逊坚守,成就最好的自己华东院周健感受、承受与享受广州市院黄俊光结构、岩土、地质的破界、跨界与融合中建研科技刘枫因为坚持,所以幸运浙大院徐铨彪给土木以生命,给岁月以文明中南院陈焰周我从山中来,带着兰花草.注:按发布顺序排序。901