射水冷却对纤维混凝土耐高温性能的影响.pdf

2 0 1 5年第 2期 2月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 CHI NA C0NCRETE AND CEMENT PR0DUCTS 2 01 5 No 2 Fe br u a r y 射水冷却对纤维混凝土耐高温性能的影响 任纬航 ， 杜应吉 ， 刘 尚坤 ， 冯 超 ( 西北农林科技大学水利与建筑工程学院 ， 杨凌 7 1 2 1 0 0 ) 摘要 ： 对普通 混凝土 、 镀铜 微丝钢 纤维混凝 土、 纤维素纤 维混凝土进 行 2 ( ) ( 】 、 4 ( ) ( 】 、 6 0 0 q C、 8 0 0 o C的 高温作 用， 然后对高温试件分别进行 自然冷却和射水 冷却 ， 得 到 了三种 混凝 土在 不同温度 、 不同冷却方式下的质 量损 失率、 残余抗压强度 以及表观损伤指标。对比研 究表明 ， 在射水冷却条件下 ， 普通混凝土和纤维素纤维混凝土的残余 抗压 强度相 比较 自然冷却有明显的下降 ， 其 中纤维素纤维混凝土在 6 0 0 CT降 了 2 4 2 8 0 0 的普通 混凝 土在射 水冷却 过 程中发 生了爆 炸 ， 对现 实火灾扑救 极为不利 ， 而射 水冷却对钢纤维混凝土 的影 响不明显 ， 残余抗压 强度 与 自然冷 却 试件 基 本 相 同 关 键 词 ： 高温 ： 射 水 冷却 ： 纤 维 混 凝 土 ： 残 余 抗 压 强 度 Ab s t r a c t ：B y p e r f o r mi n g h i g h t e mp e r a t u r e f u n c t i o n ，o r d i n a r y c o n c r e t e ， c o p p e r p l a t i n g mi c r o f i l a me n t s t e e l fi b e r c o n c r e t e， c e l l u l o s e fi b e r c o n c r e t e w e r e h e a t e d r e s p e c t i v e l y a t 2 0 0 ， 4 0 0 o C，6 0 0 ，8 0 0 ， t h e n b y n a t u r a l c o o l i n g a n d wa t e r j e t t i n g c o o l i n g s e p a r a t e l y ， t h e i n d e x e s o f ma s s l o s s r a t e ， r e s i d u a l c o mp r e s s i v e s t r e n g t h a n d a p p a r e n t d a ma g e o f t h r e e k i n d s o f c o n c r e t e c o n d u c t e d i n d i f f e r e n t t e mp e r a t u r e s a n d b y d i f f e r e n t c o o l i n g me t h o d s we r e ma d e T h e c o mp a r a t i v e e x p e r i me n t s s h o w t h a t u n d e r w a t e r j e t t i n g c o o l i n g ， t h e r e s i d u a l c o m p r e s s i v e s t r e n g t h o f o r d i n a ry c o n c r e t e a n d c e l l u l o s e fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e h a v e a s i g n i fi c a n t d e c r e a s e c o mp a r e d w i t h n a t u r a l c o o l i n g T h e c e l l u l o s e fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e d e c r e a s e s 2 4 2 a t 6 0 0 C 1 1h e o r d i n a r y c o n c r e t e h e a t e d a t 8 0 0 e x p l o d e s d u r i n g w a t e r j e t t i n g c o o l i n g ， w h i c h h a s a n e x t r e me l y n e g a t i v e i m p a c t o n r e a l fi r e fi g h t i n g c a s e s Wa t e r j e t t i n g c o o l i n g h a s l i t t l e e f f e c t o n s t e e l fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e Ke y wo r d s ： H i g h t e m p e r a t u r e ； Wa t e r j e t t i n g c o o l i n g ； F i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e ； R e s i d u a l c o mp r e s s i v e s t r e n g t h 中图分 类号 ： T U 5 2 8 5 7 2 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 4 6 3 7 ( 2 0 1 5 ) 0 2 5 8 0 4 0前 言 国 内外 学 者 对 混 凝 土 的耐 高 温 性 能 已经 进 行 了大量 的试验 研 究 和理 论分 析 。 目前得 到 广 泛认 可 的混凝 土 高 温破 坏机 理 主要 有 两种 I 1 - 2 ， 一 种 是蒸 汽 压理论 ， 一种是热应力理论 这两种理论都是针对 在 升 温过 程 中混 凝 土 的破坏 机 理 。现 实 情况 下 ， 受 火建筑物在灭火过程中将经受射水冷却 。 射水冷却 作用是一个复杂的过程 ， 会对混凝土结构产生冲击 力 ， 同时会 引起混凝土表 面冷热骤变 。 对混凝 土构 件产生破坏。火灾扑救过程中发生建筑物坍塌造成 人员伤亡 时有 发生 ， 2 0 1 3年北京 “ 1 0 1 1 ” 喜 隆多火 灾和 2 0 1 4年上海“ 2 4 ” 火灾扑救 中， 由于建筑结构 坍塌， 分别导致两名消防员牺牲。所 以， 有必要对混 凝土在射水冷却下的受损机理进行深入研究 。已有 研究表明 掺加聚丙烯纤维和钢纤维均能增强混凝 土 的耐高温性能l3 ， 本试验选用普通混凝土 、 纤维 素 纤维 混 凝 土 、钢纤 维 混凝 土 在不 同温度 作 用 后 ， 分别进行 自然冷却 和射水冷却 ，比较不同温度 、 不 基金 项 目： 国 家 “ 十一 五 ” 科 技支 撑 计 划重 点 项 目( 编号 2 0 0 6 B AD1 1 B 0 3 ) 。 一 58一 同冷却方式作用下混凝土的各项受损指标 ， 并结合 前人试验数据及理论成果 ， 探究射水冷却对混凝土 耐高温性能的影响。 1 试 验概 况 1 1 原材料 水 泥 ： P C 3 2 5 R水 泥 ；粗 骨料 ：粒 径 5 - 2 5 mm 的 卵石 ； 细 骨料 ： 质 地 坚 硬 、 级 配 良好 的渭 河 中砂 ； 泵 送 剂 ： U N F c 1 缓 凝 高 效 泵送 剂 ： 纤 维 ： 镀 铜 微 丝 钢纤维和 U F 5 0 0纤维素纤维； 水 ： 普通 自来水。 1 2 配合 比 试 验用 混凝 土配合 比见 表 1 。 l _ 3 试验仪 器 和设备 箱式 高温电阻炉 ( 最高温度 I O 0 0 C) 、 电子秤 、 搅拌机 、 振动台、 模具 、 烘箱 、 压力机等。射水冷却装 置 由电动机 、 水泵 、 高压水管、 水枪 、 试验架组成 ， 射 水压力可在 4 1 4 MP a之间调整控制。 1 4试验 方案 本次试验所采用 的混凝 土试件均 在实验室一 次制作 ，试件为 1 0 0 m mx 1 0 0 mmx 1 0 0 m m的立方体 。 参照 G B T 5 0 0 8 0 2 0 0 2 普通混凝土拌合物性能试 任 纬航 ， 杜应 吉 ， 刘 尚坤 ， 等 射 水 冷却 对纤 维混 凝土 耐高 温性 能 的影 响 表 1 试 验 用混 凝 土 配 合 比 验 方 法标 准 规定 ， 将 拌 合 物搅 拌 、 振 动 台振动 成 型 后 ， 标 停养护 2 8 d ， 摩 内静置 6 0 d ， 烘十处理 2 4 h ， 模 拟 混凝 土处 于 长期 风 下 状 态 ， 冉 放 入 高 温 电 阻炉 加 热 。加 热 温 度 范 闱为 2 0 8 0 0 ， 炉 膛 温 度可 自动控 制 ，恒 温 温 度 设 定 为 2 0 0 、 4 0 0 、 6 0 0 、 8 0 0 ， 在 达 到 目标 温度后 恒 温 6 0 m i n ， 然 后将 试 块取 f J 。 本试 验采用两种冷却方法 ， 一种 为 自然冷却 ， 既试块 置 于常温 r 1 冷却 ； 一种 为射水 冷却 ， 既将试块放 置在 冷 却试验装置 l 二 ， 用水 流冲击试 件的一个面 ， 同定 射 水 力为 8 MP a ， 射 水 流 量 为 0 1 I J s ， 射 水 距 离 为 1 5 m。 射 水 f t 寸 问 为 6 0 s ， 最 后将 经 历射 水冷 却 和 自然 冷却的试件静 7 2 h后 ， 进行相关测试。下文中 N Z 代表 自然冷 却普通混凝土 。 N S代表射水冷却普通混 凝 士 ： X Z代 表 1 然冷 却纤 维 素纤 维混 凝 土 ， X Z代 表 射水冷却纤维素纤维混凝土： G Z代表 自然冷却钢纤 维混凝土 ， G S代表射水冷却钢纤维混凝土。 2试 验 结果 及分 析 2 1 表 观变化 皋 1 1为 自然 冷 却 试件 由图 可 见 ， 表 观 变 化 主 婴 体 现 岛 温后 试 件 颜 色 及 产 生 的 裂缝 ，N Z类 试 件随温度的升高，颜 色逐渐变浅 ， 4 0 0 出现细微裂 纹 。 6 0 0 裂纹增多 并出现贯 穿裂纹 ， 8 0 0 试件表 面 现 龟裂 ， 并 f I j 现碳 化 ， 边 角伴 有 少 量 脱落 ， 最 宽 裂缝宽 度在 l in n 1 以上 ， 边 角有 混凝 土脱 落 。 X Z类 试 件 6 0 0 前 未 1 J 现 裂缝 但 在 8 0 0 o C 现 严重 爆 裂 及 贯穿裂纹 ， 边角混凝土脱落严重 。G S类试件 4 0 0 C 时 颜 色最 深( 褐灰 色 ) ，之 后 随 温 度 的 升高 逐 渐 变 浅 钢 纤 维 在 混 凝 土 巾呈 维 乱 向 分 布 ， 使 混 凝 土 X Z 系 列 2 0 0 4O 0 6 o o 8 0 【 ) 1 然冷却试件 面变化 比较 同 具 有 较 大 的 延性 和 韧性 以及优 良的抗 拉 、抗 折 、 抗 冲击 、 耐磨损等特性_5 】 与普 通混凝 土相 比。 表面裂 纹很 少 ， 8 0 0 时仅 有少 量细 微裂 缝 ， 无 贯 穿裂纹 图 2为射 水冷 却 的试件 ，南图可 见 ， 4 0 0 、 6 0 0 C和 8 0 0 c I = 射 水冷却对混凝 土表观的破坏较 为 明显 ， 其中普通混 凝土和纤维素纤维混凝土损伤 口 径 大 ， 纤 维 素纤 维混 凝 土 尤 为 明 显 ， 产 生 的 裂缝 较 宽 ， 这是 由于纤 维素纤维融化 蒸发后 ， 降低了混凝 土 的 抗 拉 强 度 ， 试 件 由表 及 里 孔 隙 增 多 ， 密 实 度 降 低 ， 结 构 疏松 ， 在高 速 水 流 的冲击 下 极 易 开 裂剥 落 。 由此 可 以 推 测 ， 纤 维 素 纤 维 溶 化 后 ， 对 混凝 土 耐 火 性 能 的 影 响 既 有 有 利 方 面 ， 又有 不 利 方 面 二 方 面 叠加 对 混 凝 土耐 火 性 能影 响 程 度 的大 小 ， 还 需进 一 步研 究 。钢纤 维 混 凝 土 南于 具有 优 良的抗 拉 、 抗 冲 击性能 使其损伤面积较小 2 0 0 C 4 0 0 2 6 0 0 C 8 0 0 l 皋 1 2 射 水冷却 试件表 面变 化比较 图 为 了用数据体现射水冷却对试件的破坏程度 试 验 使 用 游 标 卡 尺测 量 试 件 最 大 剥 落 厚 度 作 为试 件 表观 破坏 程度 的 评价指 标 ， 测量 结果 见图 3 。由图 3可 见 ， 在相 同射水 时 间和 射 水压 力下 钢纤 维 混凝 昌 毫 懈 图 3射水冷却 混凝 土试件剥落厚 度趋 势图 一 5 9 2 0 l 5年第 2期 混 凝土 与水 泥制 品 4 8 0 0 C时 NS类 试 件 发 生爆 炸 视 频 俄 I冬 J 土的剥落厚度较小 ， 普通混凝土基本与钢纤维混凝 土保持相 同趋势 ， 但 剥落厚度略大 ， 纤维素纤维混 凝土 6 0 0 o C 前低于普通混凝土。 试验中 。 一块 N S 8试 件在 射水冷 却 过程 中出现 爆裂 ( 图 4 ) 。 图 4表 明 ， 在 8 0 0 q C 作用 下 ， 射 水 冷却 可 能直 接 导致混凝土构件丧失强度 普通混凝土试件发生爆 炸具 有一 定 的客观 原 因 ，根据 试验 数据 ， X S类 混凝 土在 8 0 0 的剥 落厚 度达 到 4 0 ra m 明显 大 于其他 两 种 混凝 土 而 N S类 和 G S类 混凝 土基 本 相 同 ， 说 明 X S类混凝 土 通过 自身混 凝土 剥落 吸收 了 冲击能 量 ， 削 弱 了射水 作用 对混 凝 土结 构 的破 坏 ，而 G S类 混 凝 土 由于其 抗 拉性 较 好 ， 一 定程 度 上 阻止 了试件 爆 炸 ， 而普 通 混 凝 土 由于 其 密 实 性 较 好 ， 不 易 通 过 剥 落进行 消能 ， 同时混凝 土 自身抗 拉性能一般 ， 从而 使 内部 应 力 过 大 而 发 生 了爆 炸 ，在 现 实 火 灾 扑 救 中 要尤 为注 意此 类现象 发 生 ， 2 2质 量损 失率 试 件受热 后 的质 量损 失 率见 表 2 。由表 2可 明 显 看到 随 着温 度 的升 高 三 种混 凝 土 的质 精 损 失均 呈 上升 趋 势 。 由于钢 纤维 增 强 了混 凝 土 的抗 托 、 抗 裂 、 抗 冲击 性 能 ， 减少 了混 凝 土表 层脱 落 ， 故钢 纤 维 混 凝 土 的 质 量损 失率 在 同一 温 度 时 低 于 其 他 两 种 混 凝 土 ， 与试 件 表 观 变 化相 吻合 。纤 维 素 纤 维 住 1 6 5 c jC 融 化 然 后 气 化 留下 的细 微孔 洞 降 低 了混凝 表 2 试件冷却后的质量损 失率 图 5 不 同温 度 下 普 通 混 凝 土 的 残余抗压强度 6 0 - 室 型 鳗 1 髅 总 第 2 2 6期 土 内部 的蒸 汽 压 力 ，减 缓 了混 凝 土 发生 爆 裂 的速 率 ，但 同时 也 导致 混 凝 土内部变得疏松 。在射水冷却作 用下 质量损 失率 并无 明 显 的降低 ， 其 中在 4 0 0 C以下时 ， 射 水 冷却 的质 量损失反而更小 ， 在射水冷却作 下混凝土会吸收 水分， 相比较 自然冷却 的试件 ， 其含水率将增大 ， 从 而 抵 消 了 由于射 水 冷 却 导 致 的混 凝 土 表 面 脱 落 产 生 的质量 损失 。 2 _ 3 残 余抗 压强 度 如图 5所示 ， 普通混凝 土试件存两种冷却方式 下 ， 残余抗压强度变化明显 ， 在 2 0 0 和 4 0 0 o C 时 ， z 类 试件 的强度 损 失率 分 别 为 8 - 3 和 3 0 0 ，而 N S 类 分别 降低 了 2 1 4 和 4 2 8 ， 射 水作 效 果 明 在 4 0 0 前 ，斌件的表观变化主要体现存裂缝的增 加 ， 水 流 冲击 对混 凝 土 破 坏 并 不 明 ， 结 合 张 泽 汀 等人 的研究可以得 此阶段射水冷却产牛的热应 力 是导致 混凝 土 强度 降低 的 主要 大 J 素 【太 】 为 6 0 0 ( 2 和 8 0 0 时 ， 二者残余抗 压强 度接 近 ， 水流对 混 凝 土破 坏 开始 加 剧 ， 但此 阶段 混 凝 土 骨料 的变 化 成为影 响混凝土力学强度的主要 大 I 素 ， 故射水冷却 的作 用效 果 不是很 明显 。 如 图 6所 示 常 温下 纤 维 素纤 维 混 凝土 的抗 压 强 度 略 低 于 普 通 混 凝 土 ，抗 拉 强度 高 于 普 通 混凝 土 ， 其整体力学性能优于普通混凝土。2 0 0 o C、 4 0 0 c c 和 6 0 0 c 【 = 时 ， X Z类 试 件 的强 度 损 失 率分 别 为 6 2 、 1 9 8 和 5 2 1 ： X S类 试 件 的 强 度 损 失 率 分 别 为 2 0 9 、 3 9 9 和 7 2 7 。8 0 0 时 两种 混凝 士均基 本 丧失强度 ， 总体趋势与普通混凝 土类似 ， 射水作用 对残余抗压强度的影响较普通混凝土更 为明显 ， 这 也 反 映 了 混凝 土 密 实 度 降 低 导 致 混 凝 土 力学 性 能 下降 ， 与剥 落厚 度和 质量损 失率 的 变化趋 势相 符 如 图 7所示 ， 钢 纤维 混 凝 土 在常 温 下 的抗 压 强 度高于其他两种混凝土。2 0 0 时 G S类 试件残余抗 压 强 度为 3 5 ， 高 于 G Z类试 件 l 0 0 ， 赵 莉 弘 、 图 6 不 同 温 度下 纤 维 素纤 维 混 凝 土 的 残余抗压强度 基 图 7不 同温 度下 钢 纤 维 混 凝 土 的 残余抗压强度 任纬航 ， 杜应吉 ， 刘 尚坤 ， 等 射水冷却对纤维混凝土耐高温性能的影响 高超等人 的试验结果相符合 ， 钢纤维混凝土优 良 的抗拉 、 抗冲击性能使得射水冷却 不能对试件产生 破坏 ， 且 由于试件 遇水产 生大量水蒸汽 ， 类 似二次 湿热养护 ， 使得混凝土的抗压强度有所提高 。但射 水冷却是 否具 有二次湿热养护 的效果网 ， 还需 要进 一 步研究。 4 0 0 T 、 6 0 0 C 和 8 0 0 C 时 ， 各类试件的残余 抗压强度较为接近 ， 强度下降趋势相同。 比较三种混凝土的残余抗压强度 ， 自然冷却条 件 下 4 0 0 C 之前 ， X Z类 较 G Z类和 N Z类试件下降 缓慢 。当温度达到 1 6 5 时 ， 纤维素纤维 由外到内开 始融 化 ， 熔 解 的纤维 将 被 周 围 的 固相 产 物 吸收 或 进 一 步挥发 ， 在混凝土 内部产生大量连结贯通 的毛细 孔 。 使混凝土 内部受热气化水分更容易从材料 内部 转移 出去 。从而减轻 了混凝土内部 的蒸汽压力 ， 减 缓 了混凝 土发生爆裂的速率 ， 减小了混凝土 的损伤 程 度嗍 钢 纤 维混凝 土 因具 有较 好 的热 传导 性能 ， 高 温下可使混凝 土更快达 到内部温度 的均匀一致 ， 从 而减少温度梯度产生的内部应力 ，减少 内部损伤 ， 同 时 其 良好 的 导 热 性 能 可 加 速 混 凝 土 内部 水 分 的 气化 从 而提前 混凝土发生爆裂 的时间 ， 钢纤维对 混凝 土 初 期 耐火 性 能 的影 响既有 有 利 方 面 ， 又 有 不 利方 面。从实验数据可知 ， G Z类试件在 2 0 0 C 时的 残余抗压强度损失率可达 1 0 0 ，下降幅度在三种 混凝 土 中最 大 。 可 见爆 裂 时 间提 前 加 速 了混凝 土 强 度 的衰减 。相 比 N S类 和 X S类 混 凝 土 ， 钢纤 维混 凝 土在射水冷条件下的残余抗压损失率偏低。 温度超过 4 0 0 C 时 ，由于混凝土中 的 C a ( O H) 分解为石灰和水蒸汽传输 的速度开始加快 ， C S H 胶凝结构迅速崩塌 。同时 ， 由于水泥石 的脱水收缩 超过其受热膨胀使体积缩小 ， 而骨料受热时则不断 膨胀 。 存 在形 变 差异 ， 导致 晶型严 重变 形 。在多 种 因 素共 同作用下 ， 混凝土 的破坏开始加 快 ， 强度损失 率增大。其 中， 钢纤维混凝土强度损失率低于其余 二者。由于此阶段蒸汽压导致的爆裂基本结束 ， 影 响三种混凝土破坏差 异的因素主要体现在热应力 机理及混凝土 自身力学性能上 ， 而钢纤维混凝土具 有 良好 的导 热性 及 力 学性 能 ， 混 凝 土 中水 分 的减 少 和结构开裂削弱了“ 孔道” 的积极作用 ， 而“ 孔道” 引 起 的混凝土力学性 能及 密实度 降低的消极作用在 逐渐放大 ， 特别在射水冷却作用下 ， 效果更 明显。随 着温度 的增高 ， 混凝土受高温破坏加剧 ， 射水冷却 对混凝土残余抗压强度的影响程度相对减弱 。超过 6 0 0 时 ， 由于 C a ( O H ) ： 脱水生成 C a O， 体积缩小 一 倍 冷却时 f - C a O会遇水或吸收空气中的水分 ， 重 新 消解 成 C a ( O H) ， 体积又恢 复原来大小 ， 但 同时 C S - H胶凝体也发生 了脱水反应 ， 体积收缩 ， 约束 着 f - C a O，当 f - C a O遇水再消解时将使胶凝体胀 裂 ， 水泥石结构永久破坏。故经历 8 0 0 o C 高温后 ， 自 然冷却试件与射水冷却试件均基本丧失强度 。 3结 论 ( 1 ) 射水冷却对普通混凝土和纤维素纤维混凝 土的耐火性能有 明显影响 ， 低于 6 0 0 C 时， 射水冷却 试 件 比 自然 冷 却试 件 残余 抗压 强度 最 大下 降 了 2 4 2 ； 8 0 0 时 ， 试 件 表 观 破 坏严 重 ， 主要 破 坏 机理 为水流冲击和冷热骤变。射水冷却对镀铜微丝钢纤 维混 凝 土 的影 响不 明显 。 ( 2 ) 镀铜微丝钢纤维在高温下能保持一定的力 学性能 ， 能够持续抵御蒸汽压力、 热应力 、 水流冲击 力 对 混 凝 土 的破 坏 ，耐火 性 能 高 于其 他 两 种 混 凝 土 ， 但钢纤维会提前混凝土发生爆裂 的时 间 其作 用 机理 还需 进 一步研 究 。 ( 3 ) 纤维素纤维能减缓混凝 土爆裂的发生 ， 但 由于其高温熔化后在混凝土 内部留下空隙 ， 导致混 凝土结构疏松 ， 力学性能下降 ， 尤其在射水冷却条 件下 ， 受水流 冲击 时混凝 土易脱落 ， 破坏程度大于 普 通 混凝 土和 钢 纤维 混 凝 土 对整 个 钢 筋混 凝 土 构 件极 为不利 ， 对 聚丙烯纤维 、 纤维素纤维类混凝土 进行射水冷却时要尤为慎重 。 参 考文献 ： 【 1 傅宇方 ， 黄 玉龙， 潘智， 等 高温 条件下 混凝 土爆裂机 理研 究 进展 J 建筑材料学报， 2 0 0 6 ， 9 ( 3 ) ： 3 2 3 3 2 9 2 李荣涛 混凝 土高温爆裂机理 的数值分 析研 究【 J 新 型建 筑材料 ，2 0 1 1 f 1 ) ： 1 4 3 赵莉 弘， 朋 改非， 祁 国梁， 等 高 温对纤 维增 韧高性 能混凝 土残余力学性能影响的试验研究 J 1 混凝土， 2 0 0 3 ( 1 2 ) ： 8 1 1 4 高超， 杨 鼎宜， 俞 君宝 纤维混凝 土高温后力 学性能的研究 J 】 混凝土， 2 0 1 3 ( 1 ) ： 3 3 - 3 6 【 5 】 张彦春， 胡晓波， 白成彬 钢纤 维混凝土高温 后力学强 度研 究 J 1 混凝土， 2 0 0 1 ( 9 ) ： 5 0 5 2 【 6 】 张泽江， 王珍， 祝杰 消 防射水 对火灾后高性能混凝 土剩余 抗压强度的影响 J 】 防灾减灾 工程 学报， 2 0 1 0 ( 8 ) ： 4 1 4 4 1 8 【 7 蒋家奋 关 于预应力 高强 混凝 土管 桩采 用二 次湿 热养 护工 艺几个 问题 的探讨 J 1 混凝 土与水 泥制 品， 1 9 9 4 ( 2 ) ： 3 2 3 5 8 Mu s t a f a S a h m a r a n ， a l p e r e n Y u r t s e v e n ， I O z g u r Y a m a n Wo r - k a b i l i t y o f h y b r i d fi b e r r e i n f o r c e d s e l f c o m p a c t i n g c o n c r e t e j 】 B u i l d i n g a n d E n v i r o n me n t ， 2 0 0 5 ， 4 0 ( 1 2 ) ： 1 6 7 2 1 6 7 7 收 稿 日期 ： 20 1 4 1 2 2 4 作者简 介 ： 任纬航 ( 1 9 9 0 一 ) ， 男 ， 硕士研究 生。 联 系电话 ： 1 3 7 2 0 5 1 3 2 6 5 E- ma i l ： n I， h 1 2 3 1 1 6 3 c o m 通讯作者 ： 杜应吉 ( 1 9 6 3 一 ) ， 男 ， 教 授 ， 博士生导师 。 E ma i l ： d y i n w s u a f e d u o n 一 61