后已排过的设计2.doc

固端弯矩计算
将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表3－15
表3－15 固端弯矩计算
AB跨
BC跨
简图
固端弯矩
M0＝MJ（KN/m）
简图
固端弯矩
MJ=MK（KN/m）
23.69KN/m
×23.69×6.62＝84.54
21.84KN/m
×21.84×2.42＝10.48
32.94KN/m
×32.94×6.62＝119.57
16.98KN/m
×16.98×2.42＝8.15
5.4KN/m
×5.4×6.62＝19.60
5.4KN/m
×5.4×2.42＝2.59
7.2KN/m
×7.2×6.62＝26.14
7.2KN/m
×7.2×2.42＝3.46
分配系数计算
考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如下图3-10所示。切断的横梁线刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度比值计算。
例：A柱顶层节点：
下柱＝==0.537
梁＝==0.463
其他节点的分配系数图见图3－11及图3－12。

传递系数：
远端固定，传递系数为
远端滑动铰质，传递系数为－1。
弯矩分配：
恒载作用下，框架的弯矩分配计算见图3－11，框架的弯矩见图3－13；活载作用下，框架的弯矩分配计算见图3－12，框架的弯矩见图3－14。
在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒载及活载弯矩图见恒载作用下框架弯矩图及活载用框架弯矩图括号内数值。
梁端剪力及柱轴力计算
梁端剪力 V=Vq＋Vm
式中：Vq——梁上均布荷载引起的剪力，Vq＝ql；
Vm——梁端弯矩引起的剪力，Vm＝
柱轴力 N=V+P
式中：V——梁端剪力；
P——节点集中力及柱自重。

图3－11 恒载弯矩分配图 （KN/m）
以AB跨六、七层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图3-9，查得梁上均布荷载为：
第六层：q＝32.94 KN/m
集中荷载：98.32 KN
柱自重： 26.24KN
第七层：q＝23.29 KN/m
由图3-13，查得：
六层梁端弯矩： ML= 103.64（82.91） KN﹒m
Mr = 108.23（86.58） KN﹒m
七层梁端弯矩： ML=60.76（48.61） KN﹒m
Mr =72.41（57.93） KN﹒m
括号内为调幅后得数值
续图3－11 活载弯矩分配图 （KN/m）
七层梁端剪力 VqD＝VqJ＝ql＝×23.29×6.6＝76.86 KN
调幅前： VmD＝VmJ==-1.77 KN
VD＝VqD－VmD＝76.86－1.77＝75.09 KN
VJ＝VqJ＋VmJ＝76.86＋1.77＝78.63 KN
调幅后： VmD＝VmJ=＝－1.41 KN
VD＝VqD－VmD＝76.86－1.41＝75.45 KN
VJ＝VqJ＋VmJ＝76.86＋1.41=78.27 KN

图3－12 活载弯矩分配图 （KN/m）

同理第六层梁端剪力：
调幅前： VD＝×32.94×6.6＋＝108.01 KN
VJ＝×32.94×6.6－＝109.40 KN
调幅后： VD＝×32.94×6.6+＝108.14 KN
VJ＝×32.94×6.6－＝109.26KN
第七层A柱柱顶及柱底轴力：
N顶＝V＋P＝73.45＋0＝75.45 KN
N底＝75.45＋26.24＝102.69 KN
第六层A柱柱顶及柱底轴力
N顶＝75.45＋108.14＋98.32＝281.91 KN
N底＝281.91＋26.24=308.15 KN
其它梁端剪力及柱轴力计算见表16，活载作用下梁端剪力及柱轴力见表
表3-16恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）
层 数
荷载引起剪力
弯矩引起剪力
总剪力
柱轴力

AB跨
BC跨
AB跨
BC跨
AB跨
BC跨
A柱
B柱
VqA＝VqB
VqA＝VqB
VmA＝－VmB
VmB＝VmC VmA＝－VmB
VA
VB
VB＝VC
N顶
N底
N顶
N底
7
76.86
26.21
-1.77
(-1.41)
0
75.0（75.45）
78.63
（78.27）
26.21
75.45
102.69
104.48
130.72
6
108.70
20.38
-0.70（-0.56）
0
108.00
（108.1）
109.40
（109.26）
20.38
281.91
308.15
332.44
358.68
5
108.7
20.38
-0.88
（-0.70）
0
107.82
（108.0）
109.58
（109.40）
20.38
488.23
514.47
560.54
586.78
4
108.70
20.38
-0.86
（-0.69）
0
107.84
（108.0）
109.56
（109.39）
20.38
694.56
720.8
788.63
814.87
3
108.70
20.38
-0.87
（-0.70）
0
107.83
（108.0）
109.57
（109.4）
20.38
900.88
927.12
1016.73
1042.97

2
108.70
20.38
-0.75
（-0.60）
0
107.95
（108.1）
109.45
（109.3）
20.38
1107.3
1133.54
1244.73
1270.97
1
108.70
20.38
-0.95
（-0.76）
0
107.75（107.9）
109.65
（109.46）
20.38
1317.47
1352.83
1476.8
1512.06
注：括号内为调幅后的剪力值。
表3-17活荷载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）
层 数
荷载引起剪力
弯矩引起剪力
总剪力
柱轴力
AB跨
BC跨
AB跨
BC跨
AB跨
BC跨
A柱
B柱
VqA＝VqB
VqA＝VqB
VmA＝－VmB
VmA＝VmC
VA
VB
VA＝VB
N顶＝N底
N顶＝
N底
7
17.82
6.48
-0.40
(-0.32)
0
17.42
(17.5)
18.22
（18.14）
6.48
17.5
24.7
6
23.76
8.64
-4.56
(-1.17)
0
23.52
(17.5)
24
（23.95）
8.64
41.07
57.34
5
23.76
8.64
-1.49
(-1.20)
0
23.5
(23.55)
24.02
（23.97）
8.64
64.62
90
4
23.76
8.64
-1.33
(-1.08)
0
23.5
(23.55)
24.02
（23.97）
8.64
88.17
122.66
3
23.76
8.64
-1.19
(-1.00)
0
23.5
(23.55)
24.02
（23.97）
8.64
111.72
155.32
2
23.76
8.64
-1.28
(-1.02)
0
23.69
(23.7)
23.83
（23.82）
8.64
135.42
187.79
1
23.76
8.64
-0.87
(-0.70)
0
22.7
（22.92）
24.82
（24.6）
8.64
158.34
221.25
注：括号内为调幅后的剪力值。
3.2.6 内力组合
(1) 框架梁内力组合
在恒载和活载作用下，跨间Mvmax可近似取跨中的M代表。
Mvmaxql2－
式中：M左、M右——梁左、右端弯矩，见图13、14括号内的数值。
跨中M若小于 ql2，应取M＝ ql2。
在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩MGE采用数值法计算，如图3-15所示。
图中 MGA、MGB——重力荷载作用下梁端的弯矩；
MGA、MEB——水平地震作用下梁端弯矩；
RA、RB——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。
对RB作用点取矩：
RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）
x处截面弯矩为：
M＝RAx－－MGA＋MEA
由＝0，可求得跨间Mmax的位置为x1＝

将x1代入任一截面x处的弯矩表达式，可是跨间最大弯矩为：
Mmax＝MGE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA
当右震时，公式中的MEA、MEB反号。
MEA及x1的具体数值见表18，表中RA、x1 、MGE均有两组数值。
梁内力组合见表19。
表中恒载和活载的组合，梁端弯矩取调幅后的数值（图13、14括号中数值），剪力取调幅前后的较大值，如图16所示，图中M左、M右为调幅前弯矩值。M′左、M′右为调幅后弯矩值。剪力值应取V′左、V′右，具体见表3-16、表3-17。
表3-18 MGE及X值计算

1.2（恒＋0.5活）
1.3地震
q
KN/m
MGA（KN·m）
MGB（KN·m）
MEA（KN·m）
MEB（KN·m）
AB

跨
7
65.26
77.72
44.62
33.02
31.19
6
110.69
115.86
88.37
70.59
43.85
5
109.04
115.43
120.77
99.45
4
109.14
115.39
158.08
131.56
3
109.00
115.32
173.75
139.75
2
110.94
115.48
199.49
161.33
1
100.78
110.12
218.73
190.19
BC

跨
7
24.22
24.22
26.18
26.18
29.45
6
20.05
20.05
56.17
56.17
24.70
5
20.23
20.23
79.07
79.07
4
20.34
20.34
104.62
104.62
3
20.38
20.38
111.15
111.15
2
20.17
20.17
128.25.
128.25.
1
24.11
24.11
151.26
151.26

项
目
层
次
跨

L
（m）
RA
（KN）
x1
（m）
MGE
（KN·m）
AB

跨
7
6.6
89.28/112.80
2.86/3.62
106.92/94.48
6
119.84/168.01
2.73/3.83
141.08/122.56
5
110.37/177.10
2.52/4.04
150.96/128.04
4
99.87/187.64
2.28/4.28
162.91/134.41
3
98.25/191.25
2.19/4.36
169.26/134.04
2
89.35/198.69
2.04/4.53
179.79/139.49
1
81.33/205.25
1.85/4.68
192.99/160.70
BC

跨
7
2.4
13.52/57.16
0.46/1.30
5.08/-25.51
6
-36.25/95.53
-1.47/3.87
36.12/36.12
5
-57.54/116.82
-2.33/4.73
58.84/58.84
4
-62.99/122.27
-2.55/4.95
84.28/84.28
3
-63.39/125.60
-2.57/5.08
90.77/90.77
2
-77.24/136.52
-3.13/5.53
108.08/108.08
1
-96.41/155.69
-3.90/6.30
127.15/127.15
注：当x1>l或x1<0时，表示最大弯矩发生在支座处，应取x1=L或x1＝0时，用M=RAx－－MGAMEA计算MGE。

表3-19 梁内力组合表
层次
位置
内力
荷载类型
竖向荷载组合
竖向荷载与
地震力组合
恒载①
活载②
地震
荷载③
1.2①
＋1.4②
1.2（①＋0.5②）
±1.3③
7
A右
M
-48.61
-11.54
±34.32
-74.49
-20.64
-109.87
V
75.45
17.5
9.04
115.04

112.79
B左
M
-57.93
-13.68
25.4
-89.09
-110.74
-44.70
V
78.27
18.14
9.04
119.32
116.56

B右
M
-18.02
-4.32
±20.14
-27.67
1.97
-50.40
V
26.21
6.48
16.78
40.52

57.15
跨中
MAB
73.54
16.79

111.75
106.92
94.48
MBC
-10.49/
7.86
-0.432/
1.94

-13.19/
12.15
2.08
-25.51
6
A右
M
-82.91
-18.66
±67.98
-125.62
-22.31
-199.06
V
108.14
23.57
18.52
162.77

167.99
B左
M
-86.58
-19.94
54.3
-131.81
-186.45
-45.27
V
109.26
23.95
18.52
164.64
169.56

B右
M
-14.50
-4.42
±43.21
-23.59
36.12
-76.23
V
20.38
8.64
36.01
36.55
141.08
76.45
跨中
MA
94.61
19.90

141.39
36.12
122.56
MBC
-2.27/
6.11
-3.46/2.59

-7.57/
10.96

36.12
5
A右
M
-81.62
-18.50
±92.9
-123.84
11.73
-229.81
V
108.00
23.55
25.67
162.57

177.10
B左
M
-86.26
-19.86
76.5
-131.32
-214.88
-15.99
V
109.40
23.97
25.67
164.84
179.03

B右
M
-14.64
-4.44
±60.82
-23.84
58.83
-99.30
V
20.38
8.64
50.68
36.55

95.52
跨中
MDJ
95.42
20.02

142.53
150.96
128.04
MJK
6.11
2.59

10.96
58.84
58.84
4
A右
M
-81.70
-18.50
±121.6
-123.94
48.94
-267.22
V
108.01
23.55
33.76
162.58

187.63
B左
M
-86.23
-19.86
101.2
-131.28
-246.95
16.53
V
109.39
23.97
33.76
164.83
189.54

B右
M
-14.73
-4.44
±80.48
-23.89
84.28
-124.96
V
20.38
8.64
67.07
36.55

116.83
跨中
MDJ
95.40
20.02

142.51
162.91
134.41
MJK
6.11
2.59

10.96
84.28
84.28
续表 3-19
层次
位置
内力
荷载类型
竖向荷载组合
竖向荷载与
地震力组合
恒载①
活载②
地震
荷载③
1.2①
＋1.4②
1.2（①＋0.5②）
±1.3③
3
A右
M
-81.58
-18.5
133.65
-123.8
64.75
-282.74
V
108.00
23.55
36.54
162.57

191.23
B左
M
-86.17
-19.86
107.5
-131.21
-255.07
24.43
V
109.40
23.97
36.54
164.84
193.16

B右
M
-14.76
-4.44
85.5
-23.93
90.77
-131.53
V
20.38
8.64
71.25
36.55

122.27
跨中
MAB
95.49
20.02

142.62
169.26
134.04
MBC
6.11
2.59

10.96
90.77
90.77
2
A右
M
-83.13
-18.64
153.45
-125.85
88.55
-310.43
V
107.95
23.7
42.05
162.72

198.43
B左
M
-87.10
-18.26
124.1
-130.08
-276.81
45.85
V
109.45
23.82
42.05
164.69
200.30

B右
M
-14.27
-5.07
98.65
-24.22
108.08
-148.41
V
20.38
8.64
82.21
36.55

136.51
跨中
MA
94.25
20.75

142.15
179.79
139.49
MBC
6.11
2.59

10.96
108.08
108.08
1
A右
M
-77.35
-13.26
168.25
-111.38
117.95
-319.50
V
107.75
22.92
47.66
160.79

205.01
B左
M
-82.35
-18.83
146.3
-125.18
-300.31
80.07
V
109.65
24.6
47.66
166.02
208.30

B右
M
-17.58
-5.02
116.35
-28.12
127.15
-175.36
V
20.38
8.64
96.96
36.55

155.69
跨中
MAB
99.51
23.16

151.84
192.99
160.70
MBC
6.11
2.59

10.96
127.15
127.15
① 表中弯矩单位为KN·m，剪力单位为KN；
② 表中跨中组合弯矩未填处未跨间最大弯矩发生在支座处，其值与支座正弯矩组合值相同。
② 框架柱内力组合
框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果见表20及表21。
表20及表21中，系数β时考虑计算截面以上各层活荷载不总是同时满足二对楼面均布活荷的一个折减系数，称为活荷载按楼层的折减系数，其取值见表3-22。
表3-22 活荷载按楼层的折减系数β
墙、柱、基础计算、
截面以上的层数
1
2～3
4～5
6～8
9～20
>20
计算截面以上各楼层
活荷载总和的折减系数
1.00（0.9）
0.85
0.70
0.65
0.60
0.55
表3-20 A柱内力组合表
层次
位置
内力
荷载类型
竖向荷载组合
竖向荷载与
地震力组合
恒载①
活载②
地震
荷载③
1.2①
＋1.4②
1.2（①＋0.5②）
±1.3③
7
柱顶
M
60.76
14.73
34.32
93.11
36.95
126.19
N
75.45
17.5
9.04
115.04
89.29
112.79
柱底
M
-54.21
-12.02
18.48
-81.88
-48.24
-96.29
N
102.69
17.5
9.04
147.73
121.98
145.48
6
柱顶
M
49.43
11.31
49.5
75.15
1.75
130.45
N
281.91
41.07
27.56
395.79
327.11
398.76
柱底
M
-50.86
-11.56
33
-77.22
-25.07
-110.87
N
308.15
41.07
27.56
427.28
358.59
430.25
5
柱顶
M
51.18
11.56
59.9
77.6
-9.52
146.22
V
488.23
64.62
53.23
676.34
555.45
693.85
柱底
M
-51.06
-11.56
49
-77.46
-4.51
-131.91
N
514.47
64.62
53.23
707.83
586.94
725.34
4
柱顶
M
51.06
11.56
72.6
77.46
-26.17
162.59
N
694.56
88.17
86.99
956.91
773.29
999.46
柱底
M
-51.22
-11.56
59.4
-77.65
8.82
-145.62
N
720.80
88.17
86.99
988.40
804.78
1030.95
3
柱顶
M
50.76
11.56
74.25
77.10
-28.68
164.37
N
900.88
111.72
123.53
1237.46
987.50
1308.68
柱底
M
-48.72
-11.36
74.25
-74.37
31.25
-161.81
N
927.12
111.72
123.53
1268.95
1018.99
1340.17
2
柱顶
M
55.19
11.94
79.20
82.94
-29.57
176.35
N
1107.3
135.42
165.58
1518.35
1194.76
1625.27
柱底
M
-63.26
-11.71
79.20
-92.31
20.02
-185.90
N
1133.54
135.42
165.58
1549.84
1226.25
1656.75
1
柱顶
M
33.42
4.86
89.05
46.91
-72.75
158.79
N
1317.47
158.34
213.24
1802.64
1398.76
1953.18
柱底
M
-16.71
-2.43
158.30
-23.45
184.28
-227.3
N
1352.83
158.34
213.24
1845.07
1441.19
1995.61
注：表中弯矩单位为KN·m，轴力单位为KN。
3.2.7 截面设计
（1） 承载力抗力调整系数γRE
考虑地震作用时，结构构件的截面设计采用下面的表达式：
S
式中：γRE——承载力抗震调整系数，取值见表23；
S——地震作用效应或地震作用效应与其它荷载效应的基本组合；
R——结构构件的承载力。
表3-21 B柱内力组合表
层次
位置
内力
荷载类型
竖向荷载组合
竖向荷载与
地震力组合
恒载①
活载②
地震
荷载③
1.2①
＋1.4②
1.2（①＋0.5②）
±1.3③
7
柱顶
M
-49.88
-11.7
45.54
-76.24
-126.08
-7.67
N
104.48
24.7
7.74
159.96
130.13
150.26
柱底
M
46.19
9.86
30.36
69.23
100.81
21.88
N
130.72
24.7
7.74
191.44
161.62
181.75
6
柱顶
M
-43.88
-9.54
67.15
-66.01
-145.68
28.92
N
332.44
57.34
25.23
479.20
400.53
466.13
柱底
M
44.65
9.64
54.95
67.08
130.80
-12.07
N
358.68
57.34
25.23
510.69
432.02
497.62
5
柱顶
M
-44.91
-9.64
82.37
-67.39
-167.15
47.41
V
560.54
90
50.24
798.65
661.34
791.96
柱底
M
44.69
9.64
76.03
67.12
158.25
-39.43
N
586.78
90
50.24
830.14
692.82
823.45
4
柱顶
M
-44.69
-9.64
105.65
-67.12
-196.76
77.93
N
788.63
122.66
83.55
1118.08
911.34
1128.57
柱底
M
44.78
9.64
85.75
67.23
170.99
-51.96
N
814.87
122.66
83.55
1149.57
942.83
1160.06
3
柱顶
M
-44.48
-9.64
107.25
-66.87
-198.59
80.27
N
1016.73
155.32
118.26
1437.52
1159.53
1467.01
柱底
M
42.98
11.98
107.25
68.35
198.19
-80.66
N
1042.97
155.32
118.26
1469.01
1191.02
1498.53
2
柱顶
M
-48.05
-4.50
115.50
-63.96
-210.51
89.79
N
1244.73
187.79
158.42
1756.58
1400.40
1812.30
柱底
M
54.72
11.73
115.50
82.09
222.85
-77.45
N
1270.97
187.79
158.42
1788.0
1431.89
1843.78
1
柱顶
M
-27.25
-5.54
147.15
-40.46
-227.32
155.27
N
1476.8
221.25
207.72
2081.91
1634.87
2174.95
柱底
M
13.63
2.77
211.75
20.23
293.29
-257.26
N
1512.06
221.25
207.72
2124.22
1677.19
2217.26
注：表中弯矩单位为KN·m，轴力单位为KN。
注意：在截面配筋时，组合表中与地震力组合的内力均应乘以γRE后再与静力组合的内力进行比较，挑选出最不利内力。
表3-23 承载力抗震调整系数γRE
材料
结构构件
受力状态
γRE
钢筋混凝土
梁
受弯
0.75
轴压比小于0.15的柱
偏压
0.75
轴压比大于0.15的柱
偏压
0.80
抗震墙
偏压
0.85
各类构件
受剪、偏拉
0.85
（2）横向框架梁截面设计
以第一层梁为例，梁控制截面的内力如图17所示。图中M单位为KN·m，V的单位为KN。

图3-17 第一层梁内力示意
混凝土强度等级为C25（fcm＝13.5N/mm2，fc＝12.5N/mm2），纵筋为Ⅱ级（fy＝310 N/mm2），箍筋为Ⅰ级（fy＝210 N/mm2）。
①梁的正截面强度计算（见表24）；
②梁的斜截面强度计算；
为了防止梁的弯曲屈服前先发生剪力破坏，截面设计时，对剪力设计值进行如下调整：
ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb
式中：ην——剪力增大系数，对三级框架取1.0；
Ln——梁的净跨，对第一层梁LnAB＝6.1m，LnBC＝1.9m；
VGb——梁在重力荷载作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。
VGb＝1.2（q恒＋0.5q活）－Ln
Mbν、Mbr——分别为梁的左右端顺时针方向或逆时针方向截面组合的弯矩值。由表19得:
AB跨：顺时针方向 Mbν＝117.95 KN·m ； Mbr＝-300.31 KN·m
逆时针方向 Mbν＝－319.50 KN·m ；Mbr＝80.07KN·m
BC跨：顺时针方向 Mbν＝127.15 KN·m ； Mbr＝－175.36KN·m
逆时针方向 Mbν＝－127.15 KN·m；Mbr＝175.36 KN·m
计算中Mbν＋Mbr取顺时针方向荷逆时针方向中较大者。
剪力调整：
AB跨：Mbν＋Mbr＝117.95＋300.31=418.26 KN·m >319.50+80.07=399.57 KN·m
VGb＝（32.94+0.5×7.2）×1.2××6.1＝133.74 KN
BC跨： Mbν＋Mbr＝127.15＋175.36=302.51KN·m
VGb＝（16.98＋0.5×7.2）×1.2××1.9＝23.46 KN·m
VA右＝VB左＝＋133.74＝205.74 KN
VB右＝＋23.46＝190.66KN
考虑承载力抗震系数 γRE＝0.85
γRE VD右＝γRE VJ左＝0.85×205.74＝174.88 KN
γRE VJ右＝0.85×190.66＝162.06 KN
调整后的剪力值大于组合表中的静力组合剪力值，故按调整后的剪力值进行斜截面计算。
斜截面计算见表3-25
表3-25 梁的斜截面强度计算
截面
支座A右
支座B左
支座B右
设计剪力V′（KN）
205.01
208.30
127.15
γRE V′（KN）
174.26
177.06
108.08
调整后V（KN）
205.74
205.74
190.66
γRE V（KN）
174.88
174.88
162.06
b×h0（mm）
250×565
250×565
250×565
0.2fcbh0（KN）
353.13>V
353.13>V
353.13>V
箍筋直径ф（mm）肢数（n）
n＝2，ф8
n＝2，ф8
n＝2，ф8
AsV1（mm）
50.3
50.3
50.3
箍筋间距S（mm）
100
100
80
Vcs＝0.056 fcbh0+1.2fyvh0
242.11>γRE V
242.11>γRE V
179.54>γRE V
ρ＝ （％）
0.402
0.402
0.503
ρsvmin＝0.03（％）
0.179
0.179
0.179
根据国内对低周反复荷载作用下钢筋混凝土连续梁荷悬臂梁受剪承载力试验，反复加载使梁的受剪承载力降低，考虑地震作用的反复性，表中公式将静力荷载作用下梁的受剪承载力公式乘以0.8的降低系数。
（3） 柱截面设计
以第一、二层B柱为例，对图18中的Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面进行设计。
混凝土为C25，fc＝12.5N/mm2,fcm=13.5 N/mm2,纵筋为Ⅱ级fy＝310 N/mm2，箍筋为Ⅰ级。
轴压比验算
表3-25 轴压比限值
类型
抗震等级
一
二
三
框架柱
0.7
0.8
0.9
框支柱
0.6
0.7
0.8
由B柱内力组合表21查得：
NⅠ-1=1843.78 KN
μc ＝＝＝0.59<0.9
NⅡ-Ⅱ＝2174.95 KN
μc＝＝＝0.696<0.9
NⅢ-Ⅲ＝2217.26 KN
μc＝＝＝0.709<0.9
均满足轴压比限值得要求。
①正截面承载力得计算
框架结构得变形能力与框架得破坏机制密切相关，一般框架，梁的延性远大于柱子，梁先屈服可使整个框架由较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移增大，抗震性能较好。若柱形成了塑性铰，则会伴随产生极大的层间位移，危及结构承受垂直荷载的能力并可能使结构成为机动体系。因此，在框架设计中，应体现“强柱弱梁”
三级框架:1.1
式中：——节点下柱端顺时针或反时针截面组合底弯矩设计值之和；
——节点左、右梁端反时针或顺时针方向截面组合底弯矩设计值之和。
地震往复作用，两个方向的弯矩设计值均应满足要求，当柱子考虑顺时针弯矩之和时，梁应考虑反时针方向弯矩之和，反之亦然。若采用对称配筋，可取用两组中较大者计算配筋。
由于框架结构的底层柱过早出现塑性屈服，将影响整个结构的变形能力。同时，随着框架梁铰的出现，由于塑性内力重分布，底层柱的反弯点具有较大的不确定性。因此，对一、二、三级框架《抗震规范》规定：其底层柱下端截面的弯矩设计值，应乘以增大系数1.5。
第一层梁与B柱节点的梁端弯矩值由美丽组合表19查得。
：左震 300.31+127.15＝427.46 KN·m
右震 80.07+175.36＝255.43 KN·m
取＝427.46 KN·m
第一层梁与B柱节点得柱端弯矩值由内力组合表21查得。
：左震 222.85+227.32=450.17 KN·m
右震77.45+155.27＝232.72 KN·m
梁端取左震，也应取左震：
＝450.17 KN·m<1.1＝1.1×427.46=470.21 KN·m
取ˊ＝470.21 KN·m
将与ˊ得差值按柱得弹性分析弯矩值之比分配给节点上下柱端（即