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石材幕墙设计计算书建筑结构静力计算手册(第二版)1.1 土建图纸：2 基本参数2.1 幕墙所在地区： 济南地区；2.2 地面粗糙度分类等级： 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。2.3 抗震烈度： 根据国家规范建筑抗震设计规范(GB50011-2001)，济南地区地震基本烈度为6度，地震动峰值加速度为0.05g，水平地震影响系数最大值为：max=0.04。3 幕墙承受荷载计算3.1 风荷载标准值的计算方法： 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算： wk=gzzs1w0 7.1.1-2GB50009-2001 2006年版上式中： wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：15.3m； gz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： gz=K(1+2f) 其中K为地面粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地： gz=0.92(1+2f) 其中：f=0.387(Z/10)-0.12 B类场地： gz=0.89(1+2f) 其中：f=0.5(Z/10)-0.16 C类场地： gz=0.85(1+2f) 其中：f=0.734(Z/10)-0.22 D类场地： gz=0.80(1+2f) 其中：f=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，15.3m高度处瞬时风压的阵风系数： gz=0.85(1+2(0.734(Z/10)-0.22)=1.9864 z：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地： z=1.379(Z/10)0.24 当Z300m时，取Z=300m，当Z350m时，取Z=350m，当Z400m时，取Z=400m，当Z450m时，取Z=450m，当Z30m时，取Z=30m；对于C类地形，15.3m高度处风压高度变化系数： z=0.616(Z/10)0.44=0.7428 s1：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1： 一、外表面 1. 正压区 按表7.3.1采用； 2. 负压区 对墙面， 取-1.0 对墙角边， 取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 由于大部分幕墙都有开启，按5.3.2JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即： s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA w0：基本风压值(MPa)，根据现行GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，济南地区取0.00045MPa；3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值： 计算支撑结构时的构件从属面积： A=0.813.9=3.159m2 LogA=0.5 s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA =0.9 s1=0.9+0.2 =1.1 wk=gzzs1w0 =1.98640.74281.10.00045 =0.00073MPa 因为wk0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.3.3 计算面板材料时的风荷载标准值： 计算面板材料时的构件从属面积： A=0.90.8=0.72m2 LogA=0 s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA =1 s1=1+0.2 =1.2 wk=gzzs1w0 =1.98640.74281.20.00045 =0.000797MPa 因为wk0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数,取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)； A：幕墙构件的面积(mm2)；3.5 作用效应组合：荷载和作用效应按下式进行组合： S=GSGk+wwSwk+EESEk 5.4.1JGJ102-2003上式中： S：作用效应组合的设计值； SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值； Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值； G、w、E：各效应的分项系数； w、E：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的G、w、E为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4JGJ102-2003规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时： 重力荷载：G：1.2； 风 荷 载：w：1.4； 地震作用：E：1.3；进行挠度计算时； 重力荷载：G：1.0； 风 荷 载：w：1.0； 地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数w为1.0； 地震作用的组合系数E为0.5；4 幕墙立柱计算基本参数： 1：计算点标高：15.3m； 2：力学模型：双跨梁； 3：立柱跨度：L=3900mm，短跨长L1=400mm，长跨长L2=3500mm； 4：立柱左分格宽：810mm；立柱右分格宽：810mm； 5：立柱计算间距：B=810mm； 6：板块配置：石材； 7：立柱材质：Q235； 8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1 立柱型材选材计算：(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； qwk=wkB =0.001810 =0.81N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)； qw=1.4qwk =1.40.81 =1.134N/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)； A：幕墙平面面积(mm2)； qEAk=EmaxG/A 5.3.4JGJ102-2003 =50.040.0011 =0.00022MPa qEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； qEk=qEAkB =0.00022810 =0.178N/mm qE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE=1.3qEk =1.30.178 =0.231N/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q=qw+0.5qE =1.134+0.50.231 =1.249N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 qk=qwk =0.81N/mm(4)求支座反力R1及最大弯矩： 由双跨梁弯矩图可知，两支点0，2处弯矩为零，中支点弯矩最大为M1，而在均布荷载作用下，最大挠度在长跨内出现。 M1：中支座弯矩(Nmm)； R1：中支座反力(N)； M1=-q(L13+L23)/8L =-1.249(4003+35003)/8/3900 =-1718936.25Nmm R1=qL1/2-M1/L1+qL2/2-M1/L2 =1.249400/2-(-1718936.25/400)+1.2493500/2-(-1718936.25/3500) =7224.015N4.2 确定材料的截面参数：(1)截面的型材惯性矩要求： k2=0 k1=4M1/(qL22) =41718936.25/(1.24935002) =0.449查建筑结构静力计算手册第二版表3-9附注说明： x0=A/4+2R1/3cos(+240)其中： A=2+k1-k2=2.449 R=(A/4)2-k1/2)3/2=0.058 =1/3arccos(A3-12k1A-8(1-2k1-k2)/64R)=26.518 x0=A/4+2R1/3cos(+240) =2.449/4+20.0581/3cos(26.518+240) =0.565 =x0(1-2k1+3k1x0-2x02-k1x02+x03) =0.1478代入df,lim=qkL24/24EIxmin上式中： df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)； qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)； L2：长跨长度(mm)； E：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa； Ixmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4)； L2/250=3500/250=14 按5.1.1.2建筑幕墙GB/T21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；对本例取： df,lim=14mm代入上式： Ixmin=qkL24/24Edf,lim =0.14780.8135004/24/206000/14 =259552.45mm4(2)截面的型材抵抗矩要求： Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)； Mx：弯矩组合设计值即M1(Nmm)； ：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； fs ：型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取215； Wnx=Mx/fs =1718936.25/1.05/215 =7614.336mm34.3 选用立柱型材的截面特性： 按上一项计算结果选用型材号：8 型材的抗弯强度设计值：215MPa 型材的抗剪强度设计值：s=125MPa 型材弹性模量：E=206000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=1010000mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=166000mm4 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=25300mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=25300mm3 型材净截面面积：An=1024.8mm2 型材线密度：g=0.080447N/mm 型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=5mm 型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=15100mm3 塑性发展系数：=1.054.4 立柱的抗弯强度计算：(1)立柱轴向拉力设计值： Nk：立柱轴向拉力标准值(N)； qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)； A：立柱单元的面积(mm2)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； L：立柱跨度(mm)； Nk=qGAkA =qGAkBL =0.00118103900 =3474.9N N：立柱轴向拉力设计值(N)； N=1.2Nk =1.23474.9 =4169.88N(2)抗弯强度校核：按双跨梁(受拉)立柱强度公式，应满足： N/An+Mx/Wnxfs 6.3.7JGJ102-2003上式中： N：立柱轴力设计值(N)； Mx：立柱弯矩设计值(Nmm)； An：立柱净截面面积(mm2)； Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； ：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa；则： N/An+Mx/Wnx=4169.88/1024.8+1718936.25/1.05/25300 =68.776MPa215MPa立柱抗弯强度满足要求。4.5 立柱的挠度计算： 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为：Ix=1010000mm4 预选值为：Ixmin=259552.45mm4 实际挠度计算值为： df=qkL24/24EIx =0.14780.8135004/24/206000/1010000 =3.598mm 而df,lim=14mm所以，立柱挠度满足规范要求。4.6 立柱的抗剪计算：校核依据： maxs=125MPa (立柱的抗剪强度设计值)(1)求中支座剪力设计值：采用Vw+0.5VE组合 Vw1左=-(qL1/2-M1/L1) =-(1.249400/2-(-1718936.25/400) =-4547.141N Vw1右=qL2/2-M1/L2 =1.2493500/2-(-1718936.25/3500) =2676.875N取V=4547.141N(2)立柱剪应力： max：立柱最大剪应力(MPa)； V：立柱所受剪力(N)； Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)； t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； max=VSx/Ixt =4547.14115100/1010000/5 =13.596MPa 13.596MPa125MPa立柱抗剪强度满足要求!5 幕墙横梁计算基本参数： 1：计算点标高：15.3m； 2：横梁跨度：B=810mm； 3：横梁上分格高：1100mm；横梁下分格高：900mm； 4：横梁计算间距：H=1000mm； 5：力学模型：三角荷载简支梁； 6：板块配置：石材； 7：横梁材质：Q235；因为BH，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：5.1 横梁型材选材计算：(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)； B：横梁跨度(mm)； qwk=wkB =0.001810 =0.81N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)； qw=1.4qwk =1.40.81 =1.134N/mm(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)； A：幕墙平面面积(mm2)； qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 =5.00.040.001 =0.0002MPa qEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； B：横梁跨度(mm)； qEk=qEAkB =0.0002810 =0.162N/mm qE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE=1.3qEk =1.30.162 =0.211N/mm(3)幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q=qw+0.5qE =1.134+0.50.211 =1.239N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 qk=qwk =0.81N/mm(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)： My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(Nmm)； Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(Nmm)； ME：地震作用下横梁产生的弯矩(Nmm)； B：横梁跨度(mm)； Mw=qwB2/12 ME=qEB2/12采用Sw+0.5SE组合： My=Mw+0.5ME =qB2/12 =1.2398102/12 =67742.325Nmm(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)： Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)； H：横梁计算间距(mm)； Gk=0.001H =0.0011000 =1N/mm G：横梁自重线荷载设计值(N/mm)； G=1.2Gk =1.21 =1.2N/mm Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(Nmm)； B：横梁跨度(mm)； Mx=GB2/8 =1.28102/8 =98415Nmm5.2 确定材料的截面参数：(1)横梁抵抗矩预选： Wnx：绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； Wny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(Nmm)； My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(Nmm)； x，y：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,均取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，均取1.00； fs：型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取215；按下面公式计算： Wnx=Mx/xfs =98415/1.05/215 =435.947mm3 Wny=My/yfs =67742.325/1.05/215 =300.077mm3(2)横梁惯性矩预选： df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)； df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)； B：横梁跨度(mm)； 按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180； 建筑幕墙GB/T21086-2007还有如下规定： 按5.1.1.2，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm； 按5.1.9，b，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm； B/250=810/250=3.24mm B/500=810/500=1.62mm对本例取： df1,lim=3.24mm df2,lim=1.62mm qk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)； E：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa； Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)； B：横梁跨度(mm)； df1,lim=qkB4/120EIymin (受风荷载与地震作用的挠度计算) Iymin=qkB4/120Edf1,lim =0.818104/120/206000/3.24 =4353.431mm4 Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)； Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)； df2,lim=5GkB4/384EIxmin (自重作用下产生的挠度计算) Ixmin=5GkB4/384Edf2,lim =518104/384/206000/1.62 =16795.642mm45.3 选用横梁型材的截面特性： 按照上面的预选结果选取型材： 选用型材号：L505 型材抗弯强度设计值：215MPa 型材抗剪强度设计值：125MPa 型材弹性模量：E=206000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=112100mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=112100mm4 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=7890mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=3130mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny1=7890mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=3130mm3 型材净截面面积：An=480mm2 型材线密度：g=0.03768N/mm 横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=5mm 横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=5mm 横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=5mm 型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=3179mm3 型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=3179mm3 塑性发展系数：x=y=1.055.4 幕墙横梁的抗弯强度计算：按横梁抗弯强度计算公式，应满足： Mx/xWnx+My/yWnyfs 6.2.4JGJ102-2003上式中： Mx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(Nmm)； My：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(Nmm)； Wnx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)； Wny：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)； x，y：塑性发展系数： 对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa。采用SG+Sw+0.5SE组合，则： Mx/xWnx+My/yWny=98415/1.05/3130+67742.325/1.05/3130 =50.558MPa215MPa横梁抗弯强度满足要求。5.5 横梁的挠度计算： 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为： Ix=112100mm4 Iy=112100mm4 预选值为： Ixmin=16795.642mm4 Iymin=4353.431mm4 横梁挠度的实际计算值如下： df1=qkB4/120EIy =0.818104/120/206000/112100 =0.126mm df2=5GkB4/384EIx =518104/384/206000/112100 =0.243mm df1,lim=3.24mm df2,lim=1.62mm所以，横梁挠度满足规范要求。5.6 横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下)校核依据： maxs=125MPa (型材的抗剪强度设计值)(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)： Vwk=qwkB/4 =0.81810/4 =164.025N(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)： Vw=1.4Vwk =1.4164.025 =229.635N(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)： VEk=qEkB/4 =0.162810/4 =32.805N(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)： VE=1.3VEk =1.332.805 =42.646N(5)Vx：水平总剪力(N)； Vx：横梁受水平总剪力(N)： 采用Vw+0.5VE组合： Vx=Vw+0.5VE =229.635+0.542.646 =250.958N(6)Vy：垂直总剪力(N)： Vy=1.20.001BH/2 =1.20.0018101000/2 =486N(7)横梁剪应力校核： x：横梁水平方向剪应力(MPa)； Vx：横梁水平总剪力(N)； Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴)； Iy：横梁型材截面惯性矩(mm4)； ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)； x=VxSy/Iyty 6.2.5JGJ102-2003 =250.9583179/112100/5 =1.423MPa 1.423MPa125MPa y：横梁垂直方向剪应力(MPa)； Vy：横梁垂直总剪力(N)； Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)； Ix：横梁型材截面惯性矩(mm4)； tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； y=VySx/Ixtx 6.2.5JGJ102-2003 =4863179/112100/5 =2.756MPa 2.756MPa125MPa横梁抗剪强度能满足!6 短槽式(托板)连接石材的选用与校核基本参数： 1：计算点标高：15.3m； 2：板块净尺寸：ab=900mm800mm； 3：石材配置：托板式30mm，对边连接；模型简图为：6.1 石材板块荷载计算：(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：石材板块的重力荷载标准值(N)； A：幕墙平面面积(mm2)； qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 =50.040.0009 =0.00018MPa(2)石材板块荷载集度设计值组合：采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q=1.4wk+0.51.3qEAk =1.40.001+0.51.30.00018 =0.001517MPa6.2 石材的抗弯设计：(1)计算边长的确定： a：短槽连接边边长：900mm； b：无槽边边长：800mm； a1：短槽中心到面板边侧距离150mm； a0：计算短边边长(mm)； b0：计算长边边长(mm)；因为：a-2a1=600b=800，所以： a0=600mm b0=800mm(2)石材强度校核： 校核依据：fsc=3.72MPa ：石材中产生的弯曲应力设计值(MPa)； fsc：石材的抗弯强度设计值(MPa)； m：四点支撑石材最大弯矩系数，按短边与长边的边长比0.75，查表得：0.1408； q：石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa)； b0：计算长边边长(mm)； t：石材厚度：30mm； 应力设计值为： =6mqb02/t2 5.5.4JGJ133-2001 =60.14080.0015178002/302 =0.911MPa 0.911MPa3.72MPa强度能满足要求。6.3 短槽托板在石材中产生的剪应力校核： 校核依据：1sc=1.86MPa 1：短槽托板在石材中产生的剪应力设计值(MPa)； sc：石材的抗剪强度设计值(MPa)； q：石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa)； a：短槽连接边边长(mm)； b：无短槽边边长(mm)； ：应力调整系数，按表5.5.5JGJ133-2001，取1.25； n：一个连接边上的短槽数量：2； t：石材厚度：30mm； c：短槽槽口宽度：6mm； s：单个槽底总长度：80mm； 1=qab/(n(t-c)s) 5.5.7-1JGJ133-2001 =0.0015179008001.25/(2(30-6)80) =0.356MPa 0.356MPa1.86MPa石材抗剪强度能满足。6.4 短槽托板剪应力校核： 校核依据：2p=104MPa 2：短槽托板的剪应力设计值(MPa)； p：短槽托板的抗剪强度设计值(MPa)； q：石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa)； a：短槽连接边边长(mm)； b：无短槽边边长(mm)； ：应力调整系数，按表5.5.5JGJ133-2001，取1.25； n：一个连接边上的短槽数量：2； Ap：短槽托板截面面积：300mm； 2=qa