济南某操场玻璃幕墙工程计算书.doc

济南xxxx大学xxxx校区
玻璃幕墙工程设计计算书

基本参数: 济南地区
抗震6度设防

Ⅰ.设计依据:
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001
《钢结构设计规范》 GBJ17-88
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-97
《建筑幕墙》 JG3035-96
《建筑结构静力计算手册》 （第二版）
《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94
《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》 GB8013
《铝及铝合金加工产品的化学成份》 GB/T3190
《碳素结构钢》 GB700-88
《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-93
《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227
《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228
《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226
《建筑结构抗震规范》 GBJ11-89
《建筑设计防火规范》 GBJ16-87（修订本）
《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94
《铝合金建筑型材》 GB/T5237-93
《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88
《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93
《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87
《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88
《低合金高强度结构钢》 GB1579
《不锈钢棒》 GB1220
《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226
《聚硫建筑密封胶》 JC483-92
《铝及铝合金板材》 GB3380-97
《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92
《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92
《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92

Ⅱ.基本计算公式:
(1).场地类别划分:
根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:
A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;
B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;
C类指有密集建筑群的城市市区;
D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;
济南xxxxxx大学xxxxxxx校区玻璃幕墙工程按C类地区计算风压
(2).风荷载计算:
幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用
风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μs×W0
其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)
βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)
其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)
B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)^(-0.16)
C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)^(-0.22)
D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)
μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,
根据不同场地类型,按以下公式计算:
A类场地: μz=1.379×(Z/10)^0.24
B类场地: μz=(Z/10)^0.32
C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44
D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60
本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)^0.44
μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.0
W0---基本风压,按全国基本风压图,济南地区取为0.450kN/m^2,
(3).地震作用计算:
qEAk=βE×αmax×GAK
其中: qEAk---水平地震作用标准值
βE---动力放大系数,按 3.0 取定
αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:
6度: αmax=0.04
7度: αmax=0.08
8度: αmax=0.16
9度: αmax=0.32
济南设防烈度为6度,故取αmax=0.040
GAK---幕墙构件的自重(N/m^2)
(4).荷载组合:
结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：
γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST

各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震
水平荷载标准值: qk=Wk+0.6qEAk
水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.6×1.3qEAk
荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:
①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：
a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35
b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9
②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4

一、风荷载计算
1、标高为16.600处风荷载计算
(1). 风荷载标准值计算:
Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)
βgz: 16.600m高处阵风系数(按C类区计算):
μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.657
βgz=0.85×(1+2μf)=1.966
μz: 16.600m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)
μz=0.616×(Z/10)^0.44=0.770
风荷载体型系数μs=1.00
Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)
=1.966×0.770×1.0×0.450
=0.681 kN/m^2
因为Wk<=1.0KN/M^2,取Wk=1.000 kN/m^2 按 JGJ102-2003 采用
(2). 风荷载设计值:
W: 风荷载设计值: kN/m^2
rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用
W=rw×Wk=1.4×1.000=1.400kN/m^2

二、幕墙立柱计算:
幕墙立柱计算: (第1处)
幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：
1. 选料:
(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)
rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
Wk: 风荷载标准值: 1.000kN/m^2
B: 幕墙分格宽: 1.200m
qw=1.4×Wk×B
=1.4×1.000×1.200
=1.680kN/m
(2)立柱弯矩:
Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)
qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 1.680(kN/m)
Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.900m
Mw=qw×Hsjcg^2/8
=1.680×3.900^2/8
=3.194kN·m
qEA: 地震作用设计值(KN/M^2):
GAk: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和框)的平均自重: 400N/m^2
垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:
qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2)
qEAk=3×αmax×GAk (JGJ102-2003)
=3×0.040×400.000/1000
=0.048kN/m^2
γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3
qEA=1.3×qEAk
=1.3×0.048
=0.062kN/m^2
qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qE=qEA×B
=0.062×1.200
=0.075kN/m
ME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):
ME=qE×Hsjcg^2/8
=0.075×3.900^2/8
=0.142kN·m
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)
采用SW+0.6SE组合
M=Mw+0.6×ME
=3.194+0.6×0.142
=3.280kN·m
(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)
W=M×10^3/1.05/84.2
=3.280×10^3/1.05/84.2
=37.094cm^3
qWk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
qWk=Wk×B
=1.000×1.200
=1.200kN/m
qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
qEk=qEAk×B
=0.048×1.200
=0.058kN/m

(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4)
I1=900×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg^3/384/0.7
=900×(1.200+0.6×0.058)×3.900^3/384/0.7
=245.199cm^4
I2=5000×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg^4/384/0.7/20
=5000×(1.200+0.6×0.058)×3.900^4/384/0.7/20
=265.633cm^4
选定立柱惯性矩应大于: 265.633cm^4
2. 选用立柱型材的截面特性:
选用型材号: XC1\72161
型材强度设计值: 85.500N/mm^2
型材弹性模量: E=0.7×10^5N/mm^2
X轴惯性矩: Ix=359.799cm^4
Y轴惯性矩: Iy=121.852cm^4
X轴抵抗矩: Wx1=58.897cm^3
X轴抵抗矩: Wx2=52.212cm^3
型材截面积: A=15.686cm^2
型材计算校核处壁厚: t=3.000mm
型材截面面积矩: Ss=34.549cm^3
塑性发展系数: γ=1.05
3. 幕墙立柱的强度计算:
校核依据: N/A+M/γ/w≤ｆa=85.5N/mm^2(拉弯构件) (JGJ102-2003)
B: 幕墙分格宽: 1.200m
GAk: 幕墙自重: 400N/m^2
幕墙自重线荷载:
Gk=400×Wfg/1000
=400×1.200/1000
=0.480kN/m
NK: 立柱受力:
Nk=Gk×Hsjcg
=0.480×3.900
=1.872kN
N: 立柱受力设计值:
rG: 结构自重分项系数: 1.2
N=1.2×Nk
=1.2×1.872
=2.246kN
σ: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件)
N: 立柱受力设计值: 2.246kN
A: 立柱型材截面积: 15.686cm^2
M: 立柱弯矩: 3.280kN·m
Wx2: 立柱截面抗弯矩: 52.212cm^3
γ: 塑性发展系数: 1.05
σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2
=2.246×10/15.686+3.280×10^3/1.05/52.212
=61.252N/mm^2
61.252N/mm^2≤ｆa=85.5N/mm^2
立柱强度可以满足
4. 幕墙立柱的刚度计算:
校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 (JGJ102-2003)
Umax: 立柱最大挠度
Umax=5×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/0.7/Ix
立柱最大挠度Umax为: 14.766mm≤20mm
Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:
Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.900m
Du=U/Hsjcg/1000
=14.766/3.900/1000
=0.004≤1/180
挠度可以满足要求
5. 立柱抗剪计算:
校核依据: τmax≤[τ]=49.6N/mm^2
(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)
Qwk=Wk×Hsjcg×B/2
=1.000×3.900×1.200/2
=2.340kN
(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN)
Qw=1.4×Qwk
=1.4×2.340
=3.276kN
(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN)
QEk=qEAk×Hsjcg×B/2
=0.048×3.900×1.200/2
=0.112kN
(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN)
QE=1.3×QEk
=1.3×0.112
=0.146kN
(5)Q: 立柱所受剪力:
采用Qw+0.6QE组合
Q=Qw+0.6×QE
=3.276+0.6×0.146
=3.364kN
(6)立柱剪应力:
τ: 立柱剪应力:

Ss: 立柱型材截面面积矩: 34.549cm^3
Ix: 立柱型材截面惯性矩: 359.799cm^4
t: 立柱壁厚: 3.000mm
τ=Q×Ss×100/Ix/t
=3.364×34.549×100/359.799/3.000
=10.766N/mm^2
10.766N/mm^2≤49.6N/mm^2
立柱抗剪强度可以满足

三、立梃与主结构连接
立梃与主结构连接: (第1处)
Lct2: 连接处钢角码壁厚: 6.000mm
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
D0: 连接螺栓直径: 10.360mm
采用SG+SW+0.6SE组合
N1wk: 连接处风荷载总值(N):
N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000
=1.000×1.200×3.900×1000
=4680.000N
连接处风荷载设计值(N) :
N1w=1.4×N1wk
=1.4×4680.000
=6552.000N
N1Ek: 连接处地震作用(N):
N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000
=0.048×1.200×3.900×1000
=224.640N
N1E: 连接处地震作用设计值(N):
N1E=1.3×N1Ek
=1.3×224.640
=292.032N
N1: 连接处水平总力(N):
N1=N1w+0.6×N1E
=6552.000+0.6×292.032
=6727.219N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2k=400×B×Hsjcg
=400×1.200×3.900
=1872.000N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2=1.2×N2k
=1.2×1872.000
=2246.400N
N: 连接处总合力(N):
N=(N1^2+N2^2)^0.5
=(6727.219^2+2246.400^2)^0.5
=7092.376N
Nvb: 螺栓的承载能力:
Nv: 连接处剪切面数: 2
Nvb=2×3.14×D0^2×130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1)
=2×3.14×10.360^2×130/4
=21905.971N
Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:
Num1=N/Nvb
=7092.376/21905.971
=0.324个
取 2个
Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N):
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
Nv: 连接处剪切面数: 4
t: 立梃壁厚: 3.000mm
Ncbl=D2×2×120×t×Num1 (GBJ17-88 7.2.1)
=12.000×2×120×3.000×2.000
=17280.000N
17280.000N ≥ 7092.376N
强度可以满足
Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):
Ncbg=D2×2×267×Lct2×Num1 (GBJ17-88 7.2.1)
=12.000×2×267×6.000×2.000
=76896.000N
76896.000N≥7092.376N
强度可以满足

四、幕墙预埋件总截面面积计算
幕墙预埋件计算: (第1处)
本工程预埋件受拉力和剪力
V: 剪力设计值:
V=N2
=2246.400N
N: 法向力设计值:
N=N1
=6727.219N
M: 弯矩设计值(N·mm):
e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 50.000mm

M=V×e2
=2246.400×50.000
=112320.000N·m
Num1: 锚筋根数: 4根
锚筋层数: 2层
Kr: 锚筋层数影响系数: 1.000
关于混凝土：混凝土标号C30
混凝土强度设计值:fc=15.000N/mm^2
按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
选用一级锚筋
锚筋强度设计值:fy=210.000N/mm^2
d: 钢筋直径: Φ12.000mm
αv: 钢筋受剪承载力系数:
αv=(4-0.08×d)×(fc/fy)^0.5 (JGJ102-2003)
=(4-0.08×12.000)×(15.000/210.000)^0.5
=0.812
αv取0.7
t: 锚板厚度: 8.000mm
αb: 锚板弯曲变形折减系数:
αb=0.6+0.25×t/d (JGJ102-2003)
=0.6+0.25×8.000/12.000
=0.767
Z: 外层钢筋中心线距离: 210.000mm
As: 锚筋实际总截面积:
As=Num1×3.14×d^2/4
=4.000×3.14×d^2/4
=452.160mm^2
锚筋总截面积计算值:
As1=(V/Kv+N/0.8/Kb+M/1.3/Kr/Kb/Z)/fy (JGJ102-2003)
=70.067mm^2
As2=(N/0.8/Kb+M/0.4/Kr/Kb/Z)/fy (JGJ102-2003)
=60.535mm^2
70.067mm^2≤452.160mm^2
60.535mm^2≤452.160mm^2
4根φ12.000锚筋可以满足要求
A : 锚板面积: 60000.000 mm^2
0.5fcA=450000.000 N
N=6727.219N≤0.5fcA
锚板尺寸可以满足要求

五、幕墙预埋件焊缝计算
幕墙预埋件焊缝计算: (第1处)
Hf:焊缝厚度8.000
L :焊缝长度150.000
σm:弯矩引起的应力
σm=6×M/(2×he×lw^2×1.22) (GBJ17-88 7.1.2)
=2.516N/mm^2
σn:法向力引起的应力
σn =N/(2×he×Lw×1.22) (GBJ17-88 7.1.2)
=3.517N/mm^2
τ:剪应力
τ=V/(2×Hf×Lw) (GBJ17-88 7.1.2)
=1.003N/mm^2
σ:总应力
σ=((σm+σn)^2+τ^2)^0.5 (GBJ17-88 7.1.2-3)
=6.116
6.116N/mm^2≤160N/mm^2
焊缝强度可以满足!

六、幕墙横梁计算
幕墙横梁计算: (第1处)
1. 选用横梁型材的截面特性:
选用型材号: XC1\72164
型材强度设计值: 85.500N/mm^2
型材弹性模量: E=0.7×10^5N/mm^2
X轴惯性矩: Ix=60.210cm^4
Y轴惯性矩: Iy=37.337cm^4
X轴抵抗矩: Wx1=18.760cm^3
X轴抵抗矩: Wx2=15.885cm^3
Y轴抵抗矩: Wy1=9.993cm^3
Y轴抵抗矩: Wy2=10.779cm^3
型材截面积: A=8.234cm^2
型材计算校核处壁厚: t=3.000mm
型材截面面积矩: Ss=10.667cm^3
塑性发展系数: γ=1.05
2. 幕墙横梁的强度计算:
校核依据: Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=85.5 (JGJ102-2003)
(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)
H: 幕墙分格高: 1.650m
GAk: 横梁自重: 300N/m^2
Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m):
Gk=300×H/1000
=300×1.650/1000
=0.495kN/m

G: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m)
G=1.2×Gk
=1.2×0.495
=0.594kN/m
Mx: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)
Mx=G×B^2/8
=0.594×1.200^2/8
=0.107kN·m
(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
风荷载线分布最大荷载集度标准值(三角形分布)
qwk=Wk×B
=1.000×1.200
=1.200kN/m
风荷载线分布最大荷载集度设计值
qw=1.4×qwk
=1.4×1.200
=1.680kN/m
Myw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
Myw=qw×B^2/12
=1.680×1.200^2/12
=0.202kN·m
(3)地震作用下横梁弯矩
qEAk: 横梁平面外地震荷载:
βE: 动力放大系数: 3
αmax: 地震影响系数最大值: 0.040
Gk: 幕墙构件自重: 300 N/m^2
qEAk=3×αmax×300/1000 (JGJ102-2003)
=3×0.040×300/1000
=0.036kN/m^2
qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值
B: 幕墙分格宽: 1.200m
水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(三角形分布)
qex=qEAk×B
=0.036×1.200
=0.043KN/m
qE: 水平地震作用线分布最大荷载集度设计值
γE: 地震作用分项系数: 1.3
qE=1.3×qex
=1.3×0.043
=0.056kN/m
MyE: 地震作用下横梁弯矩:
MyE=qE×B^2/12
=0.056×1.200^2/12
=0.007kN·m
(4)横梁强度:
σ: 横梁计算强度(N/mm^2):
采用SG+SW+0.6SE组合
Wx1: X轴抵抗矩: 18.760cm^3
Wy2: y轴抵抗矩: 10.779cm^3
γ: 塑性发展系数: 1.05
σ=(Mx/Wx1+Myw/Wy2+0.6×MyE/Wy2)×10^3/1.05
=23.597N/mm^2
23.597N/mm^2≤ｆa=85.5N/mm^2
横梁正应力强度可以满足
3. 幕墙横梁的抗剪强度计算:
校核依据: τmax≤[τ]=49.6N/mm^2
(1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN)
Wk: 风荷载标准值: 1.000kN/m^2
B: 幕墙分格宽: 1.200m
风荷载线分布呈三角形分布时：
Qwk=Wk×B^2/4
=1.000×1.200^2/4
=0.360kN
(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN)
Qw=1.4×Qwk
=1.4×0.360
=0.504kN
(3)QEk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN)
地震作用线分布呈三角形分布时：
QEk=qEAk×B^2/4
=0.036×1.200^2/4
=0.013kN
(4)QE:　地震作用下横梁剪力设计值(kN)
γE: 地震作用分项系数: 1.3
QE=1.3×QEk
=1.3×0.013
=0.017kN
(5)Q: 横梁所受剪力:
采用Qw+0.6QE组合
Q=Qw+0.6×QE
=0.504+0.6×0.017
=0.514kN
(6)τ: 横梁剪应力
Ss: 横梁型材截面面积矩: 10.667cm^3

Iy: 横梁型材截面惯性矩: 37.337cm^4
t: 横梁壁厚: 3.000mm
τ=Q×Ss×100/Iy/t
=0.514×10.667×100/37.337/3.000
=4.896N/mm^2
4.896N/mm^2≤49.6N/mm^2
横梁抗剪强度可以满足
4.幕墙横梁的刚度计算
校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 (JGJ102-2003)
横梁承受呈三角形分布线荷载作用时的最大荷载集度：
qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m)
qwk=Wk × B
=1.000×1.200
=1.200KN/m
qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KN/m)
qex=qEAk × B
=0.036×1.200
=0.043KN/m
水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲:
U1=(qwk+0.6×qex)×Wfg^4×1000/0.7/Iy/120
=0.811mm
自重作用产生的弯曲:
U2=5×Gk×Wfg^4×1000/384/0.7/Ix
=0.317mm
综合产生的弯曲为:
U=(U1^2+U2^2)^0.5
=0.870mm<=20mm
Du=U/Wfg/1000
=0.870/1.200/1000
=0.001≤1/180
挠度可以满足要求

七、横梁与立柱连接件计算
横梁与立柱连接件计算: (第1处)
1. 横梁与立柱间连结
(1)横向节点(横梁与角码)
N1: 连接部位受总剪力:
采用Sw+0.6SE组合
N1=(Qw+0.6×QE)×1000
=(0.504+0.6×0.017)×1000
=514.109N
普通螺栓连接的抗剪强度计算值: 130N/mm^2
Nv: 剪切面数: 1
D1: 螺栓公称直径: 6.000mm
D0: 螺栓有效直径: 5.060mm
Nvbh: 螺栓受剪承载能力计算:
Nvbh=1×3.14×D0^2×130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1)
=1×3.14×5.060^2×130/4
=2612.847N
Num1: 螺栓个数:
Num1=N1/Nvbh
=514.109/2612.847
=0.197
取 2 个
Ncb: 连接部位幕墙横梁铝型材壁抗承压能力计算:
t: 幕墙横梁壁厚:3.000mm
Ncb=D1×t×120 ×num1
=6.000×3.000×120× 2.000
=4320.000N
4320.000N≥514.109N
强度可以满足
(2)竖向节点(角码与立柱)
Gk: 横梁自重线荷载(N/m):
Gk=300×H
=300×1.650
=495.000N/m
横梁自重线荷载设计值(N/m)
G=1.2×Gk
=1.2×660.000
=792.000N/m
N2: 自重荷载(N):
N2=G×B/2
=792.000×1.200/2
=475.200N
N: 连接处组合荷载:
采用SG+SW+0.6SE
N=(N1^2+N2^2)^0.5
N=(514.109^2+475.200^2)^0.5
=700.088N
Num2: 螺栓个数:
Num2=N/Nvbh
=0.268
取 2 个
Ncbj: 连接部位铝角码壁抗承压能力计算:

Lct1: 铝角码壁厚:4.000mm
Ncbj=D1×Lct1×120×Num2 (GBJ17-88 7.2.1)
=6.000×4.000×120 × 2.000
=5760.000N
5760.000N≥700.088N
强度可以满足

八、玻璃的选用与校核
玻璃的选用与校核:(第1处)
本处选用玻璃种类为: 钢化玻璃
1. 玻璃面积:
B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.060m
H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.650m
A: 该处玻璃板块面积:
A=B×H
=1.060×1.650
=1.749m^2
2. 玻璃厚度选取:
Wk: 风荷载标准值: 1.400kN/m^2
A: 玻璃板块面积: 1.749m^2
K3: 玻璃种类调整系数: 3.000
试算:
C=Wk×A×10/3/K3
=1.000×1.749×10/3/3.000
=1.943
T=2×(1+C)^0.5-2
=2×(1+1.943)^0.5-2
=1.431mm
玻璃选取厚度为: 6.0mm
3. 该处玻璃板块自重:
GAK: 玻璃板块平均自重(不包括铝框):
t: 玻璃板块厚度: 6.0mm
玻璃的体积密度为: 25.6(KN/M^3) (JGJ102-2003)
GAK=25.6×t/1000
=25.6×6.0/1000
=0.154kN/m^2
4. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:
αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.040
qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)
qEAk=3×αmax×GAK (JGJ102-2003)
=3×0.040×0.154
=0.018kN/m^2
rE: 地震作用分项系数: 1.3
qEA: 垂直于玻璃平面的