工程石材幕墙结构设计计算书.docx

xx区政府机关大院石材幕墙设计计算书基本参数: xx地区 抗震6度设防.设计依据: 建筑结构荷载规范 GBJ9-87 钢结构设计规范 GBJ17-88 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-96 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ133-2001 建筑幕墙 JG3035-96 建筑结构静力计算手册 （第二版） 建筑幕墙物理性能分级 GB/T15225-94 铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范 GB8013 铝及铝合金加工产品的化学成份 GB/T3190 碳素结构钢 GB700-88 硅酮建筑密封胶 GB/T14683-93 建筑幕墙风压变形性能检测方法 GB/T15227 建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法 GB/T15228 建筑幕墙空气渗透形性能检测方法 GB/T15226 建筑结构抗震规范 GBJ11-89 建筑设计防火规范 GBJ16-87（修订本） 高层民用建筑设计防火规范 GB50045 建筑物防雷设计规范 GB50057-94 铝合金建筑型材 GB/T5237-93 民用建筑隔声设计规范 GBJ118-88 民用建筑热工设计规范 GB50176-93 采暖通风与空气调节设计规范 GBJ19-87 优质碳素结构钢技术条件 GB699-88 低合金高强度结构钢 GB1579 不锈钢棒 GB1220 不锈钢冷加工钢棒 GB4226 聚硫建筑密封胶 JC483-92 铝及铝合金板材 GB3380-97 不锈钢冷轧钢板 GB3280-92 不锈钢热轧钢板 GB4237-92 建筑幕墙窗用弹性密封剂 JC485-92.基本计算公式:(1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区; C类指有密集建筑群的大城市市区; xx区政府机关大院按B类地区计算风压(2).风荷载计算: 风荷载计算公式: Wk=鈠嘴z嘴s譝0 其中: Wk-作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) 鈠-瞬时风压的阵风系数取为 2.25 靭-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GBJ9-87取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: 靭=1.3792(Z/10)0.24 B类场地: 靭=(Z/10)0.32 C类场地: 靭=0.7132(Z/10)0.40 本工程属于B类地区,故靭=(Z/10)0.32 靤-风荷载体型系数,按 1.5 取用 W0-基本风压,按全国基本风压图,xx地区取为0.650KN/m2,(3).地震作用计算: qEAk=釫揍max譍AK 其中: qEAk)-水平地震作用标准值 釫-动力放大系数,按 5.0 取定 醡ax)-水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度: 醡ax=0.04 7度: 醡ax=0.08 8度: 醡ax=0.16 9度: 醡ax=0.32 xx设防烈度为6度,故取醡ax=0.040 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合: 水平荷载标准值: qk=Wk+0.6qEAk 水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.61.3qEAk 荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用: A、承载力计算时: 重力荷载: 1.2 风荷载: 1.4 地震作用: 1.3 B、挠度和变形计算时: 重力荷载: 1.0 风荷载: 1.0 地震作用:1.0 荷载和作用效应组合的组合系数,按以下规定采用: 第一个可变荷载按1.0取用 第二个可变荷载按0.6取用一、风荷载计算1、标高为17.250处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算: Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) 靭: 17.250m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GBJ9-87 6.2.1) 靭=(Z/10)0.32=1.191 Wk=鈠嘴z嘴s譝0 (JGJ102-96 5.2.2) =2.2521.19121.520.650 =2.612 kN/m2(2). 风荷载设计值: W: 风荷载设计值: kN/m2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-96 5.1.6条规定采用 W=rwWk=1.42.612=3.657kN/m22、标高为15.250处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算: Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) 靭: 15.250m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GBJ9-87 6.2.1) 靭=(Z/10)0.32=1.145 Wk=鈠嘴z嘴s譝0 (JGJ102-96 5.2.2) =2.2531.14531.530.650 =2.511 kN/m2(2). 风荷载设计值: W: 风荷载设计值: kN/m2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-96 5.1.6条规定采用 W=rwWk=1.42.511=3.515kN/m2二、板强度校核: 石材校核: (第1处) 1.石材强度校核 校核依据：蟆躘骫=3.600N/mm2 a: 短边长度: 0.600m b: 长边长度: 0.900m t: 石材厚度: 30.0mm m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.667) 查表得: 0.034 Wk: 风荷载标准值: 2.612kN/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk):垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=50.040600.000/1000 =0.072kN/m2 荷载组合设计值为： Sz=1.4Wk+1.30.6qEAk =3.713kN/m2 应力设计值为： 3=6譵1譙z譩23103/t2 =630.03433.71330.90023103/30.02 =0.684N/mm2 0.684N/mm23.600N/mm2 强度可以满足要求 2.石材剪应力校核 校核依据: 鬽ax鬩 3:石板中产生的剪应力设计值(N/mm2) n:一个连接边上的挂钩数量: 4 t:石板厚度: 30.0mm d:槽宽: 6.0mm s:槽底总长度: 100.0mm 3:系数,取1.30 对边开槽 3=Sz譨譩租31000/n3(t-d)譻 =0.136N/mm2 0.136N/mm21.800N/mm2 石材抗剪强度可以满足 3.挂钩剪应力校核 校核依据: 鬽ax鬩 4:挂钩剪应力设计值(N/mm2) Ap:挂钩截面面积: 19.600mm2 n:一个连接边上的挂钩数量: 4 对边开槽 4=Sz譨譩租41000/(2譶譇p) =16.623N/mm2 16.623N/mm2125.000N/mm2 挂板抗剪强度可以满足三、幕墙立柱计算: 幕墙立柱计算: (第1处)幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 2.511kN/m2 B: 幕墙分格宽: 0.685m qw=1.4WkB =1.42.5110.685 =2.408kN/m(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kNm) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.408(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 4.100m Mw=qwHsjcg2/8 =2.4084.1002/8 =5.060kNm qEA: 地震作用设计值(KN/M2): GAk: 幕墙构件(包括板块和铝框)的平均自重: 650N/m2 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用: qEAk):垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=50.040650.000/1000 =0.130kN/m2 鉋: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk) =1.30.130 =0.169kN/m2 qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.1690.685 =0.116kN/m ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qEHsjcg2/8 =0.1164.1002/8 =0.243kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用Sw+0.6SE组合 M=Mw+0.6ME =5.060+0.60.243 =5.206kNm(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm3) W=M103/1.05/215.0 =5.206103/1.05/215.0 =58.883cm3 qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qwk=WkB =2.5110.685 =1.720kN/m qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qEk=0.1300.685 =0.089kN/m(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm4) I1=900(qwk+0.6qEk)Hsjcg3/384/2.1 =900(1.720+0.60.089)4.1003/384/2.1 =136.416cm4 I2=5000(qwk+0.6qEk)Hsjcg4/384/2.1/20 =5000(1.720+0.60.089)4.1004/384/2.1/20 =155.363cm4 选定立柱惯性矩应大于: 155.363cm42. 选用立柱型材的截面特性: 选用型材号: XC1120-60-4 型材强度设计值: 215.000N/mm2 型材弹性模量: E=2.1105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=255.184cm4 Y轴惯性矩: Iy=84.920cm4 X轴抵抗矩: Wx1=42.531cm3 X轴抵抗矩: Wx2=42.531cm3 型材截面积: A=13.774cm2 型材计算校核处壁厚: t=3.000mm 型材截面面积矩: Ss=27.193cm3 塑性发展系数: 5=1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+M/5/Wa=215.0N/mm2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) B: 幕墙分格宽: 0.685m GAk: 幕墙自重: 650N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=650Wfg/1000 =6500.685/1000 =0.445kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkHsjcg =0.4454.100 =1.826kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2Nk =1.21.826 =2.191kN 6: 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 2.191kN A: 立柱型材截面积: 13.774cm2 M: 立柱弯矩: 5.206kNm Wx2: 立柱截面抗弯矩: 42.531cm3 6: 塑性发展系数: 1.05 6=N610/A+M6103/1.05/Wx2 =2.191610/13.774+5.2066103/1.05/42.531 =118.165N/mm2 118.165N/mm2a=215.0N/mm2 立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: UmaxU=15mm 且 UmaxL/300 Umax: 立柱最大挠度 Umax=5(qWk+0.6qEk)Hsjcg41000/384/2.1/Ix 立柱最大挠度Umax为: 12.413mm15mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值: Hsjcg: 立柱计算跨度: 4.100m Du=U/Hsjcg/1000 =12.413/4.100/1000 =0.0031/300 挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算: 校核依据: 鬽ax鬩=125.0N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=WkHsjcgB/2 =2.5114.1000.685/2 =3.526kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.43.526 =4.937kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAkHsjcgB/2 =0.1304.1000.685/2 =0.183kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3QEk =1.30.183 =0.237kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6QE =4.937+0.60.237 =5.079kN(6)立柱剪应力: 6: 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩: 27.193cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 255.184cm4 t: 立柱壁厚: 3.000mm 7=Q譙s7100/Ix/t =5.079727.1937100/255.184/3.000 =18.040N/mm2 18.040N/mm2125.0N/mm2 立柱抗剪强度可以满足四、立梃与主结构连接 立梃与主结构连接: (第1处) Lct2: 连接处钢角码壁厚: 7.000mm D2: 连接螺栓直径: 12.000mm D0: 连接螺栓直径: 10.360mm 采用SG+SW+0.6SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=WkBHsjcg1000 =2.5110.6854.1001000 =7052.144N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4N1wk =1.47052.144 =9873.001N N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAkBHsjcg1000 =0.1300.6854.1001000 =365.105N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3N1Ek =1.3365.105 =474.637N N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.6N1E =9873.001+0.6474.637 =10157.783N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=650BHsjcg =6500.6854.100 =1825.525N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2N2k =1.21825.525 =2190.630N N: 连接处总合力(N): N=(N12+N22)0.5 =(10157.7832+2190.6302)0.5 =10391.314N Nvb: 螺栓的承载能力: Nv: 连接处剪切面数: 2 Nvb=23.14D02130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1) =23.1410.3602130/4 =21905.971N Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb =10391.314/21905.971 =0.474个 取 2个 Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径: 12.000mm Nv: 连接处剪切面数: 4 t: 立梃壁厚: 3.000mm Ncbl=D22120tNum1 (GBJ17-88 7.2.1) =12.00021203.0002.000 =17280.000N 17280.000N 10391.314N 强度可以满足 Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D22267Lct2Num1 (GBJ17-88 7.2.1) =12.00022677.0002.000 =89712.000N 89712.000N10391.314N 强度可以满足五、幕墙预埋件总截面面积计算 幕墙预埋件计算: (第1处) 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 =2190.630N N: 法向力设计值: N=N1 =10157.783N M: 弯矩设计值(Nmm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.000mm M=Ve2 =2190.63060.000 =131437.800Nm Num1: 锚筋根数: 4根 锚筋层数: 2层 Kr: 锚筋层数影响系数: 1.000 关于混凝土：混凝土标号C30 混凝土强度设计值:fc=15.000N/mm2 按现行国家标准混凝土结构设计规范 GBJ10采用。 选用二级锚筋 锚筋强度设计值:fy=310.000N/mm2 d: 钢筋直径: 812.000mm 醰: 钢筋受剪承载力系数: 醰=(4-0.08譫)8(fc/fy)0.5 (JGJ102-96 5.7.10-5) =(4-0.08812.000)8(15.000/310.000)0.5 =0.669 t: 锚板厚度: 10.000mm 醔: 锚板弯曲变形折减系数: 醔=0.6+0.25譼/d (JGJ102-96 5.7.10-6) =0.6+0.25910.000/12.000 =0.808 Z: 外层钢筋中心线距离: 180.000mm As: 锚筋实际总截面积: As=Num13.14d2/4 =4.0003.14d2/4 =452.160mm2 锚筋总截面积计算值: As1=(V/Kv+N/0.8/Kb+M/1.3/Kr/Kb/Z)/fy (JGJ102-96 5.7.10-1) =63.480mm2 As2=(N/0.8/Kb+M/0.4/Kr/Kb/Z)/fy (JGJ102-96 5.7.10-2) =57.956mm2 63.480mm2452.160mm2 57.956mm2452.160mm2 4根912.000锚筋可以满足要求 A : 锚板面积: 60000.000 mm2 0.5fcA=450000.000 N N=10157.783N0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求六、幕墙预埋件焊缝计算 幕墙预埋件焊缝计算: (第1处) Hf:焊缝厚度8.000 L :焊缝长度70.000 髆:弯矩引起的应力 髆=6譓/(2議e譴w291.22) (GBJ17-88 7.1.2) =16.032N/mm2 髇:法向力引起的应力 髇 =N/(2議e譒w91.22) (GBJ17-88 7.1.2) =12.390N/mm2 9:剪应力 9=V/(2譎f譒w) (GBJ17-88 7.1.2) =2.282N/mm2 9:总应力 9=(髆+髇)2+鬪2)0.5 (GBJ17-88 7.1.2-3) =28.514 28.514N/mm2160N/mm2 焊缝强度可以满足!七、幕墙立柱计算: 幕墙立柱计算: (第2处)幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 2.511kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.406m qw=1.4WkB =1.42.5111.406 =4.943kN/m(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kNm) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 4.943(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.100m Mw=qwHsjcg2/8 =4.9433.1002/8 =5.937kNm qEA: 地震作用设计值(KN/M2): GAk: 幕墙构件(包括板块和铝框)的平均自重: 650N/m2 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用: qEAk):垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=50.040650.000/1000 =0.130kN/m2 鉋: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk) =1.30.130 =0.169kN/m2 qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.1691.406 =0.238kN/m ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qEHsjcg2/8 =0.2383.1002/8 =0.285kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用Sw+0.6SE组合 M=Mw+0.6ME =5.937+0.60.285 =6.109kNm(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm3) W=M103/1.05/215.0 =6.109103/1.05/215.0 =69.094cm3 qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qwk=WkB =2.5111.406 =3.530kN/m qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qEk=qEAk) =0.1301.406 =0.183kN/m(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm4) I1=900(qwk+0.6qEk)Hsjcg3/384/2.1 =900(3.530+0.60.183)3.1003/384/2.1 =121.030cm4 I2=5000(qwk+0.6qEk)Hsjcg4/384/2.1/20 =5000(3.530+0.60.183)3.1004/384/2.1/20 =104.221cm4 选定立柱惯性矩应大于: 121.030cm42. 选用立柱型材的截面特性: 选用型材号: XC1120-60-4 型材强度设计值: 215.000N/mm2 型材弹性模量: E=2.1105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=255.184cm4 Y轴惯性矩: Iy=84.920cm4 X轴抵抗矩: Wx1=42.531cm3 X轴抵抗矩: Wx2=42.531cm3 型材截面积: A=13.774cm2 型材计算校核处壁厚: t=3.000mm 型材截面面积矩: Ss=27.193cm3 塑性发展系数: 11=1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+M/11/Wa=215.0N/mm2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) B: 幕墙分格宽: 1.406m GAk: 幕墙自重: 650N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=650Wfg/1000 =6501.406/1000 =0.914kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkHsjcg =0.9143.100 =2.833kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2Nk =1.22.833 =3.400kN 11: 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 3.400kN A: 立柱型材截面积: 13.774cm2 M: 立柱弯矩: 6.109kNm Wx2: 立柱截面抗弯矩: 42.531cm3 11: 塑性发展系数: 1.05 11=N1110/A+M11103/1.05/Wx2 =3.4001110/13.774+6.10911103/1.05/42.531 =139.258N/mm2 139.258N/mm2a=215.0N/mm2 立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: UmaxU=15mm 且 UmaxL/300 Umax: 立柱最大挠度 Umax=5(qWk+0.6qEk)Hsjcg41000/384/2.1/Ix 立柱最大挠度Umax为: 8.327mm15mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值: Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.100m Du=U/Hsjcg/1000 =8.327/3.100/1000 =0.0031/300 挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算: 校核依据: 鬽ax鬩=125.0N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=WkHsjcgB/2 =2.5113.1001.406/2 =5.472kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.45.472 =7.661kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAkHsjcgB/2 =0.1303.1001.406/2 =0.283kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3QEk =1.30.283 =0.368kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6QE =7.661+0.60.368 =7.882kN(6)立柱剪应力: 12: 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩: 27.193cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 255.184cm4 t: 立柱壁厚: 3.000mm 12=Q譙s12100/Ix/t =7.8821227.19312100/255.184/3.000 =27.997N/mm2 27.997N/mm2125.0N/mm2 立柱抗剪强度可以满足八、立梃与主结构连接 立梃与主结构连接: (第2处) Lct2: 连接处钢角码壁厚: 7.000mm D2: 连接螺栓直径: 12.000mm D0: 连接螺栓直径: 10.360mm 采用SG+SW+0.6SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=WkBHsjcg1000 =2.5111.4063.1001000 =10944.445N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4N1wk =1.410944.445 =15322.222N N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAkBHsjcg1000 =0.1301.4063.1001000 =566.618N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3N1Ek =1.3566.618 =736.603N N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.6N1E =15322.222+0.6736.603 =15764.184N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=650BHsjcg =6501.4063.100 =2833.090N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2N2k =1.22833.090 =3399.708N N: 连接处总合力(N): N=(N12+N22)0.5 =(15764.1842+3399.7082)0.5 =16126.609N Nvb: 螺栓的承载能力: Nv: 连接处剪切面数: 2 Nvb=23.14D02130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1) =23.1410.3602130/4 =21905.971N Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb =16126.609/21905.971 =0.736个 取 2个 Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径: 12.000mm Nv: 连接处剪切面数: 4 t: 立梃壁厚: 3.000mm Ncbl=D22120tNum1 (GBJ17-88 7.2.1) =12.00021203.0002.000 =17280.000N 17280.000N 16126.609N 强度可以满足 Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D22267Lct2Num1 (GBJ17-88 7.2.1) =12.0002