钢-混凝土叠合板组合桥面的徐变和应力重分布研究.pdf

第 3卷第 3期 2 0 0 6年 6月 铁道科学与工程学报 J OUR NAL OF RAI l WA Y S CI E NCE AND EN GI NEERING Vo I 3 N O 3 J u n e 2 0 o 6 钢一 混凝土叠合板组合桥面的 徐变和应力重分布研究 黄琼 ， 叶梅新 ， 韩衍群 ( 中南大学 土木建筑学院， 湖南 长沙 4 1 0 0 7 5 ) 摘要： 以某特大跨度拱桥的钢 一混凝土叠合板组合桥面为工程背景进行有限元分析 ， 探讨 了活载和恒载作用下不同龄期 混凝土弹性模量的取值 ； 研究了预制板不同加载龄期、 混凝土板是否采用叠舍板等因素对大跨度钢 一混凝土叠合板组合结 构徐变的影响， 以及钢 一混凝土叠舍板组合梁截面由于徐变引起的内力重分布效应。研究结果表明： 钢 一混凝土叠合板组 合结构中， 由于预制混凝土板和现浇混凝土龄期不同， 从而收缩徐 变和变形模量不同， 在运 营过程中， 会引起现浇混凝土、 预制混凝土板和钢梁三者之间发生应力重分布。与全部一次现浇混凝土组合梁相比， 采用叠舍板 梁可以减 少混凝土的收 缩徐 变。 关键词： 组合结构； 叠合板； 徐变； 弹性模量； 应力重分布 中图分类号： U 4 4 8 3 8 文献标识码： A 文章编号： 1 6 7 2 7 0 2 9 ( 2 0 0 6 ) 0 3 0 0 1 5一o 6 Cr e e p a n d s t r e s s e s r e d i s t r i b u t i o n o n s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e s t r u c t u r e wit h c o mb i n ed s l a b o f l o n g s p a n b r i d g e H U A N G Q i o n g ，Y E Me i x i n ， HA N Y a n q u n ( C o l l e g e o f C iv i l a n d A r c h i t e c tu r a l E I l g i n e e r i n g ， C e n t r a l S o u t h U n i v e r s i t y ，C h a n g s h a 4 1 0 0 7 5 ，C h i n a ) Ab s t r a c t ： T h e 3 D f i n i t e e l e me n t a n a l y s i s o f a s t e e l c o n c r e t e c o m p o s i t e d e c k s y s t e m w i t h c o mb i n e d s l a b o f a l o n g s p a n a r c h b r i d g e w a s c alc u l a t ed T h e v alu e s o f c o n c r e t e mo d u l u s wit I l d i ff e ren t a g e s u n d e r t I l e a c t i o n s of l i v e l o a d a n d d e a d l o a d w e re d i s c u s s e d Th e i n fl u e n c e s o n c ree p of l o n g s p an s t e e l c o n c ret e c o mp o s i t e s t r u c t u re with c o mb i n ed s l ab p m d u c e d b y c o mp l i c a t i o n s we re a d o p t ed i n c o n c ret e s l abs we re c o n s i d e r e d S t res s e s red i s t r i b u t i o n p r o d u c e d b y c r e e p o n the s e c t i o n of s t e e l c o n c ret e c o mpos i t e b e a m with c o mb i n e d s l ab w e re s t u d i ed Th e res ult s s h o w tha t s h r i n k a g e ，c r e e p and c o mp res s i o n mo d u l u s of c ast i np l a c e c o n c ret e and p rec a s t c o n c ret e s l ab i n s t e e l c o n c ret e c o mpo s i t e s t r u c t u re t I l c o mb i n e d s l ab a l e d i ff e ren t b e c a u s e t I l e a g e s o f t h e m a r e d i ff e ren t I t C an p r o d u c e s t res s e s r e d i s t r i b u t i o n a mo n g c ast i n p l a c e c o n c ret e and p r e c a s t c o n c ret e s l ab i n u s age U s i n g c o mp o s i t e beam with c o mb i n ed s l ab C an d e c rease c r e e p and s h r i n k a g e of c o n c ret e c o mp a r e d with u s i n g i n s i t u c o n c ret e c o mpos i t e beam Ke y wo r d s ： c o mpos i t e s t r u c t u re；c o mb i n e d s l ab ；c r e e p；e l ast i c mo d u l u s ；s t res s e s red i s t r i b u t i o n 钢 一 混凝土叠合板组合结构是指混凝土翼缘 由预制板和现浇混凝土叠合而成， 通过剪力连接件 将混凝土和钢梁结合在一起的一种新型组合结 构 - - 。由于这种结构具有钢和混凝土各 自的材料 特点， 除了具有现浇组合结构的特点外， 还具有节 省支模工序和模板 ， 施工速度快 ， 吊装质量轻 ， 现场 混凝土浇灌量减少， 综合效益好等优点， 因此， 近 年来在工业厂房 、 大跨结构 、 高层建筑 、 桥梁结构 中 收稿 E t 期 ： 2 0 0 50 72 1 基金项 目： 铁道部科技发展 项 目( 2 0 0 1 G 0 2 2 ) 作者简介： 黄琼( 1 9 7 7 一) ， 女， 湖南衡阳人， 博士研究生， 从事钢 一 混凝土组合结构、 大跨度桥梁方面的研究 维普资讯 http:/ l 6 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 0 6年 6 月 得到广泛的应用l 卜 。 混凝土徐变对大跨度桥梁结构性能的影响是 十分复杂的。因徐变变形引起的梁体上拱( 下挠) ， 会影响桥面的平顺性和耐久性。对于钢 一 混凝土 叠合板组合结构， 由于预制混凝土板和现浇混凝土 龄期不 同， 从而收缩 徐变和变形模量不 同， 在运营 过程 中， 还会引起现浇混凝土、 预制混凝土板和钢 梁三者之间发生应力重分布， 力 的分配不断改变， 使钢与混凝土弹性模量比取值的不确定性增大， 给 分析计算造成困难。在此， 本文作者以某特大跨度 拱桥的钢 一 混凝土叠合板组合桥面为工程背景进 行有限元分析， 探讨活载和恒载作用下不同龄期混 凝土弹性模量的取值； 考虑加载龄期、 施工方法等 因素对钢 一 混凝土叠合板组合结构徐变的影响， 研 究钢 一 混凝土叠合板组合梁截面由于徐变引起的 内力重分布。 1 工程概况 某特大跨度三跨连续下承式钢桁系杆拱桥， 主 桥跨度为 1 7 7 + 4 2 8 +1 7 7 m ， 其中主跨采用钢纵横 梁 + 预制混凝土板 +后浇混凝土板的叠合板结合 桥面。如图 l 一 3 所示。钢横梁、 纵梁组成了桥面 格子梁体系， 在钢纵、 横梁顶面上布置直径为 2 2 m m的圆柱头焊钉与钢筋混凝土桥面板形成结合 梁结构 。桥 面板 由厚 1 2 c m的 C 5 0钢筋混凝土预 制板 + 8 c m厚后浇混凝土层 + 8 c m厚中粒式改性 沥青混凝土组成， 预制板间的横向接缝宽为 0 5 m ， 纵向接缝宽 0 3 m ， 接缝混凝土采用 C 5 0 补偿收 缩钢纤维混凝土。 B 一 一 一 c 1 7 7 0 0 0 4 2 8 0 0 0 1 7 7 mn l ， 2 AA = = = = = = ； = = z = = ： 2 0 0 图 1 全桥总体布置 F i g 1 Th e v i e w o ft h e b r i d g e 基 、 f - ! 丝 生星 5 0 0 l 2 O 0 0 5 0 0 5 0 0 ， 2 l 2 0 0 0 5 0 0 2 3 t l g n“ I ll 脯 獬 U ； I l l l l l l l 蝴 刎 a 2 射 0 0 2 ， 1 O 5 o 28 l0 0 2 = I 0 I m I 图 2 拱桥横截面图 F i g 2 T r a n s v e r s es e c t i o n o f t h e b ri d g e 混凝土横粱 钢横梁 土铺装层 浇层 制桥面板 图3 桥面系纵横梁布置 F i g 3 Co l l o c a ti o n o fl o n g i t u d i n a l -t r a n s v e r s e b e a m 维普资讯 http:/ 第 3 期 黄琼 ， 等： 钢 一混凝土叠合板组合桥面的徐变和应力重分布研究 1 7 2 徐变分析 混凝土徐变是一个非常复杂的物理力学过程。 影响其徐变的因素有很多， 其中加载时混凝土的龄 期 。 是影响混凝土徐变的一个重要因素【 ， 。 加载 龄期越长 ， 则徐 变系数越 小。 由于徐变 系数 ( t ， t 。 ) 随加载龄期 t 。 变化 的规律十分复杂 ， 难 以精确 考虑， 故大部分规范都只给出了徐变系数终值( 即 名义徐变系数 。 ) 。 我国现行公路桥梁规范使用的 徐变模型( 基于 C E BF I P C MC 1 9 9 0 ) ) 形式简洁 ， 给 出了与影响徐变的各种因素的近似关系。 在此， 本 文作者根据我国现行公路桥梁规范的徐变系数公 式， 只考虑加载龄期的影响， 求出不同加载龄期混 凝土的徐变系数， 确定相应混凝土的弹性模量值。 2 1 徐变系数的确定 我国现行公路桥梁规范建议的混凝土徐变系 数计算公式如下。 混凝土徐变系数为 ： ( t ， t 0 )= 0 ( t t 0 ) ( 1 ) 式中： 0 为名义徐变系数 ， 0= 删 卢 ( ， 伽) 卢 ( t 0 ) ； ( 2 ) 卢 ( ) 瓦 ； ( 3 ) 卢 ( t o ) ； ( 4 ) 删 ： 1+ 1-R H RHo 0 4 6 ( h h o ) 1 3 。 ( 5 ) 删 1+。 ( 5 ) ( t ， t 0 ) 是加载龄期为 t 0 ， 计算考虑龄期为 t 时的混凝 土徐 变系数 ； 为载后徐变 随时间发展 的系数； ， 佣为强度等级 C 2 0 C 5 0 混凝土在2 8 d 龄 期时的平均立方体抗压强度( M P a ) ， =0 ， +8 M P a ； f 为龄期为2 8 d ， 具有9 5 保证率的混 凝土立方体抗压强度标准值( M P a ) ； 为与年平 均相 对 湿度 相关 的系数 ， 适 用 于 4 0 R 9 0 ， R H 为环境年平均相对湿度( ) ； h为构件理 论厚度( n lln ) ， h=2 A u ； A为构件截面面积； “为 构件与大气接触的周边长度； 徐变随应力持续时间 的变化系数取为： ： 【 03 ； =1 5 。 1 + ( 1 2 R H ) h + 2 5 。 15 0 0 。 ( 7 ) 式中： R H o ： 1 0 0 ； h o=1 0 0 mm， t l =1 d , f o=1 0 MP a 。 若取持荷 2 0 年后加载龄期为2 8 d 的混凝土徐变系 数为名义徐变 系数 。 ( 2 8 ) ， 当只考虑加 载龄期对 徐变系数的影响时， 定义 a 为任意加载龄期的名义 徐变系数 。 与加 载龄期 为 2 8 d的名 义徐变系数 ( 2 8 ) 的比值， 即 0 ( ) 卢 ( t 0 ) 卢 ( t o ) fl ( 2 8 ) 则加载龄期为 t 。 的名义徐变系数 。 可由下式计 算： =a ( 2 8 ) 。 一 ( 9 ) 2 2 混凝土弹性模量的计算 定义 E c t=a e ， ( 1 0 ) E = ( e +e ， ) 。 ( 1 1 ) 式中： e 为混凝土弹性应变 ； e ， 为混凝 土徐变应变； 为混凝土瞬时弹性模量 ； 为混凝土持续弹性 模量 。 设 E r= 托 ， ( 1 2 ) 则混凝土持续 弹性模量为 E = ( 1+ ) e 。= E ( 1+ ) 。 ( 1 3 ) 式中： 为混凝土徐变系数 ， 考虑加载龄期 的影 响 后 ， 公式( 9 ) 可写成如下形式 ： E c r= o ( 1+ ) e 。= E ( 1+ )= E ( 1+a 0 ) 。 ( 1 4 ) 式中 ： a为加载龄期影响系数 ； 为名义徐变系数 ， 即荷载长期作用下的徐变系数 。 2 3 各种荷载作用下混凝土弹性模量的确定 对于运营阶段钢 一混凝土组合结构的计算， 应分荷载的长、 短期作用进行分析7 - 10 。 钢的弹性 模量 E s 比较稳定， 不随荷载大小及作用时间而变 化， 可视为一常数， 而混凝土由于收缩徐变等原因， 其弹性模量与作用性质有关。 在短期作用如温度变 化 、 长期作用如恒载及活载的作用下 ， 混凝 土的弹 性模量 E c差别较大。 对于公路桥 ， 活载在总荷载中 的比例较小， 且公路活载不具有铁路活载那样 的周 期性 ， 故在公路桥规 中及欧洲 E C C S规范 中 ， 活载 视为短期作用的荷载， 忽略其对徐变的影响。 假定预制混凝土板上桥时的龄期分别 为 9 0 d ， 1 8 0 d和 3 6 5 d ， 根据我 国现行 公路桥梁规范 ， 按该 桥面系设计 的钢 一? 昆 凝土叠合板组合截面算 出的 名义尺寸 =2 A u=2 0 0 ra i n ， 取相对湿度 = 8 0 ( 一般大气条件) ， 加载龄期为 2 8 d ， 混凝土 C 5 0 ， 查表取持荷 2 0年后的混凝土名义徐变系数 0 ( 2 8 ) 值为 1 7 4 。 根据式( 1 ) ( 1 8 ) ， 求得不同加 载龄期 C 5 0 混凝土的弹性模量 ， 见表 1 。 维普资讯 http:/ 1 8 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 0 6 年 6月 表 l 运营 2 0 年后 C 5 0 混凝土弹性模量 T a b l e l e v a l u e s o f C 5 0 c o n c r e t e e l a s t i c mo d u l u s a f t e r 2 0 a 1 0 4 MP a 荷 载 现 浇 板 堡 2 8 d 9 0 d 1 8 0 d 3 6 5 d 活载( 瞬时弹性模量) 3 5 01 o 4 3 7 01 o 4 3 7 81 o 4 3 8 3 1 o 4 ： 要 二 期 恒 载 (持 续1 25 1o4 15 2 1o 4 167 1o 4 184 x 1o 4 弹 性 模 量 ) l 25 l67 3 桥面系应力重分布分析 3 1 有限元模拟 3 1 1 施工方法及有限元模拟 设计方设计 的施工步骤为 ： 将预制板先上桥放 置在钢纵、 横梁上， 然后浇注湿接缝； 待湿接缝达到 强度后桥面系由简支变为连续 ， 再浇注现浇板 ； 现 浇板达到强度后进行桥面铺装 ， 成桥运营。 根据以 上施工步骤， 结构可分为以下 3 个体系： 体系一是 纵、 横梁体系， 预制板简支在钢纵、 横梁上， 预制板 仅承受本身自 重， 预制板和湿接缝的自重由钢纵、 横梁承受； 体系二是预制板 +湿接缝 +钢纵、 横梁 组成的连续结合体系， 荷载为现浇板自重； 体系三 是预制板 +现浇板 +钢纵、 横梁的连续叠合板结 合桥面体系， 荷载为桥面铺装和活载等。 针对以上施工步骤分别建立以下 3个有 限元 模型进行模拟 ： 1 ) 模型 1 用于模拟预制板上桥放置在钢纵横 梁上 ， 并且浇注湿接缝 ， 但湿接缝还没有 达到预定 强度， 仍没有抗力， 只是作为荷载加载在钢纵横梁 上， 预制板相当于简支在钢纵横梁上， 两者之间没 有结合作用。 预制板内应力由自身 自重产生； 钢纵 横梁单独承受自身自重及预制板和湿接缝的自重。 2 ) 模型 2 用于模拟湿接缝达到强度后 ， 具有抗 力， 预制板、 湿接缝和钢纵横梁结合成一体， 成为连 续结合体系。 即现浇板自重作为均布面荷载加载在 该连续结合体系的桥面板上， 由该连续结合体系承 受现浇板 自重的作用 。 3 ) 模型 3用于模拟现浇板浇注后达到预定强 度， 具有抗力， 承受桥面铺装、 辅助设施等荷载及活 载的作用。 3 1 2 桥 梁整体 变形的模 拟 对于特大跨度桥梁， 全桥的有限元分析模型很 难使单元小到足以反映桥面板中各层混凝土的受 力状态。 但如果单独对桥面板分析 ， 又不能反映桥 梁整体变形( 称为第一系统作用) 对桥面受力状态 的影响。 因此 ， 对 以上施工 中的每一个有限元模型 实际上都建( a ) 和( b ) 2 个模型， 分2 步计算。 ( a ) 对全桥整体模型进行受力分析， 得到全桥 整体变形引起的不同横梁梁端的竖向位移， 为下一 步计算作准备。 ( b ) 取桥面系作为隔离体单独计算， 将第一步 计算出的横梁梁端竖向位移加在对应的桥面模型 的每一横梁两端作为位移约束条件来进行受力分 析 。 其中， 全桥模型的网格较粗， 主要为了反映全 桥整体受力的影响； 而局部模型的网格较细， 主要 为了反映桥面叠合板中混凝土的应力状态。 3 1 3 单元、 材料特性及荷载 应用通用有限元软件 A N S Y S来建立全桥整体 模型和局部桥面模型。 全桥整体模型中的拱肋、 腹 杆、 吊杆及桥面都采用空间梁元， 桥面模型中的预 制混凝土板和现浇混凝土板采用空间板壳元， 纵、 横梁采用空间梁元。 按平截面假定施加约束方程来 考虑纵梁、 横梁和混凝 土板之间的联结并 考虑偏 心 。 考虑成桥运营 2 0年后混凝土的徐变对桥面系 的影响 ， 成桥运营 2 0年后混凝土的徐变 已基本完 成 ， 分析此时桥面系的受力可以通过折减混凝土的 弹性模量来实现 。 在一期恒载 D I l ， D 1 2 及 二期恒载 D 作用下， 采用混凝土徐变后的持续弹性模量， 在 活载作用下采用未考虑混凝土徐变的瞬时弹性模 量 。 钢的弹性模量 E =2 11 0 s MP a 。 混凝土的弹 性模量值见表 1 。 计算中桥面系的荷载如下所示。 一 期恒载( D ) ： 钢梁 、 预制板及 湿接缝 自重， ( D 1 2 ) 现浇板 自重 ； 二期恒载( D 2 ) ： 8 c m厚沥青混凝土 0 1 8 4 t m 2 + 桥面辅助设施重( 防撞护栏、 灯柱等每线 0 8 t m) ； 活载( L 1 ) ： 6 线汽车 一超 2 0 级换算得到均布荷 载0 2 8 8 t m 2 ， 按 0 5 5的折减系数折减后为0 1 5 8 t ， m2： ( ) 6 线汽车 一超 2 0 级将车队进行纵横向布 置， 以轮压形式加载， 横向折减系数为0 5 5 。 3 2 应力重分布分析 3 2 1 不同预制板加 载龄期 的叠合板组合 结构 力分析 发生徐变后混凝土的弹性模量减小， 混凝土板 及钢纵、 横梁之间的应力发生应力重分布。 表 2 所 示为在D 1 l +D l2 +D 2 + 总荷载作用下， 考虑徐变 运营 2 0年后不同预制板加载龄期 时纵梁 1和 2中 间截面的混凝土板应力变化情况。 由表 2 可以看 出， 发生徐变后， 混凝土板中的应力变小， 其中钢横 维普资讯 http:/ 第 3 期 黄琼， 等： 钢 一 混凝土叠合板组合桥面的徐变和应力重分布研究 l 9 表2 ( D l l +D l 2 +D 2 +L 2 ) 作用下钢 一 混凝土叠合板组合结构纵梁 l 和2中间截面混凝土板应力比较 T a bl e 2 Co mp a ris o n o f c o n c r e t e s t r e s s e s o f s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e s t r u c t u r e wi t h c o mb i n e d s l a b u n d e r t h e a c t i o n o f Dn + Dl2+ D + MP a 注 ： 表示顺桥 向应力 ； O z 表示横 桥向应力。 梁上方混凝土应力变化 比较明显 ， 节间正 中混凝土 应力变化较小。 运营2 0 年后 ， 纵梁下翼缘的拉应力 变大， 压应力变小， 如图4 所示。 横梁下翼缘的应力 在全梁范围内几乎都为拉应力， 拉应力值也变大， 但是没有纵梁上 的应力变化明显 ， 如图 5所示。 考 1 8 0 1 9 2 2 0 4 21 6 2 2 8 2 4 0 X m 图4 ( D I 1 +D l 2 +D 2 + ) 作用下钢纵梁应力比较 F i g 4 Th e dis t rib u t i o n o f s t r e s s o n s t e e l l o n g i t u dina l b e a m 3 2 2 混凝土板 全部 一次现 浇组合 结构与 叠舍 板组合 结构的混凝土应力分析 对于混凝土板全部一次现浇组合梁 ， 由于施工 时钢梁下不设临时支撑 ， 一期恒载( 钢梁 、 混凝土板 自重等 )由钢梁单独承受 ， 只在钢梁 中引起应力 ， 这里不进行分析。 而二期恒载( 如人行道等辅助设 施) 和活载则由组合梁承受， 在钢梁和混凝土板中 都会产生应力 。 为便于 比较 ， 这里将采用叠合板组 合梁和混凝土板全部一次现浇组合梁 的桥面结构 虑徐变运营 2 0年后 ， 预制板加 载龄期 的不 同对混 凝土板中的应力变化有影响， 但影响较小； 预制板 加载龄期的变化对钢纵、 横梁下翼缘应力影响很 小。 应力重分布后混凝土板及钢纵横梁上的应力仍 均小于规范规定值。 8 0 4 0 0 4 0 图 5 ( D l l+D l 2 +D 2 + ) 作用 下钢横 梁应 力 比较 F i g 5 T h e d i s t rib u t i o n o f s t r e s s o n s t e e l t r a n s v e r s e b e am 在二期恒载作用下的混凝土板应力予以对比分析， 如表 3 所示。 计算中， 假设叠合板组合梁中预制板 的加载龄期为 1 8 0 d 。 由表 3 可看出 ， 考虑徐变运营 2 0年后 ， 叠合板 组合梁 比全部一次现 浇混凝 土组 合梁的混凝 土板 底的应力变化要小。 这是因为叠合板组合梁 中预制 板 上桥 的龄 期 已有 半 年 ， 混凝 土 收 缩 徐变 超 过 5 0 ， 因此 ， 采用叠合板组合结 构可 以减少混 凝土 的收缩徐变。 加 加 O B d = 维普资讯 http:/ 2 0 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 0 6 年 6月 表 3 二期恒载作用下混凝土板全部一次现浇组合结构与叠合板组合结构的混凝土板应力 Ta bl e 3 Co mp a r i s o n o f c o n (3 1 e t e s t l e S s e s o f s t e e lc o n (3 1 e t e c o mp o s i t e s t r u c t u r e w i t h c o mbi n e d s l a b a n d n o r ma l c o mp o s i t e s t r u c t u r e u n d e lt h e a c t i o n o f 2 n d s t a g e d e a dl o a d l I P a 4结论 1 ) 对于钢一? 昆 凝土叠合板组合结构， 由于预制 混凝土板和现浇混凝土龄期不同， 混凝土发生徐变 后， 混凝土板及钢纵、 横梁之间的应力发生应力重 分布。混凝土板中的应力变小， 其中钢梁上方混凝 土应力变化比较明显 ， 节间正中混凝土应力变化较 小； 钢纵、 横梁下翼缘的应力增大， 但增幅较小。应 力重分布后混凝土板及钢纵横梁上的应力仍均小 于规范规定值。 z ) J tl 载龄期越大， 混凝土的徐变越小。加载龄 期的增加对混凝土板的应力有影响 ， 但影响较小。 3 ) 叠合板组合梁中由于预制板上桥一般的龄 期已有半年， 混凝土收缩徐变超过 5 0 ， 因此， 与 全部一次现浇砼组合梁相比， 采用叠合板梁可以减 少混凝土的收缩徐变 。 参考文献 ： 1 徐栋 预应力混凝土叠合梁的结构分析方法 J 华 东公路，l 9 9 9 ( 5 )： 4 l 一 4 4 XU D 0 I 1 g An a ly s i s o n s t r u c t u r e o f p r e s s e d c o n c r e t e c o mp o s it e b e a l I l J E a s t C h i n a H i g h w a y ，l 9 9 9 ( 5 ) ： 4 l 一4 4 2 叶梅新， 黄琼 钢结构事故研究 J 长沙铁道学院学 报， 2 ( 10 2 ， 2 ( 4 ) ： 6 1 0 Y E Ne i x i n ，H U A N G Q i o n g S tu d y o f s t e e l s t r u c t u r e a c c i c l e n t s J J o u r n a l o f t h e C h a n g s h a R a i l w a y U n i v e r s i t y ， 2 O O 2 ， 2 ( 4 ) ： 61 0 3 叶梅新 ， 黄琼高速铁路钢一混凝土组合梁的损伤 识别 J 中南大学学报： 自然科学版，2 0 0 5 ， 3 6 ( 4 ) ： 7 0 4 7 0 9 Y E N e i x i n ，H U A N G Q i o n g D a m a g e d e t e c t i o n o f h i g h s p e e d r a i l w a y s t e e l c o n c r e t e c o m p o s i t e l a m J J o u r n a l o f C e n t r a l S o u th U n i v e r s i t y ： N a t u r a l S c i e n c e ， 2 0 0 5 ， 3 6 ( 4 ) ： 7 0 4 7 0 9 4 方秦汉 长江上的4座公路铁路两用桥 J 铁道科学 与工程学报 ， 2 0 0 4 ， l ( 1 ) ： l 0一l 3 F A N G Q i n - h a n F o u r d o u b l e d e c k b r i d g e s f o r h i g h w a y a n d r a i l w a y o v e r C h a n g j i a n g R i v e r J J J o u r n a l o f R a i l w a y S i e n c e a n d E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 4 ， 1 ( 1 ) ： 1 0 1 3 5 周履， 陈永春 收缩徐变 M 北京： 中国铁道出版 社 1 9 9 4 Z H O U L u ，C H E N Y o n g - c h u n S h r i n k a g e a n d c r e e p M B e i j i n g , C h i n a R a i l w a y P r e s s ， 1 9 9 4 6 李国平 ， 张哲元钢 一混凝土组合桥混凝土徐变收缩 分析 J 结构分析 ， 1 9 9 9 ( 1 ) ： 1 2 1 7 L I G u o - p i n g ，Z HAN G Z h e - y u a n C r e e p a n d s h r i n k a g e a r la l y s i s o f c o m p o s i t e s t e e l c o n c r e t e b r i d g e J S t r u c t u r a l E n o n e e r 8 ， 1 9 9 9 ( 1 ) ： 1 21 7 7 叶梅新 ， 江锋 芜湖桥板桁组合结构的研究 J 铁道 学报， 2 0 0 1 ， 2 3 ( 5 ) ： 6 56 9 Y E le i - x i n ，J I A N G F e n g s t u a y o n t h e c o n c r e t e s l a bs t e e l t n l s s c o m p o s i t e s t r u c t u r e s f o r w u h u y a n g t z e r i v e r d g e J J o u r n a l o f t h e C h i n a R a il w a y S o c i e ty ， 2 0 0 1 ， 2 3 ( 5 ) ： 6 5 6 9 8 陈玉骥， 叶梅新结合钢桁梁活载作用下钢与混凝土 弹性模量比的试验研究 J 铁道学报， 2 0 0 1 ， 2 3 ( 3 ) ： 7 6 8 1 C H E N Y u j i ， Y E Ne i x i n S t u d y o n e l a s t i c m o d u l u s r a t i o o f s t e e l t o c o n c r e t e f o r c o mp o s i t e IIl l S $u n d e r a c t i o n o f l i v e l o a d s J J o u r n a l o f t h e C la i m R a i l w a y S o c i e t y ， 2 0 0 1 ， 2 3 ( 3 ) ： 7 6 8 1 9 张晔芝 高速铁路连续结合梁的响应分析 J 铁道学 报， 2 ( 1 0 2 ， 2 4 ( 6 ) ： 8 48 8 Z HAN G Y e - z h i An a l y s i s o n r e s p o n s e s o f c o n t i n u o u s e o mp o s i r e b e a m s i n h i g h s p e e d r a i l w a y s J J o u r n a l o f t h e C h i n a R a i l w a y S o c i e t y ， 2 O O 2 ， 2 4 ( 6 ) ： 8 4 8 8 1 0 叶梅新， 秦绍清 既有线路提速改造中下承式钢桁结 合桥的应用研究 J 铁道科学与工程学报， 2 0 0 4 ， 1 ( 2 ) ： 6 97 4 Y E N e i x i n ，Q I N S h a o - q i n S t u d y o f t h r o u g h t n l s s c o m p o s i r e b r i d g e s i n t h e s p e e du p r e c o n s t r u c t i o n o f l i n e s u n d e r s e r v i c e J J o u r n a l o f R a i l w a y S i e n c e a n d E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 4 ， l ( 2 ) ： 6 9 7 4 维普资讯 http:/