10层框架结构综合教学楼毕业设计计算书.doc

1 建筑部分
1.1 总平面设计
在城市中高层建筑往往大量地出现，从现代化的社会与社团关系着眼，这些建筑物彼此应该是有机联系的。城市中高层建筑参差错落的高高耸起，形成了引人注目的目标。它们的侧影对城市轮廓线的形成有重大的影响。
本次毕业设计任务书给的场地较大，拟在某市建造一栋高层综合教学楼，该楼主要是用于教学。在总平面设计中考虑到教学环境的安详和宁静，把主楼罩于区内较中央的位置，区内的街道与周围主要道路连接交通方便，出入自由。
总的来说，场地较大，尽量布置得设施齐备，树木成荫，空气清新，环境幽雅，同时又和城市中的其它的建筑物融为一体，相互协调，美化拉城市环境犹如一体理想的“花园城”。
1.2 平面设计
对于刚度较小的框架结构体系，其高宽比一般宜小于4。本例的体型仍采用传统的矩形棱柱体，从几何观点来看对侧移颇为为敏感的，而由于它的几何形体所具有的固有强度，使结构更为有效或者造价更可能降低，而房屋又能建得更高，总之，它是较为经济的体型。
平面布置采用核心式，对于高层综合教学楼来说是比较经济和功能合理的。左右基本对称，电梯间置于中心，洗手间置于旁边。高层办公建筑的主要垂直交通是电梯，对于电梯的选则及其在建筑物中的分布，将决定高层教学楼的合理使用，提高效率和降低造价。因此在平面设计中，主要考虑以下几个方面：一集中。电梯是出入建筑物的人经常使用的交通工具，所以设置在容易看到的地方，从运行效率，缩短候梯时间以及降低建筑费用来考虑，电梯应集中设置。二使用方便。根据电梯使用频率，将电梯布置在正对出入口并列设置。三分隔。主要通道和电梯布置分开，免去人流高峰时相互影响。将电梯厅避开主通道设置在凹处，并把电梯集中设置在建筑物中央，这也是较重要的。
1.3 立面设计
建筑师对所设计的高层建筑的“形”是很重视的这“形”的塑造到目前为止还受到力学结构，材料和施工的极大制约，本身的可塑性不大，但人们普遍对此有着较高的需求。
那些体型简单单调，外墙采用各种材料幕墙的盒子建筑，缺乏变化和可识别性，因此在本次设计中希望有所改变，有所突破。本例的窗的材料采用白色玻璃窗，避免反光造成城市污染。窗框采用铝合金材料，能给人以现代科技成就的力量感。
立面上外墙采用灰色涂料，给人以和谐感。
楼顶做成有顶盖的空间，将各种机械装置放在里面，使“冕”与“体”组成一个完整的，上下结合的有机统一体。
1.4 剖面设计
剖面中垂直交通中的电梯不分层配置，其他在平面设计中以说明较详细，不再说明。
楼面采用现浇钢筋混凝土梁板楼面，构造较为简单。楼中的中小型教室布置，满足要求。为拉适应垂直交通的电气及机械装置要求，空调冷却塔安装的要求。上下水的水箱，出气管等位置的要求。擦窗机械及修理机械的安置要求，以及其它各种设施的要求，在办公楼顶部往往要安放很多的机械设备和装置，应为设备层。
剖面设计表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数，建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构，构造关系等，它和房屋的使用，造价和节约用地等有密切关系，也反映建筑标准的一个方面其中一些问题需要平，剖面结合起来一起研究，才能具体确定下来。
采光，通风的设计也影响到剖面设计的效果，室内光线的强度和照度是否均匀，除和平面中窗户的亮度和位置有关外，还和窗户在剖面中的高低有关。房间里光线的照射有关。房间里光线的照射深度，主要是靠侧窗的高度解决，本例中大部分都是自然采光。
1.5 防火设计
本设计中每一层设计防火分区建筑物内的主要分隔墙，砌至梁板的底部，管道穿过隔墙。楼板时，应采用非燃烧材料将其周围的空隙紧紧填塞。附设在高层建筑中的固定灭火装置的设备室。通风，空调机房.等应采用耐火极限不低于3.00小时的隔墙和2.00小时的楼板与其它部位隔开。隔墙的门应采用甲级防火门。电梯井内严禁敷设可燃气体和易燃，可燃液体管道，也不应敷设与电梯无关的电缆，电线等。电梯井壁除开设电梯门洞和通气孔洞情爱，不应开设其它洞口，电梯门不应采用栅栏门。管道井等竖向管的井壁应为耐火等级限不应低于1.00小时的非燃体。井壁上的检查门应采用丙级防火门。用于疏散楼梯间的防火门，应采用单向弹簧门，并应向疏散放向开启。
本例中前室面积不小于6平方米，通向前室和楼梯间的门均应设乙级防火门，应向疏散方向开启。消防电梯与客梯兼用，但符合消防电梯的要求。
2 结构部分
2.1工程概况
某市拟兴建十层综合教学，建筑面积11000平方米。建筑所在地势平坦，7度抗震，Ⅱ类场地。
本教学楼是主体十层裙房二层的钢筋混凝土全现浇框架结构，建筑面积为11067.84。裙房与主体相距7.2m并通过走廊连接。首层为配电房、设备室等，二层为实验室，三层至七层为教室，八层为微机室，九层为语音室，十层为办公室。建筑方案确定，开间7.2m ,进深6.6m ，底层层高4.5m ,二层至十层层高3.9m 。局部突出屋面的塔楼为电梯机房和水箱房层高均为3.0m 。建筑设计使用年限为50年，乙级建筑，二级放火。
2.2 设计资料
2.2.1气象条件
基本雪压0.25KN/,基本风压0.45/，地面粗糙度为C类。
2.2.2 抗震设防烈度
7度抗震，等级为二级
2.2.3 工程地质条件
场地地势较为平坦，自然地表下1m内为人工填土r=15KN/，填土以下为5m厚粉质粘土r=18.8KN/,地基承载力特征值=190KPa ,粉质粘土下为10m厚的粘土层r=18.5KN/。地震动参数=0.08，=0.34。
2.3 设计标高
室内设计标高0.000，相对于绝对标高现场确定。室内外高差0.45m 。
2.4 墙身做法
墙身为陶粒砌块结构，外墙厚300mm ，所有内墙厚200mm 。外墙采用60mm厚聚苯板保温，内墙采用20mm厚混合沙浆抹面喷白。
2.5 楼面做法
面层：30mm厚水磨石地面（包括水泥粗砂打底）；结构层：150mm厚现浇水泥混凝土板；
底层：20mm厚板底抹灰。
2.6 屋面做法
30mm厚细石混凝土保护层；三毡四油防水层；20mm厚水泥沙浆找平层；150厚水泥蛭石保温层；
150mm厚钢筋混凝土板；V型轻钢龙骨吊顶。
2.7 门窗做法
门厅处为铝合金门窗，其它均为钢门、钢窗。
2.8 活荷载
楼面与走廊活荷载标准值为2.0KN /，屋面活荷载为2.0KN/ （按上人屋面荷载）
电梯屋面活荷载为7.0KN/
2.9 材料
混凝土强度等级，C35（=16.7N/，=3.15×），C40（=16.7N/， =3.15×）。钢筋（热扎钢筋），HPB235（=210N/），HRB335（=300N/），
HRB400（=360N/）。
3 结构布置及计算简图
根据该楼的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑的平面，立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图3.1、图3.2、图3.3。框架结构计算简图见图3.4

图3.1 标准层平面图

图3.2 结构平面布置图

图3.3 剖面图

（a）横向框架 （b）纵向框架
图3.4 框架结构计算简图
3.1 拟定板厚
框架板厚按考虑塑性内力重分布法计算，考虑刚度要求，板厚取150mm 。
3.2 拟定梁截面尺寸
梁截面尺寸按其跨度的1/12—1/8计算，见表1
表格1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土强度等级
层次
混凝土强度等级
横梁
纵梁
次梁
AB跨,CD跨
BC跨
2～10
C35
400×700
400×600
400×800
400×600
1
C40
500×700
500×600
500×800
400×600

3.3 拟定柱截面尺寸
由《抗震规范》可知该框架结构的抗震等级为Ⅱ级，其轴压比限值[]=0.8,各层的重力荷载代表值取14KN/m2,考虑到地震作用组合后柱轴压力的增大，其增大系数为边柱取1.3，不等跨内柱取1.25。由图3.2可知边柱和中柱负载面积为7.2×3.3=23.76m2和7.2×4.8=34.56m2， 由式得，第一层柱截面面积为：
边柱：
边柱：
如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为532mm和673mm，根据上述计算估算并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：
1 层 800×800 mm2
2—10层 700×700mm2
基础选用桩基础，基础埋深取2.0m。
框架结构计算简图如图3.4所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2—10层柱的高度为3.9m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即
h=4.5+0.45+2-1=5.95m
4 重力荷载计算
4.1 屋面及楼面的永久荷载标准值
屋面（上人）
30mm厚细石砼的保护层 22×0.03=0.66
三毡四油防水层 0.4
20mm厚水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4
150mm厚水泥蛭石保温层 5×0.15=0.75
150mm厚钢筋混凝土板 25×0.15=4.5
V形轻钢龙骨吊顶 0.25

合计 7.05
1—10层楼面
30mm厚水磨石地面（包括水泥粗砂打底） 0.65
150mm厚钢筋混凝土板 25×0.15=4.5
20mm厚板底抹灰 17×0.02=0.34

合计 5.4
4.2 屋面及楼面可变荷载标准值
上人屋面均布活荷载标准值 2.0
楼面活荷载标准值 2.0
屋面雪荷载标准值 Sr=0.25
4.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算
梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等，计算出单位长度的重力荷载，对墙、门、窗可计算出单位面积上的重力荷载。计算结果见表2
墙体为300mm厚陶粒砌块，外墙面采用60mm厚聚笨板保温，内墙面为 20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为
0.02+5.0×0.3+17×0.02=1.86KN/m2
内墙为200mm陶粒空心砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为
0.2×5.0+17×0.02×2=1.68KN/m2
钢铁门单位面积重力荷载为0.45KN/m2；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4KN/m2。
重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，计算结果如图4.1

表格 2 梁 、柱重力荷载标准值
层次
构件
b
（m）

h
（m）

/(KN/m2)

g
/(KN/m)
l
/(m)
n
Gi
/KN
∑Gi
/KN
1
边横梁
0.5
0.7
25
1.05
9.188
5.75
16
845.296

3425.566
中横梁
0.5
0.6
25
1.05
7.875
2.2
8
138.6
次 梁
0.4
0.6
25
1.05
6.3
6.35
14
560.07
纵 梁
0.5
0.8
25
1.05
10.5
6.4
28
1881.6
柱
0.8
0.8
25
1.1
17.6
5.95
32
3351.04

2～10
边横梁
0.4
0.7
25
1.05
7.35
6.2
16
729.12

2947.14
中横梁
0.4
0.6
25
1.05
6.3
2.3
8
115.92
次 梁
0.4
0.6
25
1.05
6.3
6.5
14
573.3
纵 梁
0.4
0.8
25
1.05
8.4
6.5
28
1528.8
柱
0.7
0.7
25
1.1
13.475
3.9
32
1681.68

图4.1 重力荷载代表值

5 框架侧移刚度计算
5.1 框架侧移刚度计算
梁的线刚度计算如表3
表格 3 横梁线刚度ib计算表
类别
层次
Ec
b×h
I0
l
EcI0/l
1.5EcI0/l
2.0EcI0/l
边横梁
1
3.25×104
500×700
1.429×1010
6600
7.037×1010
10.56×1010
14.07×1010
2～10
3.15×104
400×700
1.413×1010
6600
5.455×1010
8.18×1010
10.91×1010
中横梁
1
3.25×104
500×600
9.0×109
3000
9.75×1010
14.63×1010
19.5×1010
2～10
3.15×104
400×600
7.2×109
3000
7.56×1010
11.34×1010
15.12×1010
5.2 柱线刚度计算
柱线刚度计算见表4

表格 4 柱线刚度ic计算表
层次
h
(mm)
Ec
(N/mm2)
b×h
Ic/m4
i=EcIc/h
KN/m2
1
5950
3.25×104
800×800
3.413×1010
18.64×1010
2～8
3900
3.15×104
700×700
2.001×1010
16.16×1010
5.3 柱的侧移刚度
柱的侧移刚度按[11]式(2.3)计算，根据梁、柱线刚度比不同，可分为中框中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼梯，电梯间柱等。具体计算见表5、表6、表7。
表格 5 中框架柱侧移刚度D值(N/mm)
层次
边柱
中柱
∑Di
K

Di1
K

Di2
3～10
0.675
0.252
32129
1.611
0.446
56863
800928
2
0.773
0.279
35571
1.844
0.480
61198
870921
1
0.755
0.455
28748
1.801
0.605
38225
602757

表格 6 边框架柱侧移刚度D值(N/mm)
层次
A.D-1.8
B.C-1.8
∑Di
K

Di1
K

Di2
3～10
0.506
0.202
25754
1.208
0.377
48066
147640
2
0.58
0.225
28686
1.383
0.409
52145
161662
1
0.567
0.415
26221
1.351
0.552
34876
123074

表格 7 楼,电梯间框架柱侧移刚度
层次
C-1.7
C-4
D-2.4.7
∑D
K

Di1
K

Di2
K

Di3
3～10
1.039
0.342
43601
1.273
0.389
49596
0.338
0.144
18408
192022
2
1.19
0.373
47562
1.458
0.422
53803
0.387
0.162
20644
210859
1
1.62
0.526
33234
1.424
0.562
35497
0.378
0.369
23315
171910
将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，得框架各层间侧移刚度∑Di,见表8
表格 8 横向框架层间侧移刚度
层次
1
2
3
4
5
6
7
8
9-10
∑Di
897741
1243442
1140590
1140590
1140590
1140590
1140590
1140590
1140590
由表8可见，∑D1/∑D2=897741/1243442=0.723＞0.7,故该框架为规则框架。
6 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算
6.1 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算
6.1.1 横向自震周期计算
按式将G11折算到主体结构的顶层；
即
结构顶点的假想侧式下表计算，其中第10层的Gi为G10与Ge之和。
表格 9 结构顶点的假想侧移计算
层次
Gi/KN
VGi=/KN

Δui
ui
10
11622.44
11622.44
1140590
10.2
517.2
9
10005.213
21627.653
1140590
19.0
507.0
8
10038.519
31666.172
1140590
27.8
488.0
7
10053.83
41720.002
1140590
36.6
460.2
6
10069.146
51789.148
1140590
45.4
423.6
5
10069.146
61858.294
1140590
54.2
378.2
4
10069.146
71927.44
1140590
63.1
324.0
3
10069.146
81996.586
1140590
71.9
260.9
2
10099.146
92065.732
1243442
74.0
189.0
1
11135.395
103201.127
897741
115.0
115.0
按式计算基本周期T1，其中的量纲为m，取 ΨT=0.7则 =0.86(s)
6.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算
本设计中，为简化计算采用底部剪力法计算水平地震作用，结构总水平地震作用标准值按下式计算：
=0.85×103071.063=87610.404KN
0.04

因1.4Tg=1.4×0.04=0.56＜T1=0.86S，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数，
=0.08T1+0.01=0.08×0.86+0.01=0.0788

各质点的水平地震作用按计算，具体计算过程见表10，各楼层地震作用剪力按[11]式（2.9）计算，计算结果列入表10

表格 10 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表
层次
Hi
Gi
GiHi
GiHi/∑GiHi
Fi
Vi

44.05
1461.936
64398.28
0.026
84.3
84.3
10
41.05
100000.44
410518.06
0.169
825.2
909.5
9　
37.15
10005.213
371693.66
0.153
496.0
1405.5
8
33.25
10053.83
333780.76
0.137
444.2
1849.7
7
29.35
10069.146
295079.91
0.121
392.3
2242.0
6
25.45
10069.146
256259.77
0.105
340.4
2582.4
5
21.55
10069.146
216990.10
0.089
288.5
2870.9
4
17.65
10069.146
177720.43
0.073
236.7
3107.6
3
13.75
10069.146
138450.76
0.057
184.8
3292.4
2
9.85
10099.146
99476.59
0.041
132.9
3425.3
1
5.95
11135.395
66255.60
0.027
87.5
3512.8

各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图6.1

（a） 水平地震作用分布 （b）层间剪力分布
图6.1 横向水平地震作用及楼层地震剪力

6.1.3 水平地震作用下的位移验算：
水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按下式计算：

计算。计算结果见表11
表格 11 横向水平地震作用下的位移验算
层次
Vi
∑Di
Δui
ui
hi
θe= Δui/hi
10
909.5
1140590
0.80
22.67
3900
1/4875
9
1405.5
1140590
1.23
21.87
3900
1/3171
8
1849.7
1140590
1.62
20.64
3900
1/2407
7
2242.0
1140590
1.97
19.02
3900
1/1980
6
2582.4
1140590
2.26
17.05
3900
1/1726
5
2870.9
1140590
2.52
14.79
3900
1/1548
4
3107.6
1140590
2.72
12.27
3900
1/1434
3
3292.4
1140590
2.89
9.55
3900
1/1349
2
3425.3
1243442
2.75
6.66
3900
1/1418
1
3512.8
897741
3.91
3.91
5950
1/1522
由表11可知，最大层间弹性位移角发生在第三层，其值为1/1349<1/550，满足的要求，其中，查表可得。
6.1.4 水平地震作用下框架内力计算：
以图3.2中③轴线横向框架为计算单元，框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算

其中Dij取自表5，取自表8，层间剪力取自表11。各柱反弯点高度y按式y=y0+y1+y2+y3确定。其中yn由表可查得。在本设计中底层柱需考虑修正值y2，第2层柱需考虑修正值y2，其余各柱均无修正值，具体计算过程及结果见表12
表格 12 各层柱端弯矩及剪力计算
层次
hi
Vi
∑Dij
边柱
中柱
Di1
Vi1
K
y
Mi1
Mi1
Di2
Vi2
K
y
Mi2
Mi2
10
3.9
909.5
1140590
32129
25.12
0.675
0.30
29.39
68.58
56863
45.34
1.611
0.48
84.88
91.95
9
3.9
1405.5
1140590
32129
39.59
0.675
0.40
61.76
92.64
56863
70.07
1.611
0.45
122.98
150.30
8
3.9
1849.7
1140590
32129
52.10
0.675
0.44
89.40
113.79
56863
92.21
1.611
0.48
172.62
187.00
7
3.9
2242.0
1140590
32129
63.15
0.675
0.45
110.83
135.46
56863
111.77
1.611
0.5
217.95
217.95
6
3.9
2582.4
1140590
32129
72.74
0.675
0.45
127.66
156.03
56863
128.74
1.611
0.5
251.04
251.04
5
3.9
2870.9
1140590
32129
80.87
0.675
0.45
141.93
173.47
56863
143.13
1.611
0.5
279.10
279.10
4
3.9
3107.6
1140590
32129
87.54
0.675
0.5
170.70
170.70
56863
154.93
1.611
0.5
302.11
302.11
3
3.9
3292.4
1140590
32129
92.74
0.675
0.5
180.84
180.84
56863
164.14
1.611
0.5
320.07
320.07
2
3.9
3425.3
1243442
35571
97.99
0.773
0.52
198.72
183.44
61198
168.58
1.844
0.5
328.73
328.73
1
5.95
3512.8
897741
28748
112.49
0.755
0.65
435.06
234.26
38225
149.57
1.801
0.61
542.86
347.08
注：表中M量纲为KN.m,V量纲为KN

梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算

其中梁线刚度取自表3。具体的计算过程见表13
表格 13 梁端弯矩,剪力及轴力计算
层次
边梁
走道梁
柱轴力
Mb
Mb
l
Vb
Mb
Mb
l
Vb
边柱N
中柱N
10
68.58
38.54
6.6
16.23
53.41
53.41
3.0
35.61
-16.23
-19.38
9
122.03
98.57
6.6
33.42
136.61
136.61
3.0
90.73
-49.65
-76.69
8
175.55
129.92
6.6
46.28
180.06
180.06
3.0
120.04
-95.93
-150.45
7
224.86
163.70
6.6
58.87
226.87
226.87
3.0
151.25
-154.80
-242.83
6
266.86
196.57
6.6
70.23
272.42
272.42
3.0
181.61
-225.03
-354.21
5
301.13
222.20
6.6
79.29
307.94
307.94
3.0
205.29
-304.32
-480.21
4
312.63
243.60
6.6
84.28
337.61
337.61
3.0
225.07
-388.60
-621.00
3
351.54
260.78
6.6
92.78
361.40
361.40
3.0
240.93
-481.38
-769.15
2
364.28
271.93
6.6
96.40
376.87
376.87
3.0
251.25
-577.78
-924.00
1
432.98
283.30
6.6
108.53
392.51
392.51
3.0
261.67
-686.31
-1077.14
注：1.柱轴力中的负号表示拉力。 2.表中M单位为KN.m，V单位为KN，L单位为m。
水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图如图6.2

（a） 框架弯矩图（KN.m） (b)梁端剪力及柱轴力图（KN）
图6.2 左地震作用下框架弯矩图，梁端剪力及柱轴力图

6.2 横向风荷载作用下框架结构内利和侧移计算
6.2.1 风荷载标准值：
风荷载标准值按式，基本风压=0.45KN/m2。本建筑结构为综合建筑且为高层并处沿海，将基本风压提高10％，即=0.495 KN/m2。由荷载规范查的（迎风面）和
（背风面），C类场地，H/B=41.05/50.4=0.814。查表的=0.42、T1=0.86S，
C区地区应乘以相应的影响系数0.62，即
0.62
由表查的
风振系数
仍取图3.2中的③轴线横向框架，其负载宽度为7.2m。由式得，沿房屋高度的分布风荷载标准值

根据各楼层标高处的高度Hi由表查取，代入上式可得各楼层标高处的q(z)。见表14、q(z)沿高度的分布见图6.3。
表格 14 沿房屋高度分布风荷载标准值
层次
Hi
Hi/H
uz
βz
q1(z)/(KN/m)
q2(z)/(KN/m)
10
41.05
1.00
1.14
1.674
5.441
3.401
9
37.15
0.905
1.09
1.638
5.091
3.182
8
33.25
0.810
1.04
1.598
4.741
2.963
7
29.35
0.715
0.99
1.555
4.389
2.743
6
25.45
0.620
0.93
1.512
4.009
2.506
5
21.55
0.525
0.86
1.469
3.602
2.251
4
17.65
0.430
0.79
1.418
3.194
1.996
3
13.75
0.335
0.74
1.348
2.844
1.778
2
9.85
0.240
0.74
1.249
2.635
1.647
1
5.95
0.145
0.74
1.151
2.428
1.518
《荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑分压脉动的影响，由于在本设计中房屋高度41.05﹥30m，且H/B=41.05/16.2=2.5＞1.5，由表14可见，沿房屋高度在1.151～1.674范围内变化，即风压脉动的影响较大，因此该房屋应考虑风压脉动的影响。
框架结构分析时，应按静力等效原理将图6.3（a）的分布风荷载转化为节点集中荷载如图6（b）所示，第5层的集中荷载F5的计算过程如下：

（a） 风荷载沿房屋高度的分布 （b）等效节点集中风荷载
图6.3 框架上的风荷载

6.2.2 风荷载作用下的水平位移验算
根据图6.3（b）所示的水平荷载，由式计算层间剪力Vi，然后依据表6，求出③轴线框架的层间侧移刚度，再按式和计算各层的相对侧移和绝对侧移。计算结果见表15
表格 15 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算
层次
Fi(kN)
Vi(kN)
∑D/(N/mm)
Δu/mm
u/mm
hi
Δu/hi
10