资源描述
目录
1 设计资料 1
1.1地质条件 1
1.2 场地条件 1
1.3 设计对象 2
1.4 设计内容 2
1.5 参考文献 2
2 深基坑内支撑梁施工工艺 3
2.1地下连续墙 3
2.2支撑施工总体原则 3
3 设计计算 5
3.1 确定尺寸 5
3.2土压力计算 6
3.2.1 主动土压力计算 6
3.2.2 被动土压力计算 8
3. 3 考虑渗流的土压力计算 8
3.3.1主动土压力 9
3.3.2被动土压力 9
3.4 嵌固深度的计算 10
4电算 12
4.1 建模 12
4.3成果分析 16
5 稳定性验算 17
5.1 抗隆起稳定性验算 17
5.2 抗倾覆稳定性验算 18
5.3 整体稳定性验算 20
5.4 基坑渗流稳定性验算（流砂或管涌验算） 20
5.5 流土稳定性验算 21
6 地下连续墙计算 23
6.1配筋 23
6.1.1内侧配筋 23
6.1.2外侧配筋 23
6.1.3冠梁配筋 24
6.2 截面承载力验算 26
附录 27
1 设计资料
1.1地质条件
① 素填土：黄灰色、可塑、松、稍湿，不均匀，以素土为主，夹碎石，据调查堆积时间十年以上。全场分布。厚度0.68米。
② 粉质粘土:黄色、软-可塑、湿，无摇振反应，刀切面光滑，干强度中等，韧性中等。见铁锰质氧化物。成因年代Q4al 。全场分布。厚度3.5米。
③ 粉质粘土夹粉土：灰色、可塑，湿，刀切面稍光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。夹粉土，薄层状，厚度20-30cm。成因年代Q4al。全场分布。厚度5.2米。
④ 细砂：灰色，稍密，饱和，颗粒圆形，质地较纯，级配良好，主由长石、云母、石英等组成,粒组含量>0.075mm为87.9-91.8%。成因年代Q4al。平面上尖灭。厚度6.8米。
⑤ 圆砾：杂色、稍密、饱和，圆形为主，母岩成份主要为石英岩、石英砂岩、硅质岩、火成岩等，粒组含量＞2mm为52.6-90.1%。充填物为细砂，充填充分。成因年代Q3al。全场分布。厚度9.0米。
⑥ 卵石：杂色、中密、饱和，园形为主，母岩成份主要为石英岩、石英砂岩、硅质岩、火成岩等，粒组含量＞20mm为52.2-80.7%。充填物为细砂，充填充分。成因年代Q3al。全场分布，未揭穿。
土层编号
土 名
天然重度γ(kN/m3)
c(kPa)
ψ（°）
①
素填土
17.5
13
8
②
粉质黏土
19.0
20
12
③
粉质粘土夹粉土
19.2
21
13
④
细砂
20.0
0
26
⑤
圆砾
18.0
0
38
⑥
卵石
18.0
0
38
1.2 场地条件
场地平坦，在安全距离内无已有建筑和地下无管线。
1.3 设计对象
基坑深度为10+学号最后两位/10（m），地面有堆载，大小为15+学号后两位/10（kPa），作用距离基坑0.6+学号后两位/100（m），作用宽度为10+学号后两位/5（m）。试选择合适的基坑支护类型并进行设计。
1.4 设计内容
采用手算和电算相结合的方法，对支挡结构进行设计和验算。主要内容包括：
（1）计算作用在支挡结构上的荷载，并绘制计算简图；
（2）确定支挡结构类型、各几何尺寸；
（3）对支挡结构验算分析，包括各种稳定验算、内力和变形验算等；
（4）支挡结构截面设计，包括构造设计；
（5）考虑施工工况的影响；
（6）绘制支挡结构相关施工图。
1.5 参考文献
（1）《地下工程》教材；
（2）《混凝土设计原理》教材；
（3）《土力学》教材；
（4）《建筑基坑支护技术规范》；
（5）《基坑工程技术规程》；
（6）《混凝土结构设计规范》；
（7）《建筑结构荷载规范》；
（8）相关图集；
（9）理正软件包说明书。
2 深基坑内支撑梁施工工艺
2.1地下连续墙
地下连续墙具有整体刚度大的特点和良好的止水防渗效果，适用于地下水位以下的软粘土和砂土等多种地层条件和复杂的施工环境，尤其是基坑底面以下有深层软土需将墙体插入很深的情况，因此在国内外的地下工程中得到广泛的应用。并且随着技术的发展和施工方法及机械的改进，地下连续墙发展到既是基坑施工时的挡土围护结构，又是拟建主体结构的侧墙，如支撑得当，且配合正确的施工方法和措施，可较好地控制软土地层的变形。在基坑深（一般h>10m）、周围环境保护要求高的工程中，经技术经济比较后多采用此技术。但是地下连续墙在坚硬土体中开挖成槽会有较大困难，尤其是遇到岩层需要特殊的成槽机具，施工费用较高。在施工中泥浆污染施工现场，造成场地泥泞不堪。目前采用的逆作法施工使得两墙合一，即施工时用作围护结构，同时又是地下结构的外墙。逆作法施工一般用在城市建筑高层时，周围施工环境比较恶劣，场地四周邻近建筑物、道路和地下管线不能因任何施工原因而遭到破坏，为此在基坑施工时，通过发挥地下结构本身对坑壁产生支护作用的能力（即利用地下结构自身的桩、柱、梁、板作为支撑，同时可省去内部支撑体系），减少支护结构变形，降低造价并缩短工期，是推广应用的新技术之一。除现场浇筑的地下连续墙外，我国还进行了预制装配式地下连续墙和预应力地下连续墙的研究和试用。预制装配式地下连续墙墙面光滑，由于配筋合理可使墙厚减薄并加快施工速度。而预应力地下连续墙则可提高围护墙的刚度达30%以上，可减薄墙厚，减少内支撑数量，由于曲线布筋张拉后产生反拱作用，可减少围护结构变形，消除裂缝，从而提高抗渗性。这两种方法已经在工程中试用，并取得较好的社会效益和经济效益。
2.2支撑施工总体原则
本工程采用钢筋混凝土结构作为水平支撑，土方开挖的顺序、方法必须与设计工况一致，并遵循“先撑后挖、限时支撑、分层开挖、严禁超挖”的原则进行施工，尽量减小基坑无支撑暴露时间和空间。同时应根据基坑工程等级、支撑形式、场内条件等因素，确定基坑开挖的分区及其顺序。宜先开挖周边环境要求较低的一侧土方，并及时设置支撑。环境要求较高一侧的土方开挖，宜采用抽条对称开挖、限时完成支撑或垫层的方式。
基坑开挖应按支护结构设计，降排水要求等确定开挖方案，开挖过程中应分段、分层、随挖随撑、按规定时限完成支撑的施工，作好基坑排水，减少基坑暴露时间。基坑开挖过程中，应采取措施防止碰撞支护结构、工程桩或扰动原状土。支撑的拆除过程时，必须遵循“先换撑、后拆除”的原则进行施工。
支撑结构平面的布置原则如下:
1）、水平支撑可采用对撑，角撑，圆环撑，边桁架及联系杆件等结构形式所组成的平面结构。
2）、支撑杆件宜避开主体地下结构的墙，柱等竖向构件。
3）、水平支撑应在同一平面内形成整体，上下各道支撑杆件的中心线宜布置在同一竖向平面内。
4）、支撑的平面布置宜有利于利用工程桩作为支撑立柱桩。
3 设计计算
基坑开挖深度较大，地下水位距离地表面0.58m处，维护方案对防水要求高，且地表有大荷载，考虑主体维护结构，结合基坑特点、工期、施工技术等要求，选用刚度大、强度高、抗渗性好的地下连续墙作为支护结构。地下连续墙的厚度选为800mm进行试算。
3.1 确定尺寸
基坑深度为：10+48/10=14.8m，地面有堆载：大小为15+48/10=19.8kPa，
作用距离基坑：0.6+0.48=1.08m，作用宽度为：10+48/5=19.6m，
地下水位起始点：0.58（m）
根据JGJ120-2012《建筑基坑支护设计规程》，
,
在1.08m～22.84m范围内考虑表面堆载的影响，在这个范围内的附加竖向应力：
图3.1 各土层分布图
3.2土压力计算
3.2.1 主动土压力计算
（1）第一层：素填土（0～0.58）
＜0
（2）第二层：粉质黏土（0.58～4.18）
＜0
设土压力为0的点距离第一层图表面为x
（3）第三层：粉质粘土夹粉土（4.18～9.38）水土合算
（4）第四层：细砂（9.38～16.18）水土分算
（5）第五层：圆砾（16.18～25.18）水土分算
3.2.2 被动土压力计算
（1）第四层：细砂
（2）第五层：圆砾
图3.2不考虑渗流力的土压力图（kPa）
3. 3 考虑渗流的土压力计算
根据李广信《土的渗透破坏及其工程问题》，假设墙的入土深度，取。
3.3.1主动土压力
（1）第四层：细砂
2） 第五层：圆砾
主动土压力：
3.3.2被动土压力
（1）、第四层：细砂
（2）、第五层：圆砾
图3.3 考虑渗流力的土压力计算图（kPa）
3.4 嵌固深度的计算
计算土压力为0的点，设土压力为0点距离e点为x米，即主动土压力等于被动土压力。
满足设计要求。
采用多支撑点，支撑点距离地表分别为，，处（计算简图如下），经过结构力学求解器可得
。
图3.4 多支点的地下连续墙等值梁法（）
求得墙底最小插入深度
总的入土深度
地下连续墙总长,取31m。
4电算
为了确定对基坑支护设计计算的正确性，采用理正深基坑支护软件对所做的基坑支护进行电算，同时建立模型并分析成果。
4.1 建模
图4.1 基本信息
图4.2 土层信息
图4.3 支锚信息
图4.4冠梁配筋图
图4.5墙侧配筋图
图4.6 配筋信息
由《建筑基坑支护结构构造》规范得：
1、 钢筋混凝土连续墙混凝土强度等级应在C30—C40之间，本次设计采用C40混凝土强度等级，满足规范要求；
2、 纵向主筋宜采用HRB335级、HRB400级钢筋直接不宜小于16mm，桩顶主筋锚固长度应不小于350mm。
3、 桁架主筋宜采用HRB335级或HRB400级钢筋。
4、 构造筋直径应不小于8mm，宜采用HPB300级钢筋。
5、 各道水平支撑之间的竖向净距以及支撑与基底底部的净距不宜小于3m。
6、 地下连续墙嵌入冠梁深度不得小于50mm 。主筋保护层厚度根据部位要求不同，顶部不宜小于80mm，底部不宜小于50mm，侧面不宜小于30，本次设计采用顶部100mm，底部100mm,侧面70mm。
根据上图显示的各种信息，理正软件导出的模型如图4.7所示。
图4.7 模型图
4.3成果分析
根据理正深基坑软件计算出来的结果，与个人手算的结果差距不大，说明手算基本上是正确的，在上面的五种稳定性验算用到了电算中的结果，但我认为这个影响不大。理正内力计算有如下两种方法：
①经典方法：其中比较有代表性的是等值梁法，将内撑和锚杆处假定为不动的连杆支座（即不动的铰支座）。计算出桩（墙）两侧的土压力（主动土压力及被动土压力）、水压力及其分布后，按静力平衡法计算支护构件各点的内力。
②弹性方法：将作用桩墙上的支锚点简化为弹簧，将基坑开挖面以下被动侧土体简化成水平向的弹簧，将主动侧（全桩、全墙）的土压力施加到桩墙之上。利用有限元或其他的数值解，即可得到其内力及位移。
③两种方法的对比如下表
支锚点 被动区的土 桩身刚度 内力计算方法
经典法 简化为支点 被动土压力 不考虑等值梁法
弹性法 弹簧考虑 有限元方程 （[Kz]+ [Kt]）{W}={F}
④两种方法不存在绝对对错和优劣问题。由于经典法的诸多假定，如锚杆处假设成支座，被动土压力定值，不考虑变形等，使得弹性法看起来更接近真实的受力，但如果没有经验，支锚刚度，土的m值（决定土弹簧的刚度）等取得不合适，计算出的内力就会有差异。
所以计算内力弯矩时采用弹性法计算，更接近真实的受力。
在计算支撑内的轴力时，我注意到第一道支撑开始支撑轴力为正，第一道支撑轴力较小，所以我用了混凝土支撑；第二、三道支撑轴力较大，所以采用钢管支撑。由结构力学求解器求得的最大弯矩和理正求得的最大弯矩误差较小。基坑中工况的分析是很重要的，不能考虑全有可能使基坑坍塌，我在设计的时候考虑了这些，可以使基坑施工安全性更高一些。
5 稳定性验算
工况如下表4.1：
表4.1工况图
工况号
工况类型
深度(m)
支锚道号
1
开挖
0.900
---
2
加撑
---
1.内撑
3
开挖
5.500
---
4
加撑
---
2.内撑
5
开挖
10.000
---
6
加撑
---
3.内撑
7
开挖
14.800
---
5.1 抗隆起稳定性验算
对于支挡式结构的嵌固深度应满足：
——（式2）
——（式2）
——（式3）
根据规范要求可查得
基坑深度，地面的均布荷载。
满足规范要求。
5.2 抗倾覆稳定性验算
——（式4）
式中，
——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定：对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值；
——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
0.000
---
2
内撑
0.000
---
3
内撑
0.000
---
Kov = 4.629 >= 1.200, 满足规范要求。
工况2：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
2
内撑
0.000
---
3
内撑
0.000
---
Kov = 4.894 >= 1.200, 满足规范要求。
工况3：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
2
内撑
0.000
---
3
内撑
0.000
---
Kov = 3.227 >= 1.200, 满足规范要求。
工况4：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
2
内撑
500.000
---
3
内撑
0.000
---
Kov = 3.451 >= 1.200, 满足规范要求。
工况5：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
2
内撑
500.000
---
3
内撑
0.000
---
Kov = 2.105 >= 1.200, 满足规范要求。
工况6：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
2
内撑
500.000
---
3
内撑
500.000
---
Kov = 2.289 >= 1.200, 满足规范要求。
工况7：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
2
内撑
500.000
---
3
内撑
500.000
---
Kov = 1.251 >= 1.200, 满足规范要求。
----------------------------------------------
安全系数最小的工况号：工况7。
最小安全Kov = 3.285 >= 1.200, 满足规范要求。
5.3 整体稳定性验算
计算方法：瑞典条分法
应力状态：总应力法
条分法中的土条宽度: 0.50m
滑裂面数据
圆弧半径(m) R = 27.328
圆心坐标X(m) X = -5.218
圆心坐标Y(m) Y = 10.697
整体稳定安全系数 Ks = 3.258 > 1.30, 满足规范要求。
5.4 基坑渗流稳定性验算（流砂或管涌验算）
为安全系数，视挡水结构的性质而定在1.5～2.0，考虑基坑挡水结构取2.0。
，满足渗流稳定性要求。
5.5 流土稳定性验算
图4.1流土稳定性验算图
——（式5）
式中，
——流土稳定性计算安全系数；
——流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；
——截水帷幕在基坑底面以下的长度
——潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离；
——土的浮重度；
——基坑内外的水头差；
——地下水重度；
满足规范要求。
6 地下连续墙计算
取单位长度进行计算
墙厚，混凝土设计强度，，，主筋采用，，，构造筋采用，取，，受弯构件强度安全系数，。由内力计算墙体内侧最大弯矩，外侧最大弯矩。
6.1配筋
6.1.1内侧配筋
取6C36的钢筋，
验算配筋率 ：
满足最小配筋率。
6.1.2外侧配筋
取6C25的钢筋，
大于且大于，满足最小配筋率。
6.1.3冠梁配筋
本次设计第一道撑为混凝土内支撑，第二、三道为钢支撑，因此只有第一道撑需要冠梁配筋。根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012，一般冠梁的高度为，但不小于，宽度为，冠梁混凝土强度不小于C20，混凝土采用，构造筋采用，取，，受弯构件强度安全系数，本段基坑取冠梁宽度b=1000mm，高度h=800mm，，跨度为8m，。
表6.1 开挖工况内力值表
工况
第一道
第二道
第三道
开挖（0.9m）
——
——
——
加撑（0.9m）
——
——
——
开挖（5.5m）
632.10KN
——
——
加撑（5.5m）
632.10KN
——
——
开挖（10m）
-120.89KN
1593.03KN
——
加撑（10m）
-120.89KN
1593.05KN
——
开挖（14.8m）
-220.27KN
1128.33KN
2840.88KN
计算简图如下：
图6.1冠梁计算简图
力学求解器建模如下，根据力学求解器求得最大弯矩
图6.2冠梁模型图
取4 C 28的钢筋，
验算配筋率 ：
满足最小配筋率。
箍筋采用B8@200的双肢封闭箍筋。
6.2 截面承载力验算
所以截面承载力符合要求。水平拉筋采用B12@200。
附录
深基坑支护设计 1
设计单位：X X X 设 计 院
设 计 人：X X X
设计时间：2017-06-15 23:49:15
----------------------------------------------------------------------
[ 支护方案 ]
----------------------------------------------------------------------
连续墙支护
----------------------------------------------------------------------
[ 基本信息 ]
----------------------------------------------------------------------
规范与规程
《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012
内力计算方法
增量法
支护结构安全等级
二级
支护结构重要性系数γ0
1.00
基坑深度h(m)
14.800
嵌固深度(m)
15.960
墙顶标高(m)
-0.500
连续墙类型
钢筋混凝土墙
├墙厚(m)
0.800
└混凝土强度等级
C40
有无冠梁
有
├冠梁宽度(m)
0.800
├冠梁高度(m)
0.800
└水平侧向刚度(MN/m)
0.000
防水帷幕
无
放坡级数
1
超载个数
1
支护结构上的水平集中力
0
----------------------------------------------------------------------
[ 放坡信息 ]
----------------------------------------------------------------------
坡号
台宽(m)
坡高(m)
坡度系数
1
0.000
0.500
0.860
----------------------------------------------------------------------
[ 超载信息 ]
----------------------------------------------------------------------
超载
类型
超载值
作用深度
作用宽度
距坑边距
形式
长度
序号
(kPa,kN/m)
(m)
(m)
(m)
(m)
1
17.800
0.000
19.600
1.080
条形
---
----------------------------------------------------------------------
[ 附加水平力信息 ]
----------------------------------------------------------------------
水平力
作用类型
水平力值
作用深度
是否参与
是否参与
序号
(kN)
(m)
倾覆稳定
整体稳定
----------------------------------------------------------------------
[ 土层信息 ]
----------------------------------------------------------------------
土层数
6
坑内加固土
否
内侧降水最终深度(m)
15.300
外侧水位深度(m)
0.580
内侧水位是否随开挖过程变化
否
内侧水位距开挖面距离(m)
---
弹性计算方法按土层指定
ㄨ
弹性法计算方法
m法
内力计算时坑外土压力计算方法
主动
----------------------------------------------------------------------
[ 土层参数 ]
----------------------------------------------------------------------
层号
土类名称
层厚
重度
浮重度
黏聚力
内摩擦角
与锚固体摩
(m)
(kN/m3)
(kN/m3)
(kPa)
(度)
擦阻力(kPa)
1
素填土
0.68
17.5
7.5
13.00
8.00
120.0
2
粘性土
3.50
19.0
9.0
20.00
12.00
120.0
3
粉土
5.20
19.2
9.2
21.00
13.00
120.0
4
细砂
6.80
20.0
10.0
0.00
26.00
120.0
5
圆砾
9.00
18.0
8.0
---
---
120.0
6
卵石
50.00
18.0
8.0
---
---
120.0
层号
黏聚力
内摩擦角
水土
计算方法
m,c,K值
不排水抗剪
水下(kPa)
水下(度)
强度(kPa)
1
13.00
8.00
合算
m法
1.78
---
2
20.00
12.00
合算
m法
3.68
---
3
21.00
13.00
合算
m法
4.18
---
4
0.00
26.00
分算
m法
10.92
---
5
0.00
38.00
分算
m法
25.08
---
6
0.00
38.00
分算
m法
25.08
---
----------------------------------------------------------------------
[ 支锚信息 ]
----------------------------------------------------------------------
支锚道数
3
支锚
支锚类型
水平间距
竖向间距
入射角
总长
锚固段
道号
(m)
(m)
(°)
(m)
长度(m)
1
内撑
8.000
0.900
---
---
---
2
内撑
4.000
4.600
---
---
---
3
内撑
4.000
4.500
---
---
---
支锚
预加力
支锚刚度
锚固体
工况
锚固力
材料抗力
材料抗力
道号
(kN)
(MN/m)
直径(mm)
号
调整系数
(kN)
调整系数
1
0.00
4000.00
---
2～
---
4000.00
1.00
2
0.00
1500.00
---
4～
---
2000.00
1.00
3
0.00
1500.00
---
6～
---
2000.00
1.00
----------------------------------------------------------------------
[ 土压力模型及系数调整 ]
----------------------------------------------------------------------
弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
层号
土类
水土
水压力
外侧土压力
外侧土压力
内侧土压力
内侧土压力
名称
调整系数
调整系数1
调整系数2
调整系数
最大值(kPa)
1
素填土
合算
---
1.000
1.000
1.000
10000.000
2
粘性土
合算
---
1.000
1.000
1.000
10000.000
3
粉土
合算
---
1.000
1.000
1.000
10000.000
4
细砂
分算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
5
圆砾
分算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
6
卵石
分算
1.000
1.000
1.000
1.000
10000.000
----------------------------------------------------------------------
[ 工况信息 ]
----------------------------------------------------------------------
工况号
工况类型
深度(m)
支锚道号
1
开挖
0.900
---
2
加撑
---
1.内撑
3
开挖
5.500
---
4
加撑
---
2.内撑
5
开挖
10.000
---
6
加撑
---
3.内撑
7
开挖
14.800
---
----------------------------------------------------------------------
[ 设计参数 ]
--------------------------------------------------------------------
整体稳定计算方法
瑞典条分法
稳定计算采用应力状态
总应力法
稳定计算是否考虑内支撑
√
条分法中的土条宽度(m)
0.50
刚度折减系数K
0.850
考虑圆弧滑动模式的抗隆起稳定
√
对支护底取矩倾覆稳定
√
以最下道支锚为轴心的倾覆稳定
ㄨ
---------------------------------------------------------------------
[ 设计结果 ]
---------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------
[ 结构计算 ]
---------------------------------------------------------------------
各工况：
内力位移包络图：
地表沉降图：
----------------------------------------------------------------------
[ 冠梁选筋结果 ]
----------------------------------------------------------------------
钢筋级别
选筋
As1
HRB335
2D16
As2
HRB335
2D16
As3
HPB300
d8@200
----------------------------------------------------------------------
[ 截面计算 ]
---------------------------------------------------------------------
钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500
[ 截面参数 ]
墙是否均匀配筋
是
混凝土保护层厚度(mm)
50
墙的纵筋级别
HRB400
弯矩折减系数
0.85
剪力折减系数
1.00
荷载分项系数
1.25
配筋分段数
一段
各分段长度(m)
30.26
[ 内力取值 ]
段
内力类型
弹性法
经典法
内力
内力
号
计算值
计算值
设计值
实用值
1
基坑内侧最大弯矩(kN.m)
897.49
2219.49
953.58
953.58
基坑外侧最大弯矩(kN.m)
517.49
2341.89
549.83
549.83
最大剪力(kN)
545.58
681.40
681.98
681.98
段
选筋类型
级别
钢筋
实配[计算]面积
号
实配值
(mm2/m)
基坑内侧纵筋
HRB400
E25@120
4091[3769]
1
基坑外侧纵筋
HRB400
E25@120
4091[3769]
水平筋
HRB335
D12@200
565
拉结筋
HPB300
d6@100
283
---------------------------------------------------------------------
[ 整体稳定验算 ]
----------------------------------------------------------------------
计算方法：瑞典条分法
应力状态：总应力法
条分法中的土条宽度: 0.50m
滑裂面数据
圆弧半径(m) R = 27.328
圆心坐标X(m) X = -5.218
圆心坐标Y(m) Y = 10.697
整体稳定安全系数 Ks = 3.258 > 1.30, 满足规范要求。
---------------------------------------------------------------------
[ 抗倾覆稳定性验算 ]
---------------------------------------------------------------------
抗倾覆(对支护底取矩)稳定性验算:
Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力
决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
工况1：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
0.000
---
2
内撑
0.000
---
3
内撑
0.000
---
Kov = 4.629 >= 1.200, 满足规范要求。
工况2：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
2
内撑
0.000
---
3
内撑
0.000
---
Kov = 4.894 >= 1.200, 满足规范要求。
工况3：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
2
内撑
0.000
---
3
内撑
0.000
---
Kov = 3.227 >= 1.200, 满足规范要求。
工况4：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
2
内撑
500.000
---
3
内撑
0.000
---
Kov = 3.451 >= 1.200, 满足规范要求。
工况5：
序号
支锚类型
材料抗力(kN/m)
锚固力(kN/m)
1
内撑
500.000
---
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