机制砂再生粗骨料混凝土配筋柱偏心受压承载力的计算方法.pdf

第 3 6卷第 5期 华 北 水 利 水 电 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版 ) V o 1 3 6 N o 5 2 0 1 5年 1 0月 J o u r n a l o f N o a h C h i n a U n i v e r s i t y o f Wa t e r R e s o u r c e s a n d E l e c t r i c P o w e r( N a t u r a l S c i e n c e E d i t i o n ) O c t 2 0 1 5 DOI ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 25 6 3 4 2 01 5 0 5 0 0 9 机 制砂再 生粗骨料混凝 土配筋柱 偏 心受压承载 力的计算 方法 李凤兰， 任访春 ，苏延峰 ， 杨亚彬 ( 华北水利水 电大学， 河南 郑州 4 5 0 0 4 5 ) 摘要 ： 介绍 了机制砂再 生粗 骨料混凝土配筋柱 的小偏 心和 大偏心受 压承 载力试 验成果 ， 分 析 了长 细 比和 初始偏 心距分别对配筋柱 正截面应变分布 、 混 凝土和 钢筋应 变 、 侧向挠 度 、 破 坏形 态 、 极 限承载 力等 的影响 规律 通过与现行规 范相应 计算 公式 的计算结果对 比 ， 基于混凝土材料性能 与结构受力 的相关 机理 ， 系统分析 了 机制砂再生粗骨料混 凝土配筋柱偏心受压承 载力 的主控因素 ， 并对偏 心受 压承载力的计算提 出了建议 关键 词 ： 机制砂再生 粗骨料混凝土 ； 配筋柱 ； 小偏 心受 压 ； 大偏心受压 ； 长细 比； 初始偏 心距 ； 承载力 中图分类号 ： T U 5 2 8 ； T V 3 3 2 文献标识码 ： A 文章 编号 ： 1 0 0 2 5 6 3 4 ( 2 0 1 5 ) 0 50 0 3 9 0 5 随着建 筑 产业 向 以生 态 、 环保 、 节 能 、 利 废 为 特 征的绿色方 向的发展 ， 加 之对天然砂资源 的大力保 护 ， 以利用 城市 建设 废弃 混凝 土 为 目标 的再 生 骨 料 混 凝 土 、 以替代 天 然 砂 为 目标 的机 制 砂 混 凝 土 逐 步 得到重视 ， 并得 以迅速推广应用 本文作者 曾提 出 以机制 砂 和再 生粗 骨 料 配 制 混 凝 土 ， 从 而 形 成 了 介 于 机制砂 混 凝 土 、 再 生 骨 料 混凝 土 之 间 的一 种 新 型 绿 色混凝 土 ， 更 能发 挥这 两种 骨料 的优 良特性 、 更 加突出混凝土生态环保 的绿色特质 在新 型混凝土应用 于实 际工程结构之前 ， 需研 究其结构受力性能及合理 的设计方法 对于再生骨 料 混 凝土 ， 有 关学 者 已完成 了考 虑 初始偏 心 距 、 再 生 骨 料 取代 率 、 混凝 土强 度 、 长细 比、 初 始偏 心 距 、 配置 5 0 0 MP a级 钢筋 等 主要参 数影 响 的静 载轴 心 受压 和 偏 心 受压 试验 研 究 ， 得 到 了关 于 柱 承 载力 和延 性 性 能方 面 的研究 成果 本文在第 1 批机制砂再生粗骨料混凝土配筋柱 大偏 心受 压承 载力 试验 研 究 的基 础 上 ， 补充 进 行 了第 2批机 制砂 再 生粗 骨料混 凝 土配 筋柱 小偏 心 和大偏心受压性能试验研究 ， 通过与应 用现行规范 中的计算公式所得的计算结果 的对 比， 阐述 了机制 砂 再 生粗 骨料 混 凝土 配筋 柱偏 心受 压 承载 力 的主要 控制因素及其影响机理 ， 提 出了偏心受压承载力计 算建议 1 试验 概况 再 生粗 骨 料 由实验 室废 弃 的混凝 土梁 用颚式 破 碎机经过初碎 、 二次破碎和筛分得到 ， 外形与天然骨 料 接 近 通 过 试 验 测 试 骨 料 粒 径 按 单 级 配 5 0 1 0 0 m m、 1 0 0 2 0 0 m m、 2 0 02 6 5 m m 的质 量 比4 ： 3 ： 3混合 ， 得 到最大粒径 2 6 5 mm的连续级 配 细骨料 为机 制砂 水 泥 为 P 0 5 2 5普 通硅 酸盐 水泥 ， 2 8 d抗折强度 9 2 MP a 、 抗压强度 5 3 5 MP a 外 加 剂为 聚羧 酸高 效减 水剂 ， 拌合 水 为 自来 水 柱的纵 向受 拉 和 受 压 钢 筋 均 为 HR B 3 3 5级 2 4 d 2带肋 钢 筋 ， 实 测 屈 服 强 度 4 2 0 M P a 、 极 限抗 拉 强度 6 2 5 MP a 、 弹 性 模 量 2 0 21 0 M P a 、 屈 服应 变 0 0 0 2 1 纵向配筋率均为 1 0 3 ， 采用对称配筋 ， 混凝 土保 护 层 厚 2 5 mm 箍 筋 为 H P B 2 3 5级 8 1 0 0 m m ( R C 1 和 R C 2系列 ) 或 6 8 5 0 m m( R C 3系 列 ) 光 圆 钢筋 试验以长 细比( z 。 i ) 和初始偏心距 ( e 。 ) 为主 要因素 柱的端部设有牛腿以便偏心加载 在每次浇 筑试件时， 伴随浇筑混凝 土标准试块 ， 用于测混凝土 收 稿 日期 ： 2 0 1 5 0 82 1 基金项 目： 河 南省教育厅 科学 技术 研究 重 点项 目资 助计 划 ( 1 3 A 5 6 0 7 0 1 ) ； 河 南省 新型 城镇 建筑 技术 协 同创 新 中心 ( 教科 技 2 0 1 3 6 3 8号 ) 作 者简介 ： 李风 兰( 1 9 6 4 一 ) ， 女 ， 河北武 邑人 ， 教授 ， 硕士 ， 主要从事 混凝 土结构设计理论与应用等方 面的研究 4 0 华 北 水 利 水 电 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版) 的实际 强 度 ( 立 方体 抗 压强 度 = 轴 心 抗 压 强 度 、 劈 裂抗 拉 强 度 ) 试 验 柱 的 编 号 与 参 数 组 合 见 表 1 ， 其 中 编 号 含 义 为 ： 配 筋 柱 R C组 号 一初 始 偏 心 距 e ( e l l 1 ) 。 A和 B表 示每 组有 2根 柱 试验 加载设 备 为 5 0 0 0 k N 四柱 液 压试 验 机 加 载 装 置和 测点 如 图 1 所 示 为 了保证 两端 铰 支 ， 在 构 件上下两端设置滚轴 铰支座 加载过程及加载设备 的设汁安 装均 按 照 混凝 土结 构 试验 方 法标 准 ( G B T 5 0 l 5 2 2 0 1 2 ) 的 规 定 进 行 试 验 量 测 主 要 内容 为柱 中截 面纵 向 钢 筋 和混 凝 土 的应 变 ， 受 压 混 凝土 的 应变 、 裂缝 宽 度 、 柱 中截 面 的侧 向位 移 、 截 面开 裂荷 载和 极 限 承 载 加 载 前 先 进 行 几 何对 中 并预 加载 5 k N， 安装 位移 计 及 连接 应 变 片 至 采集 仪 器 ， 检测 调 整试验 装 置至 正常 _T作 正 式加 载实 行 分 级 ， 每级 持 荷 8 m i n ， 加 载 值 取 极 限 承 载 力 的 l 1 0 试 件开 裂前 ， 加 载值 达 到开 裂 荷 载 的 6 0 以后 ， 每 级按 l 0 k N加载 并 注 意 观 察 柱 受 拉 区 裂缝 情 况 找 到 开 裂荷载 后 ， 恢 复到 原来 的每 级 加载值 当加载 值 达 到 极 限承载 力 的 9 0 以后 ， 每级加 载值 降 为原 加 载值 的 1 21 3 各试 件 的承载 力极 限状 态 见表 1 为 了偏于综 合 分析 ， 表 1中 同时 列 出 了第 l 批 试 验 柱 的主要 测试 成果 表 1 试 验 柱 实 测 性 能 参 数 图 1 加 载 装 置 及 测点 布置 图 注 ： 表巾带 表示第 1 批试验 2试验结果分析 2 1混 凝土 应 变分 析 为 了验 证试 验 柱正 截面 应变 在轴 向荷 载下 是 否 仍 符合 平 截 面 假 定 及 找 到 柱 中截 面 应 变 的变 化 规 律 ， 在柱 中截面 对称 布 置 4个 应 变测 点 各 柱正 截 面 混 凝土 应 变 与 荷 载 的 关 系 曲 线 如 图 2所示 由 图 2 可 知 ， 各 试 验 柱 正 裁 面 应 变 分 布 基 本 符 合 平 截 面 似 定 试 验柱 中受压侧 混 凝 土的应 变 与荷载 关 系 曲线 如 图 3所 示 ， 其 中 R C 21 5 B、 R C 3一l 5 A 1 5 B均 未 能测 得 各 自破 坏 位 置 的 应 变 ， 应 变 数 值 在 0 0 0 2 0 和 0 0 0 2 7之间 ； R C 1一l 5 B应 变数 值 为破 坏前 一 级 荷 载下 的混 凝 土 最 大 应 变 ， 为 0 0 0 3 1 ； R C l一1 5 A 和 R C 21 5 A的混凝 土 最大 压应 变数 值均 对应 于 各 自破 坏 位 置 ， 分 别 为 0 0 0 3 l和 0 0 0 3 2 考 虑 到 试 验 测 试 时 的 各 种 影 响 因 素 ， 各 大 偏 心 受 压 柱 的 混凝 土 极 限压 应 变 可 达 到 混 凝 土 结 构 设 计 规 范 ( GB 5 0 0 l 0 2 0 1 0) 规定 的普 通 混 凝 土 极 限 压 应 变 值 0 0 0 3 3 对 于 小偏 心 受 压 柱 R C 36 A 6 B， 极 第 3 6卷第 5期 事风 皇， 等 ： 机制砂冉 牛粗骨 料混凝土配筋桂偏心受 j 承载 J 的计算方法 4 限 K 应 变达 到 _r 0 0 0 2 3币 0 0 0 2 7 ， 受 压边 缘 混凝 土 被压 碎 1 2 0 E 1 0 0 8 0喜 6 0茹 I 旦 投 、 、 o 0 1 2 0 0 - 8 0 o - 4 O O I 、 、 s 应 变( 1 0 ) 4 0 、 一 3 0 k N 5 0 k N J D 一 1 4 0 k N +2 0 0 k N 。 0 一 2 6 0 k N _ I 3 2 0 k N 。 1 b o 3 8 0 k N 3 6 0 k N 1 5 0 0 k N- 5 3 0 k N 1 2 0 g 1 0 0鑫 ： 4 1 1 00 k kN N ： 、 、 - 4 0 6 0 器 N +： 2 0 0 0 8 0 0 4 O O l I 2 0 4 0 0 8 0 0 1 2 0 0 1 I 4 0 应 变( 1 0 一6 0 t 一8 0 t 0 0 、 1 0 v ln ( c R C3 1 5 A 一 120 100 差 80 4o 器 2 0 0 o - 1 6 0 0 - I 2 0 0 8 0 0 4 0 0 ) 2 应变( 1 0 ) 2 Ok N r 4 0k N 一 6 Ok N1 2 Ok N 十1 8 0 k N+_ 2 4 0 k N 3 0 o k N 3 6 0k N 一 A nl ， I A nl ， f I 1 1 2 。 1 0 0 、 、 5 。 1J 、- n D O一 8 0 0 6 O O一 4 O O一 I 加 、 、 1 0 0k N一 r 2 0 0k N 3 0 0 k N 。 4 O 0 k N _ 一 5 0 0 k N 6 0 0k N 7 0 0k N 一+ 一 8 o 图 2试 验 柱 中 截 面 混 凝 土 应 变 曲线 图 3受 压 侧 混 凝 土 应 变 与 荷载 关 系 曲线 2 2钢筋 应变 分 析 大偏 心受 压柱 的 中截 面受 拉 和受压 钢筋 的应 变 与荷 载 关 系 曲 线 如 图 4所 示 R C 21 5 A和 R C 3 1 5 B未 能测 得 对 应破 坏 位 置 的 钢 筋 最 大 受 压 应 变 ， 应 变 数值 分 别 为 一 0 0 0 1 8和 一 0 0 0 1 9 ， 其 余 各 柱 在 破坏 或 破坏 前 一级 荷载 作用 时 的受托 和 受乐 钢筋 应 变均 达 到或 超过 钢 筋 矧 服 应 变 0 0 0 2 1 六 I 此 ， 可 以认 为柱 在 大偏心 受 压破 坏时 柱 中截 面受拉 和 受压 钢 筋均 处 于 屈 服 状 态 小 偏 心 受 压 柱 RC 36 A 6 B 达 到极 限 承载 力时 ， 靠 近 轴 向 压 力 一侧 的钢 筋 的应 变均 达到 或超 过 钢筋屈 服 应变 0 0 0 2 1 ， 远 离轴 r n 】 压 力一 侧 的钢筋 仍 处于 弹性 受拉状 态 II 簇 500 ： 一 30 0 0 - 20 0 0 一 1 0 0 0 0 l 0 0 0 20 0 0 30 0 0 应变( 1 0 ) 图 4柱 中钢 筋 应 变 与荷 载 关 系 曲 线 2 3侧 向挠 度分 析 两端 铰 支的 偏 心 受压 柱 ， 存轴 向倚 载作 用 下产 生较 大 的 侧 向 弯 曲变 形 ( 图 5) ， 进 而引 起 承 载 力 的 降低 ， 各 试件 柱 中高 度 处 侧 向挠 度 的试 聆 值 和 汁算 值 见表 2 ， 所 有 试 件 的挠 度试 验 值 均 埘 、 于破 坏 衙 载 I 大 J 此 ， 规 范规定 承载 nf 算 时必 须 考虑偏心 距增 大 系数 的影响 表 2巾的侧 阳挠 度 汁算 值 “ 试 验 初 始偏 心 距乘 以偏 心 距增 大 系数 所得 ， 从 表 巾 n 丁 4 2 华 北 水 利 水 电 大 学 学 报 ( 然 科 学 版 ) 以看 f I 试验值 与计 算 值 比较 吻合 相对 而 言 ， 初 始偏 心距较大l I f ， 汁算值小于试验值 图 5柱 RC31 5 B侧 向挠 度 曲线 表 2试 验柱侧 向挠度试验与计算值 比较 2 4破坏 形 态特征 大偏 心受 压 柱 的 破 坏 形 态 如 图 6所 示 由 图 6 可知 ， 柱破 坏 时 的受 压 外 轮 廓 呈 角 形 且 混 凝 土 压碎 段 较小 ， 属 于大 偏心 受 压破 坏形 态 ( a )RCI I 5 A B ( b )R C2 1 5 A B ( c )RC3 1 5 A B 图 6试验柱破坏 形态 从破 坏过 程 上看 ， 随 着加 载值 增大 ， 柱受 拉 区 出 现横 向裂 缝 并逐渐 向 受 压 区发 展 ， 裂缝 宽 度 和 侧 向 挠 度也不 断增 大 当加载值 接 近破坏 荷 载时 ， 受压 区 边缘 出现纵 向裂缝 并 发 展 交 叉 ， 横 向 裂缝 向受 乐 区 快 速发 展 ， 裂缝 宽度 和侧 向挠 度也快 速增 大 ， 受压 x = 混 凝 土被压 碎 ， 试 件 失 去 承 载 能 力。 由表 l可 以 看 f 臼， 随着 长 细 比的增 大 ， 大偏心 受 压柱在 破坏 时 的最 大 裂缝 宽度 呈增 大 趋势 3 偏 心受压 承载力计算 方法 3 1 试验 柱 承载 力计 算结 果 采用 混 凝 土 结 构 设 计 规 范( G B 5 0 0 1 0 2 0 1 0 ) 规定 的钢 筋 混凝 土 偏 心 受压 构 件 正 截 面 承 载 力计 算方 法 ， 得 到本 文 试 验 柱 的偏 心 受 压 承 载 力 的 计算 结 果 ， 其 与试 验结 果 的对 比见 表 3 本 次试 验 柱 正 截面抗 裂 轴 向压力 实测 值 与式 ( 1 ) 计 算值 的 比值 统 计结 果为 ： 平 均值 1 0 0 3 ， 标 准差 0 0 9 0 表 3试验柱承载 力试验 与计算值 比较 3 2机 制砂再 生 粗 骨料 混 凝 土配 筋 柱 偏 心 受压 承 载 力影 响 因素 的分析 根据 本 文试 验结 果 ， 作为 几何特 征参 数 ， 长细 比 直 接影 响柱 的偏 心受 压承 载 力 长 细 比增 大 ， 侧 向弯 曲变形 加大 ， 柱 的承 载力 降低 作 为轴 向压 力位置 的 表 征参 数 ， 初 始 偏心 距越 大 ， 轴 向压 力在 柱截 面 产生 的弯矩 也越 大， 能 够承受 的极 限轴 向压 力也 就越 小 这些 参 数 变化对 机制 砂再 生 粗骨 料 混 凝土 配 筋柱偏 心受 压 承载 力 的影 响与其 对普 通钢 筋混 凝土 柱 偏心 受 压承 载 力的影 响是 一致 的 在 同样 几 何 尺 寸 和配 筋 条件 下 ， 机 制 砂 再 生粗 骨料混 凝 土配 筋柱 与普 通钢 筋混凝 土 柱 的偏 心 受压 承载 力 的差异 ， 主 要 来 自于两 种 混 凝 土材 料 的 力学 第 3 6卷 第 5期 李凤 兰 ， 等 ： 机制砂再生粗骨料混凝 土配 筋柱偏心受压承载力 的计算 方法 4 3 性 能 的差异 ； 如 果 它们 的强 度等 级 相 同 ， 则来 自于 同 强度等级下轴心抗压强度和材料本构关系之 间的差 异 以 及 它 们 与 钢 筋 之 间 粘 结 一滑 移 关 系 的 差 异 I 4 J 因此 ， 不 同类 型混凝 土之 间材 料 性 能 的差 异 是其 结 构构 件受 力性 能 差异 的根 本性 控制 因素 4 结 语 本 文对机 制砂 再 生粗 骨料 混凝 土 配筋柱 的正截 面偏 心受 压承 载 力进 行 了研究 ， 结 果表 明 ： 1 ) 机 制 砂 再 生 粗 骨 料 混 凝 土 配 筋 柱 与 普 通 钢 筋混 凝 土柱 的偏 心 受 压 承 载 性 能是 一 致 的 ， 可采 用 现行 混凝 土结 构设 计 规范 规 定 的方 法 来计算 机制砂 再生 粗 骨料 混凝 土配 筋柱 的偏 心受 压 承载 力 2 ) 长细 比 和初 始 偏 心 距 对 机 制 砂 再 生 粗 骨 料 混凝土配筋柱偏心受压承载力的影响规律 ， 与其对 普通钢筋混凝土柱偏心受压承载力的影响规律是一 致的 不同类型混凝土之间材料性能的差异 ， 是其结 构构 件 受力 性 能存 在差 异 的根本 性控 制 因素 参 考 文 献 1 中 国建 筑 科 学 研 究 院 混 凝 土 用 再 生 粗 骨 料： G B T 2 5 1 7 7 -2 0 1 0 S 北京 ： 中国建筑工业出版社 ， 2 0 1 0 ： 1 1 5 2 李晓克 ， 郭 琦 ， 赵顺 波 ， 等 全再 生骨 料混凝 土配合 比设 计与试验 研究 J 华 北水 利水 电学 院学报 ( 自然科 学 版 )， 2 0 1 3， 3 4( 4)： 5 35 6 3 李凤兰 ， 刘 春 杰 ， 潘 丽 云， 等 机制 砂混 凝 土概论 M 北京 ： 中国水利 水电出版社 ， 2 0 1 3 ： l 一1 7 4 刘春杰 ， 丁新新 ， 卢 亚召 ， 等 高强机 制砂混 凝土抗 压性 能试验 研 究 J 华 北 水 利 水 电大 学 学 报 (自然 科 学 版 )， 2 0 1 4， 3 5 ( 5 )： 5 15 5 5 沈宏 波 再生混凝土柱受力性 能试 验研 究 D 上海 ： 同 济大学 ， 2 0 0 5 ： 1 6 3 7 6 胡小柱 再生混凝土柱静力性 能研 究 D 南京 ： 南京航 空 航 天 大 学 ， 2 0 0 8： 2 04 9。 7 周静 海 ， 杨永 生 ， 焦 霞 再生 混凝 土柱 轴心 受压 承载 力 研究 J 沈 阳建筑大学学报 ， 2 0 0 8 ， 2 4 ( 4 ) ： 5 7 2 5 7 6 8 周静海 ， 于洪洋 ， 杨永生 再生混凝土大偏 压长柱受力性 能实验 J 沈阳建筑大学学报 ， 2 0 1 0 ， 2 6 ( 2 ) ： 2 5 5 2 6 0 9 王乐天 ， 刘 煦 ， 刘 超 再 生混 凝 土柱受 压性 能 实验研 究 J 混凝土 ， 2 0 1 1 ( 7 ) ： 1 7 2 0 1 0 杜朝华 ， 郝彤 ， 赵临涛 再 生混凝 土柱受 压性能试 验研 究 J 工业建筑 ， 2 0 1 2 ， 4 2 ( 4 ) ： 3 1 3 6 1 1 赵顺波 ， 苏 延峰 ， 李 长永 ， 等 机制 砂再 生粗 骨料 混凝 土配筋 柱 偏 心 受 压 承 载 力 研 究 J 混 凝 土 ， 2 0 1 3 ， ( 9 )： 2 62 8 1 2 苏延峰 机制砂再生混凝 土配 筋柱偏心 受压性 能研究 D 郑 州 ： 华北水利水 电大 学 ， 2 0 1 3 ： 1 5 5 4 1 3 中国建 筑 科 学 研 究 院 混 凝 土结 构 试 验 方 法 标 准 ： GB T 5 0 1 5 2 2 O 1 2 s 北 京 ： 中 国建 筑 工 业 出 版 社 ， 2 01 2： 1 13 8 1 4 中 国建 筑 科 学 研 究 院 混 凝 土 结 构 设 计 规 范 ： G B 5 0 0 1 O 一2 0 1 0 s 北 京 ： 中 国 建 筑 工 业 出 版 社 ， 2011： 34 54 1 5 赵顺波 混凝土结构设计原理 M 2版 上海 ： 同济大 学 出版社 ， 2 0 1 3 ： 1 1 51 4 6 1 6 赵顺 波 ， 丁新新 ， 李 长 明 ， 等 变形 钢筋 与机 制砂 混凝 土粘 结性 能 试 验研 究 J 建 筑 材 料 学 报 ， 2 0 1 3 ， 1 6 ( 2) ： 1 9 31 9 9 Ca l c u l at i o n M e t ho d o f Ul t i m a t e Re s i s t a nc e o f Re i nf or c e d M SRAC Co l um n s un de r Ec c e nt r i c Co mpr e s s i o n L I F e n g l a n，REN Fa n g c h u n，SU Ya n f e n g，YANG Ya bi n ( N o r t h Ch i n a Un i v e r s i t y o f Wa t e r Re s o u r c e s a n d E l e c t r i c P o we r ，Z h e n g z h o u 4 5 0 0 4 5，C h i n a ) Ab s t r a c t ：T h e e x p e r i me n t a l r e s u l t s o f u l t i ma t e r e s i s t a n c e o f t h e r e i n f o r c e d MS RCAC( c o n c r e t e mi x e d wi t h ma n u f a c t u r e d s a n d a n d r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e )c o l u m n s u n d e r s m a l l a n d l a r g e e c c e n t c c o mp r e s s i o n a r e i n t r o d u c e d ， a n d t h e e f f e c t s o f t h e s l e n d e r n e s s r a t i o a n d t he i ni t i a l e c c e n t r i c d i s t a nc e o n t h e c r o s s s e c t i o n a l s t r a i n d i s t r i b u t i o n，c o n c r e t e a n d r e i n f o r c e me nt s t r a i ns，t r a ns v e r s a l de fle c t i o n，f a i l u r e s t a t e s a n d ul t i ma t e r e s i s t a nc e o f r e i n f o r c e d MSRCAC c o l umn s a r e s t ud i e d By t he c o mpa r a t i v e a na l y s e s wi t h t h e c a l c u l a t i o n r e s u l t s an d f o r mu l a s i n c u r r e n t d e s i g n c o d e，a nd b a s e d o n t h e r e l a t e d me c h a n i s m be t we e n t h e ma t e r i a l p r o p e r t i e s o f c o n c r e t e a n d t h e l o a d i n g b e h a v i o r s o f s t r uc t ur e，t he ma i n c o nt r o l f a c t o r s i nfl ue n c i n g t he u l t i ma t e r e s i s t a n c e o f r e i n f o r c e d MSRCAC c o l umn s un d e r e c c e n t r i c c o mp r e s - s i o n a r e d i s c u s s e dAt l a s t ，t h e c a l c u l a t i o n s u g g e s t i o ns f o r e c c e nt r i c c omp r e s s i v e u l t i ma t e r e s i s t a nc e o f r e i n f o r c e d MS RCAC c o l umn s a r e p r o p os e d Ke y wo r d s ：c o n c r e t e mi x e d w i t h ma n u f a c t u r e d s a n d a n d r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e ( MS RC AC)；r e i n f o r c e d c o l u mn；s ma l l e c c e n t r i c c o mp r e s s i o n；l a r g e e c c e n t r i c c o mpr e s s i o n；s l e n d e r ne s s r a t i o；i ni t i a l e c c e n t r i c di s t a n c e；u l t i ma t e r e s i s t a n c e ( 责任 编辑 ： 陈海 涛)