DK387+780旭罗大桥1号桥墩桩柱计算书.doc

DK387+780旭罗大桥1号桥墩桩柱计算书 (2006年5月29日21点35分计算)
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注：工程文件名:C:\桥梁通CAD7.0\Data\387780\1.3m盖梁\387780.qlt。

原始数据表(单位:kN-m制)
受力模式
盖梁顶至低水位距
盖梁顶至设计水位线
盖梁顶与冲刷线距
盖梁顶自由
12.00
12.00
12.00

稳定时的杆件计算长度系数
柱顶截面
柱底截面
冲刷截面
2.00
2.00
2.00

正常使用裂缝宽度计算
裂缝宽度限值mm
计入冲击力
0.200

联数
1联孔数
1
2

孔径1
孔径2
25.00
25.00

加载方式
制动系数1
制动系数2
自动加载
1.00
2.00

车道荷载
车辆荷载
人群集度
车道数
车道荷载提高系数
公路-I级
公路-I级
3.000
2
0.00
注：重要性系数为1.1。

内容\布载方式
双孔布载
左孔布载
右孔布载
一列汽车作用制动力(kN)
165.000
165.000
165.000
计算墩(台)制动比例系数
0.500
0.500
0.500

车道荷载数据
道车荷载的均布荷载
双孔加载的集中荷载
左孔加载的集中荷载
右孔加载的集中荷载
10.500
308.880
308.880
308.880
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

车道轮距离护轮带
横向轮轴数
1~2轮距
2车横向间距
0.500
2
1.80
1.30

车辆荷载数据
车辆轮轴数
1~2轮距
2~3轮距
3~4轮距
4~5轮距
5
3.00
1.40
7.00
1.40

轮重合计
第1轮重
第2轮重
第3轮重
第4轮重
第5轮重
550.0
30.0
120.0
120.0
140.0
140.00

车辆轮距离护轮带
横向轮轴数
1~2轮距
0.500
2
1.80

双孔、左孔、右孔分别加载时对应的冲击系数
布载方式
双孔布载
左孔布载
右孔布载
冲击系数
0.1000
0.1000
0.1000

摩擦系数、温度力
摩阻力用户选用
左支座摩擦系数
右支座摩擦系数
桥墩温度力(kN)
判断组合
0.000
0.000
10.0

上部横断面宽度数据
右偏角(度)
桥面净宽
左护栏宽
左人行宽
左隔离栅宽
右隔离栅宽
右人行宽
右护栏宽
80.00
11.50
0.50000
1.75
0.00
0.00
0.00
0.00000

梁(板)数、梁(板)横向距离
左右支座
梁板数
中距1~2
2~3
3~4
4~5
5~6
6~7
7~8
8~9
对称
9
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50

恒载反力
梁(板)编号
1号
2号
3号
4号
5号
6号
7号
8号
9号
合计
左孔支反力
329.0
259.0
259.0
259.0
259.0
259.0
259.0
259.0
259.0
2401.0
右孔支反力
329.0
259.0
259.0
259.0
259.0
259.0
259.0
259.0
259.0
2401.0
合计
658.0
518.0
518.0
518.0
518.0
518.0
518.0
518.0
518.0
4802.0

跨径数据
梁(板)编号
标准跨径
计算跨径
支座与墩中心距离
支座与梁端接缝中心距离
左孔数据
25.00
24.35
0.33
0.33
右孔数据
25.00
24.35
0.33
0.33

1号边梁与桥面护栏外侧垂直距离
1号边梁与盖梁端垂直距离
0.88
0.87

基桩数据
桩基特性
内摩擦角
平均土比例系数
桩底土系数
桩容重
桩扣除比重
嵌岩或支承桩
30.0
30000.0
50000.0
25.0
15.0

桩底
土层数
不透水
2

内 容
土层厚m
比例系数
土层1
5.00
30000
土层2
20.00
50000
注：1、单位：地基土比例系数kN/m4，极限摩阻力或容许承载力kPa。

基桩嵌岩或支承于岩面
岩石极限抗压强度(kPa)
影响系数C1
影响系数C2
10000
0.500
0.040

墩身材料
混凝土等级
受力钢筋种类
受力钢筋直径
保护层厚m
最少钢筋根数
C28
HRB335钢筋
28
0.060
16

桩基材料
混凝土等级
受力钢筋种类
受力钢筋直径
保护层厚m
最少钢筋根数
C23
HRB335钢筋
28
0.060
36

尺寸数据
挡块设置
顺桥挡块盖梁
挡块宽度
挡块高度
左挡块距梁端
右挡块距梁端
两侧设置
齐平
0.25
0.30
0.30
0.30

垫块高度m
0.12

盖梁砼等级
盖梁端高
盖梁高度
盖梁全长
盖梁悬距
变高悬长
盖梁宽度
C30
0.70
1.30
13.95
2.89
2.03
1.80

墩身截面形状
墩柱高
柱直径
顺桥尺寸
横桥尺寸
柱数
柱距1~2
圆形截面
9.00
1.30

2
8.17

桩的直径
桩的长度
嵌岩深度
系梁高度
系梁宽度
1.50
20.00
3.00
1.00
1.00

恒载作用力表(表1)
内 容
上 部
墩盖梁
墩 身
系 梁
冲刷以上桩
管 线
合 计
竖直力
4802.0
761.3
597.3
175.3
150.2
0.0
6486.1
低水位浮力
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
设计水位浮力
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
顺桥柱中心弯矩
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
注：1、盖梁容重25kN/m3，墩身容重25，系梁容重25，桩基容重25。水容重10。

活载支反力表(表2)
内 容
布载方式
左支反力
右支反力
总轴重
冲击系数
车列走向
重轴距原点
重车轮重
人群/每米
双孔加载
37.5
37.5
0.0
0.0000
0
0.00
0
左孔加载
37.5
0.0
0.0
0.0000
0
0.00
0
右孔加载
0.0
37.5
0.0
0.0000
0
0.00
0
车辆荷载
双孔加载
325.5
133.8
550.0
0.1000
1
26.07
550
左孔加载
443.8
0.0
550.0
0.1000
1
24.67
550
右孔加载
0.0
443.8
550.0
0.1000
-1
24.67
550
一列车道荷载
双孔加载
131.3
444.3

0.1000

左孔加载
444.3
0.0

0.1000

右孔加载
0.0
444.3

0.1000

注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
2、“车列走向”为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。
3、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。
4、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
5、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载308.9kN，左孔加载308.9kN，右孔加载308.9kN。

墩顶活载作用力、制动力表(表3)
内 容
布载方式
竖直力
弯 矩
最小制动
加载长
加载重
10%制动
制动比例
制动力
冲击力N
冲击力M
人群/米
双孔加载
75.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.0
0.0
0.0
左孔加载
37.5
12.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.0
0.0
0.0
右孔加载
37.5
-12.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
0.0
0.0
0.0
车辆荷载
双孔加载
459.4
61.4
165.0

0.50
82.5
45.9
6.1
左孔加载
443.8
142.1
165.0

0.50
82.5
44.4
14.2
右孔加载
443.8
-142.1
165.0

0.50
82.5
44.4
-14.2
一列车道
双孔加载
575.5
-100.2
165.0
50.0
741.0
74.1
0.50
82.5
57.6
-10.0
左孔加载
444.3
142.2
165.0
25.0
478.5
47.9
0.50
82.5
44.4
14.2
右孔加载
444.3
-142.2
165.0
25.0
478.5
47.9
0.50
82.5
44.4
-14.2
注：1、左右孔的支座支撑线到墩盖梁中心线的桥轴方向距离分别是0.33米、0.33米。
弯矩的力臂按桥轴向距离投影到垂直于墩台轴线的方向计算。
2、“竖直力”向下为正，桥墩“水平力”指向小桩号为正，“弯矩”指向小桩号为正。
3、“双孔加载”、“左孔加载”、“右孔加载”制动力由用户直接输入得到。
4、“竖直力”、“弯矩”未计入汽车冲击力的作用。“弯矩”由竖直力产生(未计水平力引起的弯矩)。
5、“最小制动”指制动力标准值不得小于的规定值，见2004年桥涵通用规范4.3.6。

柱分配系数表(表4)
内 容
横向布载方式
1号柱
2号柱
合计
人 群
向 左 偏
2.0721
-0.3221
1.7500
向 右 偏
0.0000
0.0000
0.0000
对 称
2.0721
-0.3221
1.7500
车辆荷载
向 左 偏
0.9013
0.0987
1.0000
向 右 偏
-0.0651
0.5651
0.5000
对 称
0.3607
0.6393
1.0000
一列车道
向 左 偏
0.9013
0.0987
1.0000
向 右 偏
-0.0651
0.5651
0.5000
对 称
0.3607
0.6393
1.0000
二列车道
向 左 偏
1.4174
0.5826
2.0000
向 右 偏
0.0780
1.4220
1.5000
对 称
0.7214
1.2786
2.0000
注：1、表中活载横向作用视上部与盖梁为整体形成双悬臂简支梁计算柱的横向分配系数得到柱顶竖直力。
2、单独盖梁计算时，活载横向作用先传递给上部梁板，再传递给盖梁计算得到柱顶竖直力。
3、汽车(车道)布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
4、《横断面》窗体中“右护栏宽”=0且“右人行道宽”=0指右侧接旧桥，车辆右外侧边轮布置在右边缘处。
5、人群横向分配系数已计入左、右人行道宽度1.75m、0m。

汽车横向折减系数表(表4_1)
车队数
1道车
2道车
折减系数
1.000
1.000

一座桥墩摩阻力表(表5_1)
内 容
上部支反力
人群支反力
一列支反力
冲击系数
1列车道摩阻力
2列摩阻力
车辆摩阻力
双孔加载
4802.0
131.3
575.5
0.1000
0.0
0.0
0.0
左孔加载
2401.0
65.6
444.3
0.1000
0.0
0.0
0.0
右孔加载
2401.0
65.6
444.3
0.1000
0.0
0.0
0.0
注：1、左支座摩阻系数为0，右支座摩阻系数0。
2、一列车道荷载双孔加载时：左反力为131.3kN，右反力为444.3kN，合计支反力为575.5kN。
3、车辆荷载双孔加载时：左反力为325.5kN，右反力为133.8kN，合计支反力为459.4kN。
4、人群双孔加载时：左反力为65.6kN，右反力为65.6kN，合计支反力为131.3kN。
5、人群支反力已乘以人行道总宽度1.75米。

墩顶水平力表(表5)
内 容
布载方式
制动系数
1柱制动
1柱温度
1柱制+温
1柱摩阻
1柱H
1柱投影H
一列车道
双孔加载
1.000
49.5
5.0
54.5
0.0
0.0
0.0
左孔加载
1.000
49.5
5.0
54.5
0.0
0.0
0.0
右孔加载
1.000
49.5
5.0
54.5
0.0
0.0
0.0
二列车道
双孔加载
2.000
99.0
5.0
104.0
0.0
0.0
0.0
左孔加载
2.000
99.0
5.0
104.0
0.0
0.0
0.0
右孔加载
2.000
99.0
5.0
104.0
0.0
0.0
0.0
车辆荷载
双孔加载
1.000
49.5
5.0
54.5
0.0
0.0
0.0
左孔加载
1.000
49.5
5.0
54.5
0.0
0.0
0.0
右孔加载
1.000
49.5
5.0
54.5
0.0
0.0
0.0
注：1、摩阻力由“车道荷载+人群+上部恒载”乘以“摩阻系数”计算得到。
2、摩阻力用户选用“判断组合”，因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻力”小的值计算得到。
3、表中“1柱制动”按照整个桥墩制动力平分给每个墩柱后再提高20%得到。
4、表中“1柱H”指单根柱受到的桥轴线方向水平力(配筋等计算使用)。
5、表中“投影H”指斜交时垂直于墩台的水平力，由桥轴线方向水平力乘以COS(φ)得到。未使用。
6、人群荷载(kN/m)已乘以人行道总宽度1.75。

每个墩柱作用力表(表7)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
水平力
上部恒

2505
2505
0
2297
2297
0
0.0
盖梁恒载

381
381
0
381
381
0
0.0
盖梁浮力

0
0
0
0
0
0
0.0
柱恒载

299
299
0
299
299
0
0.0
柱浮力

0
0
0
0
0
0
0.0
桩系梁
含冲刷桩长1.7
163
163
0
163
163
0
0.0
桩浮力

0
0
0
0
0
0
0.0
管线设施

0
0
0
0
0
0
0.0
耳 墙

0
0
0
0
0
0
0.0
背 墙

0
0
0
0
0
0
0.0
搭 板

0
0
0
0
0
0
0.0
柱顶截面
以上所有恒载
2885
2885
0
2678
2678
0
0.0
柱顶浮力

0
0
0
0
0
0
0.0
人 群
双孔加载
155
0
0
0
-24
0
0.0
左孔加载
78
0
11
0
-12
11
0.0
右孔加载
78
0
-11
0
-12
-11
0.0
车辆荷载
双孔加载
414
-30
31
294
45
31
0.0
左孔加载
400
-29
71
284
44
71
0.0
右孔加载
400
-29
-71
284
44
-71
0.0
一列车道
双孔加载
519
-37
-50
368
57
-50
0.0
左孔加载
400
-29
71
284
44
71
0.0
右孔加载
400
-29
-71
284
44
-71
0.0
二列车道
双孔加载
816
45
-100
818
335
-100
0.0
左孔加载
630
35
142
632
259
142
0.0
右孔加载
630
35
-142
632
259
-142
0.0
注：1、水平力引起的弯矩未计入本表。
2、每根柱由横向分配系数计算得到最大、最小竖直力，并计入浮力(N1max对应低水位，N1min对应设计水位)。
3、活载支反力引起的顺桥向每根柱(桩)弯矩由总弯矩平均分配给每根柱(桩)计算得到。
一般情况下，截面强度和裂缝主要由水平力引起的弯矩控制。
4、表中未计入冲击力，每个柱冲击力表见表7_1。

每个墩柱冲击力表(表7_1)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
车辆荷载
双孔加载
41
-3
3
29
5
3
左孔加载
40
-3
7
28
4
7
右孔加载
40
-3
-7
28
4
-7
一列车道
双孔加载
52
-4
-5
37
6
-5
左孔加载
40
-3
7
28
4
7
右孔加载
40
-3
-7
28
4
-7
二列车道
双孔加载
82
4
-10
82
34
-10
左孔加载
63
3
14
63
26
14
右孔加载
63
3
-14
63
26
-14
注：承载力、桩长计算等计入冲击力，裂缝宽度用户输入计入冲击力影响。

柱顶截面内力合计表(表8_1作用短期效应组合)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
恒+车辆
双孔加载
3360
2862
24
2904
2689
24
左孔加载
3271
2863
65
2896
2699
65
右孔加载
3271
2863
-65
2896
2699
-65
恒人1道
双孔加载
3440
2857
-39
2961
2697
-39
左孔加载
3272
2863
65
2897
2699
65
右孔加载
3272
2863
-65
2897
2699
-65
恒人2道
双孔加载
3669
2920
-77
3308
2912
-77
左孔加载
3448
2912
120
3164
2865
120
右孔加载
3448
2912
-120
3164
2865
-120
注：1、短期效应组合用于裂缝计算。
2、频遇值系数：汽车荷载0.7，人群荷载1，制动力(或摩阻力)、温度力1，等代土压力1。
3、活载支反力对每根柱(桩)引起的弯矩M，由分配给柱(桩)最大竖直力(Nmax)计算得到。
一般情况下，截面裂缝主要由水平力引起的弯矩控制。
4、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。
5、支座水平力引起的弯矩其力臂(支座顶与柱顶截面的距离)为1.45m。弯矩值已计入水平力引起的弯矩。

柱顶截面内力合计表(表8_2作用长期效应组合)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
恒+车辆
双孔加载
3130
2872
13
2807
2688
13
左孔加载
3093
2873
35
2803
2692
35
右孔加载
3093
2873
-35
2803
2692
-35
恒人1道
双孔加载
3176
2869
-22
2840
2693
-22
左孔加载
3093
2873
35
2803
2692
35
右孔加载
3093
2873
-35
2803
2692
-35
恒人2道
双孔加载
3307
2905
-44
3038
2816
-44
左孔加载
3194
2901
67
2956
2787
67
右孔加载
3194
2901
-67
2956
2787
-67
注：1、长期效应组合用于裂缝计算。
2、准永久值系数：汽车荷载0.4，人群荷载0.4，制动力(或摩阻力)、温度力1，等代土压力1。

柱顶截面内力组合表(表9)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
水平力
恒+车辆
双孔加载
4274
3416
47
3666
3256
47
0
左孔加载
4166
3418
121
3650
3267
121
0
右孔加载
4166
3418
-121
3650
3267
-121
0
恒人1道
双孔加载
4436
3405
-77
3780
3274
-77
0
左孔加载
4166
3418
121
3651
3267
121
0
右孔加载
4166
3418
-121
3651
3267
-121
0
恒人2道
双孔加载
4893
3532
-154
4474
3703
-154
0
左孔加载
4519
3516
231
4186
3598
231
0
右孔加载
4519
3516
-231
4186
3598
-231
0
注：1、表中数据用于强度(即钢筋面积)计算，内力值已计入荷载分项系数(见2004通用桥规4.1.6条)。
2、分项系数：混凝土1.2，水浮力1，人群荷载1.4，汽车荷载1.4，制动力等1.4。
3、可变作用效应的组合系数ψc=0.8。
4、制动力(摩阻力)等产生的效应超过汽车荷载效应(恒+车道+人群)，不计组合系数ψc。
5、活载支反力对每根柱(桩)引起的弯矩M，由分配给柱(桩)最大竖直力(Nmax)计算得到。
一般情况下，截面配筋主要由水平力引起的弯矩控制。
6、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。

柱顶截面配筋表(表10)
内 容
最不利布载
轴力
弯矩
裂缝C2
筋面积cm2
裂缝mm
计算钢筋
采用根数
抗弯-组合
强度筋全为0
4274
47

0.0

0
16
抗裂-合计1
恒+车辆边孔搭板1柱
3360
24
1.47
6.2
0.0000
1
16
抗裂-合计2
恒+车辆边孔搭板1柱
3360
24
1.30
6.2
0.0000
1
16
注：1、“抗弯-组合”由内力组合表(已计入荷载分项系数)计算钢筋面积并反算钢筋根数，
“抗裂-合计1”由内力合计表(短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数)计算钢筋根数。
2、裂缝宽度限值0.2mm。合计1钢筋应力0MPa，合计2钢筋应力0MPa。
3、柱径1.3m，杆件计算长度2.6m，主筋种类HRB335钢筋，主筋直径28mm，保护层6cm。
4、箍筋种类R235钢筋，直径8mm，间距20cm。混凝土强度等级C28，C1值1，柱输入钢筋根数16根。
5、表中钢筋面积已对各种组合循环进行计算均为0，轴力和弯矩给出的仅仅是“恒+车辆荷载”之双孔加载。
6、“抗裂-合计1”按公规计算裂缝。“抗裂-合计2”按铁规计算，其中K1、K2、K3为0、1.3、0。
7、表中配筋计算时杆件的计算长度L0等于计算截面与墩顶距离1.3m乘上杆件稳定系数2。即L0=1.3*2=2.6m。

柱底截面内力合计表(表14_1作用短期效应组合)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
恒+车辆
双孔加载
3658
3161
24
3203
2987
24
左孔加载
3570
3162
65
3195
2998
65
右孔加载
3570
3162
-65
3195
2998
-65
恒人1道
双孔加载
3739
3155
-39
3260
2996
-39
左孔加载
3570
3162
65
3195
2998
65
右孔加载
3570
3162
-65
3195
2998
-65
恒人2道
双孔加载
3968
3219
-77
3607
3210
-77
左孔加载
3747
3211
120
3463
3164
120
右孔加载
3747
3211
-120
3463
3164
-120
注：1、短期效应组合用于裂缝计算。
2、频遇值系数：汽车荷载0.7，人群荷载1，制动力(或摩阻力)、温度力1，等代土压力1。
3、支座水平力引起的弯矩其力臂(支座顶与柱底截面的距离)为10.45m。弯矩值已计入水平力引起的弯矩。

柱底截面内力合计表(表14_2作用长期效应组合)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
恒+车辆
双孔加载
3428
3171
13
3106
2987
13
左孔加载
3391
3171
35
3101
2991
35
右孔加载
3391
3171
-35
3101
2991
-35
恒人1道
双孔加载
3475
3168
-22
3138
2992
-22
左孔加载
3391
3171
35
3101
2991
35
右孔加载
3391
3171
-35
3101
2991
-35
恒人2道
双孔加载
3605
3204
-44
3337
3114
-44
左孔加载
3492
3199
67
3254
3086
67
右孔加载
3492
3199
-67
3254
3086
-67
注：1、长期效应组合用于裂缝计算。
2、准永久值系数：汽车荷载0.4，人群荷载0.4，制动力(或摩阻力)、温度力1，等代土压力1。

柱底截面内力组合表(表15)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
水平力
恒+车辆
双孔加载
4633
3775
47
4024
3614
47
0
左孔加载
4524
3776
121
4009
3626
121
0
右孔加载
4524
3776
-121
4009
3626
-121
0
恒人1道
双孔加载
4794
3763
-77
4138
3632
-77
0
左孔加载
4525
3776
121
4009
3626
121
0
右孔加载
4525
3776
-121
4009
3626
-121
0
恒人2道
双孔加载
5251
3890
-154
4832
4061
-154
0
左孔加载
4878
3874
231
4545
3957
231
0
右孔加载
4878
3874
-231
4545
3957
-231
0
注：1、表中数据用于强度(即钢筋面积)计算，内力值已计入荷载分项系数(见2004通用桥规4.1.6条)。
2、分项系数：混凝土1.2，水浮力1，人群荷载1.4，汽车荷载1.4，制动力等1.4。
3、可变作用效应的组合系数ψc=0.8。
4、制动力(摩阻力)等产生的效应超过汽车荷载效应(恒+车道+人群)，不计组合系数ψc。
5、活载支反力对每根柱(桩)引起的弯矩M，由分配给柱(桩)最大竖直力(Nmax)计算得到。
一般情况下，截面配筋主要由水平力引起的弯矩控制。
6、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。

柱底截面配筋表(表16)
内 容
最不利布载
轴力
弯矩
裂缝C2
筋面积cm2
裂缝mm
计算钢筋
采用根数
抗弯-组合
强度筋全为0
4633
47

0.0

0
16
抗裂-合计1
恒+车辆边孔搭板1柱
3658
24
1.47
6.2
0.0000
1
16
抗裂-合计2
恒+车辆边孔搭板1柱
3658
24
1.30
6.2
0.0000
1
16
注：1、“抗弯-组合”由内力组合表(已计入荷载分项系数)计算钢筋面积并反算钢筋根数，
“抗裂-合计1”由内力合计表(短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数)计算钢筋根数。
2、裂缝宽度限值0.2mm。合计1钢筋应力0MPa，合计2钢筋应力0MPa。
3、柱径1.3m，杆件计算长度20.6m，主筋种类HRB335钢筋，主筋直径28mm，保护层6cm。
4、箍筋种类R235钢筋，直径8mm，间距20cm。混凝土强度等级C28，C1值1，柱输入钢筋根数16根。
5、表中钢筋面积已对各种组合循环进行计算均为0，轴力和弯矩给出的仅仅是“恒+车辆荷载”之双孔加载。
6、“抗裂-合计1”按公规计算裂缝。“抗裂-合计2”按铁规计算，其中K1、K2、K3为0、1.3、0。
7、表中配筋计算时杆件的计算长度L0等于计算截面与墩顶距离10.3m乘上杆件稳定系数2。即L0=10.3*2=20.6m。

桩冲刷截面内力合计表(表17_1作用短期效应组合)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
水平力
恒+车辆
双孔加载
3821
3324
24
3365
3150
24
0
左孔加载
3733
3325
65
3358
3161
65
0
右孔加载
3733
3325
-65
3358
3161
-65
0
恒人1道
双孔加载
3902
3318
-39
3423
3159
-39
0
左孔加载
3733
3325
65
3358
3161
65
0
右孔加载
3733
3325
-65
3358
3161
-65
0
恒人2道
双孔加载
4130
3381
-77
3769
3373
-77
0
左孔加载
3909
3374
120
3626
3326
120
0
右孔加载
3909
3374
-120
3626
3326
-120
0
注：1、短期效应组合用于裂缝计算。
2、频遇值系数：汽车荷载0.7，人群荷载1，制动力(或摩阻力)、温度力1，等代土压力1。
3、支座水平力引起的弯矩其力臂(支座顶与桩冲刷截面的距离)为12.15m。弯矩值已计入水平力引起的弯矩。

桩冲刷截面内力合计表(表17_2作用长期效应组合)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
水平力
恒+车辆
双孔加载
3591
3334
13
3268
3149
13
0
左孔加载
3554
3334
35
3264
3154
35
0
右孔加载
3554
3334
-35
3264
3154
-35
0
恒人1道
双孔加载
3637
3330
-22
3301
3155
-22
0
左孔加载
3554
3334
35
3264
3154
35
0
右孔加载
3554
3334
-35
3264
3154
-35
0
恒人2道
双孔加载
3768
3367
-44
3499
3277
-44
0
左孔加载
3655
3362
67
3417
3248
67
0
右孔加载
3655
3362
-67
3417
3248
-67
0
注：1、长期效应组合用于裂缝计算。
2、准永久值系数：汽车荷载0.4，人群荷载0.4，制动力(或摩阻力)、温度力1，等代土压力1。

桩冲刷截面内力合计表(表17)
内 容
布载方式
N1Max
N1Min
M1
N2Max
N2Min
M2
水平力
恒+车辆
双孔加载
3958
3314
34
3462
3165
34
0
左孔加载
3865
3315
89
3451
3175
89
0
右孔加载
3865
3315
-89
3451
3175
-89
0
恒人1道
双孔加载
4073
3306
-55
3544
3178
-55
0
左孔加载
3865
3315
89
3452
3175
89
0
右孔加载
3865
3315
-89
3452
3175
-89
0
恒人2道
双孔加载
4400
3396
-110
4039
3484
-110
0
左孔加载
4117
3385
167
3834
3412
167
0
右孔加载
4117
3385
-167
3834
3412
-167
0
注：1、支座水平力引起的弯矩其力臂(支座顶与桩冲刷截面的距离)为12.15m。表中已计入水平力引起的弯矩。
2、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。

桩冲刷截面内力组合表(表18)
内 容
布载方式
N1Max