化工原理课程设计分离苯甲苯筛板精馏塔的设计.doc

化工原理课程设计分离苯甲苯筛板精馏塔的设计292020年6月23日资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。Xx 学 院化工原理课程设计题 目 分离苯-甲苯筛板精馏塔的设计 系 ( 院) 化学与化工系 专 业 应用化工技术 班 级 级5班 学生姓名 学 号 指导教师 职 称 6 月 6日设计任务书(一) 设计题目试设计一座苯甲苯连续精馏塔, 要求年产纯度为 97% 的苯 7万吨/年, 塔顶馏出液中含苯不得低于 97% , 塔釜馏出液中含苯不得高于 2% , 原料液中含苯 40% 。( 以上均为质量分数) (二) 操作条件1) 塔顶压力 常压 2) 进料热状态 自选 3) 回流比 自选 4) 塔底加热蒸气压力 0.5Mpa( 表压) 5) 单板压降 0.7kPa (三) 塔板类型自选(四) 工作日每年工作日为300天, 每天24小时连续运行(7200小时)。(五) 设计说明书的内容1. 设计内容(1) 流程和工艺条件的确定和说明(2) 操作条件和基础数据(3) 精馏塔的物料衡算; (4) 塔板数的确定; (5) 精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算; (6) 精馏塔的塔体工艺尺寸计算; (7) 塔板主要工艺尺寸的计算; (8) 塔板的流体力学验算; (9) 塔板负荷性能图; (10) 主要工艺接管尺寸的计算和选取( 进料管、 回流管、 釜液出口管、 塔顶蒸汽管、 人孔等) (11) 塔板主要结构参数表(12) 对设计过程的评述和有关问题的讨论。2. 设计图纸要求: 1) 绘制生产工艺流程图( A3号图纸) ; 2) 绘制精馏塔设计条件图( A3号图纸) 。目 录1. 流程和工艺条件的确定和说明12. 操作条件和基础数据12.1. 操作条件12.2. 基础数据13. 精馏塔的物料衡算13.1. 原料液及塔顶、 塔顶产品的摩尔分率13.2. 原料液及塔顶、 塔底产品的平均摩尔质量23.3. 物料衡算24. 塔板数的确定24.1. 理论塔板层数NT的求取24.1.1. 绘t-x-y图和x-y图24.1.2.最小回流比及操作回流比的确定44.1.3.精馏塔气、 液相负荷的确定44.1.4. 求操作线方程44.1.5. 图解法求理论板层数44.2. 实际塔板数的求取45. 精馏塔的工艺条件及有关物性的计算45.1. 操作压力计算55.2. 操作温度计算55.3. 平均摩尔质量计算55.4.平均密度计算55.4.1. 气相平均密度计算55.4.2. 液相平均密度计算65.5. 液体平均表面张力计算65.6.液体平均黏度计算75.7. 全塔效率计算75.7.1. 全塔液相平均粘度计算75.7.2. 全塔平均相对挥发度计算85.7.3. 全塔效率的计算86. 精馏塔的塔体工艺尺寸计算86.1. 塔径的计算86.2. 精馏塔有效高度的计算97. 塔板主要工艺尺寸的计算107.1. 溢流装置计算107.1.1. 堰长lW107.1.2. 溢流堰高度hW107.1.3. 弓形降液管宽度Wd和截面积Af107.1.4. 降液管底隙高度h0117.2. 塔板布置117.2.1. 塔板分布117.2.2. 边缘区宽度确定117.2.3. 开孔区面积计算117.2.4. 筛孔计算及其排列118. 筛板的流体力学验算128.1. 塔板压降128.1.1. 干板阻力hc计算128.1.2. 气体经过液层的阻力h1计算128.1.3. 液体表面张力的阻力h计算128.2. 液面落差138.3. 液沫夹带138.4. 漏液148.5. 液泛149. 塔板负荷性能图149.1. 漏液线149.2. 液沫夹带线159.3. 液相负荷下限线169.4.液相负荷上限线169.5.液泛线1610. 主要工艺接管尺寸的计算和选取1810.1. 塔顶蒸气出口管的直径dV1810.2. 回流管的直径dR1910.3. 进料管的直径dF1910.4. 塔底出料管的直径dW1911. 塔板主要结构参数表1912. 设计实验评论2013.收获与致谢2114.参考文献2115. 附图( 工艺流程简图、 主体设备设计条件图) 211. 流程和工艺条件的确定和说明本设计任务为分离苯甲苯混合物。对于二元混合物的分离, 应采用连续精馏流程。设计中采用泡点进料, 将原料液经过预热器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸气采用全凝器冷凝, 冷凝液在泡点下一部分回流至塔内, 其余部分经产品冷凝冷却后送至储罐。该物系属易分离物系, 最小回流比较小, 故操作回流比取最小回流比的1.4倍。塔釜采用间接蒸汽加热, 塔底产品经冷却后送至储罐。2. 操作条件和基础数据2.1. 操作条件塔顶压力 常压 101.325kPa进料热状态 泡点进料 回流比 1.6倍 塔底加热蒸气压力 0.5Mpa( 表压) 单板压降 0.7kPa。2.2. 基础数据进料中苯含量( 质量分数) 40%塔顶苯含量( 质量分数) 97%塔釜苯含量( 质量分数) 2%生产能力( 万吨/年) 9.73. 精馏塔的物料衡算3.1. 原料液及塔顶、 塔顶产品的摩尔分率苯的摩尔质量 MA=78.11 kg/kmol甲苯的摩尔质量 MB=92.13 kg/kmolxF=0.440xD=0.974xW=0.0243.2. 原料液及塔顶、 塔底产品的平均摩尔质量MF= 0.44078.11+( 1-0.440) 92.13=85.96kg/kmolMD= 0.97478.11+( 1-0.974) 92.13=78.47 kg/kmolMW= 0.02478.11+( 1-0.024) 92.13=91.79 kg/kmol3.3. 物料衡算生产能力F=113.10 kmol/h总物料衡算 113.10=D+W苯物料衡算 113.100.440=0.974D+0.02W联立解得 D=49.79 kmol/h W=63.31kmol/h4. 塔板数的确定4.1. 理论塔板层数NT的求取苯甲苯属理想物系, 可采用图解法求理论板层数。4.1.1. 绘t-x-y图和x-y图由手册1查的甲醇-水物系的气液平衡数据表一 苯甲苯气液平衡苯( 101.3KPa) /%( mol) 沸点/110.56105.71101.7898.2595.2492.43气相组成0.020.837.250.761.971.3液相组成0.010.020.030.040.050.0沸点/89.8287.3284.9782.6181.2480.01气相组成79.185.791.295.998.0100.0液相组成60.070.080.090.095.0100.0由上数据可绘出和t-x-y图和x-y图。图一图二4.1.2.最小回流比及操作回流比的确定采用作图法求最小回流比。因为是泡点进料, 则xF =xq, 在图二中对角线上, 自点( 0.440, 0.440) 作垂线即为进料线( q线) , 该线与平衡线的交点坐标为yq = 0.660 xq=0.440故最小回流比为Rmin=1.427则操作回流比为 R= 1.6Rmin =1.61.427=2.2834.1.3.精馏塔气、 液相负荷的确定L=RD=2.28349.79=113.67kmol/hV=(R+1)D=( 2.283+1) 49.79=163.46 kmol/hL=L+F=113.67+113.10=226.77 kmol/hV=V=163.46 kmol/h4.1.4. 求操作线方程相平衡方程 精馏段操作线方程为 提馏段操作线方程为 4.1.5. 求理论板层数1)采用图解法求理论板层数, 如图二所示。求解结果为总理论塔板数 NT=14( 包括再沸器) 进料板位置 NF=72) 逐板计算求理论塔板数xyxy10.9380.97490.2800.49020.8830.949100.1980.37930.8060.911110.1270.26540.7080.857120.0750.16750.6020.789130.0410.09560.5040.715140.0200.04870.4260.64780.3600.582x7xq 换提馏段方程逐板计算 进料板在NF=7x14 5 s故降液管设计合理7.1.4. 降液管底隙高度h0取 u0=0.06 m/s则 =0.0531m 符合小塔径h0不小于25mm的要求。 hW-h0=0.0652-0.0531=0.0121m0.006m故降液管底隙高度设计合理。选用凹形受液盘, 深度=70mm7.2. 塔板布置7.2.1. 塔板分布因D=1.40m, 因此采用分块式。查手册4得, 塔板分为3块。7.2.2. 边缘区宽度确定取安定区0.075m, 边缘区Wc=0.06m。7.2.3. 开孔区面积计算开孔区面积Aa按下式计算, 其中 x=-(0.224+0.75)=0.401m r=-0.06=0.64m则 Aa=0.1.016 m27.2.4. 筛孔计算及其排列苯甲苯体系处理的物系无腐蚀性, 选用=3mm碳钢板, 取筛孔直径d0=5mm。筛孔按正三角排列, 取孔中心距t为 t=2.5 d0=2.55=12.5mm筛孔数目n为n=7530个开孔率为=0.907( ) 2=0.907=14.51%气体经过阀孔的气速为u0=m/s8. 筛板的流体力学验算8.1. 塔板压降8.1.1. 干板压降hd计算干板压降可由下式计算, hd=由d0/=5/3=1.67, 查手册干筛孔的流量系数图4, 可得孔流系数C0=0.78故 hd=m液柱8.1.2. 气体经过液层的阻力hL计算ua=m/sFa=kg1/2/( sm1/2) 查手册充气系数关联图4可得=0.58则 hL=(hw+how)=0.59( 0.0652+0.0148) =0.045m液柱8.1.3. 液体表面张力的阻力h计算液体表面张力所产生的阻力h由下式计算h=m液柱气体经过每层塔板的液柱高度hp由下式得hp= h1+ h+ hc=0.023+0.047+0.0021=0.0721m液柱气体经过每层塔板的压降为Pp= hpg=0.0721805.399.81=569.65 Pa700Pa( 设计允许值) 8.2. 液面落差液面落差由下式计算平均液流宽度m塔板上鼓泡层高度m内外堰间距离m液相流量=0.00324 m3/s故 m/0.05=0.0160.5因此液面落差符合要求8.3. 液沫夹带液沫夹带量由下式计算hf=2.5hL=2.50.047=0.1175则 kg液/kg气u0, min 计算正确稳定系数为故在本设计中无明显漏液。8.5. 液泛为防止塔内发生液泛, 降液管内液层Hd高应服从下式 苯甲苯物系属一般物系, 取=0.5, 则 =0.5( 0.45+0.0652) =0.26m又 Hd=hp+ hL+ hd板上不设计进口堰, hd可由下式算得 m液柱Hd = 0.0711+0.047+0.0096=0.121m液柱则 因此本设计中不会发生液泛现象。9. 塔板负荷性能图9.1. 漏液线由 u0, min=hL=hOW +hWhOW=2/3得 =4.40.781.0160.1451 整理得=在操作范围内, 任取几个Ls值, 依上式计算出Vs值, 计算结果如下表二。表二Ls, m3/s0.0050.010.0150.02Vs, m3/s1.0241.0751.1151.151由上表作出漏液线1。9.2. 液沫夹带线以ev=0.1 kg液/kg气为限, 求Vs-Ls关系如下: 由 ua=hf=2.5hL=2.5( hOW +hW) hW=0.0652hOW=故 hf=0.163+1.65Ls2/3 HThf=0.45( 0.163+1.65Ls2/3 ) =0.2871.65Ls2/3 =0.1整理得 在操作范围内, 任取几个Ls值, 依上式计算出Vs值, 计算结果如下表三。表三Ls, m3/s0.0050.0100.0150.02Vs, m3/s2.0711.8251.6191.435由上表可作出液沫夹带线2。9.3. 液相负荷下限线对于平直堰, 取堰上液层高度hOW=0.006m作为最小液体负荷标准。由下式 hOW=2/3=0.006取E=1, 则Ls, min= m3/s则能够作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线3。9.4.液相负荷上限线以=4s作为液体在降液管中停留时间的下限, 由下式=4得 Ls, max= m3/s据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限线4。9.5.液泛线令 由 Hd=hp+ hL+ hd; hp= h1+ h+ hc; h1=hL; hL=hOW +hW联立得忽略h, 将hOW与Ls, hd与Ls, hc与Vs的关系代入上式, 并整理得式中将有关数据代入, 得 则 即 在操作范围内, 任取几个Ls值, 依上式计算出Vs值, 计算结果如下表四。表四Ls, m3/s0.0050.0100.0150.020Vs, m3/s2.4412.0881.6691.066由上表数据能够作出液泛线5.根据以上各线方程, 能够作出筛板塔的负荷性能图, 如下: 在负荷性能图上, 作出操作点A, 连接OA, 即作出操作线。由图可知, 改筛板的操作上限为液泛控制, 下限为漏液控制。由图得=1.02 m3/s =2.07 m3/s则操作弹性为 /=2.0310. 主要工艺接管尺寸的计算和选取10.1. 塔顶蒸气出口管的直径dV操作压力为常压时, 蒸气导管中常见流速为1220 m/s, 蒸气管的直径为 , 其中dV-塔顶蒸气导管内径m Vs-塔顶蒸气量m3/s, 取uv=15.00 m/s, 则m 故选取接管外径厚度 63020mm10.2. 回流管的直径dR塔顶冷凝器械安装在塔顶平台时, 回流液靠重力自流入塔内, 流速uR可取0.20.5 m/s。取uR=0.3 m/s, 则m故选取接管外径厚度252mm10.3. 进料管的直径dF采用高位槽送料入塔, 料液速度可取uF=0.40.8 m/s, 取料液速度uF= 0.5 m/s, 则m 故选取接管外径厚度21914mm10.4. 塔底出料管的直径dW一般可取塔底出料管的料液流速UW为0.51.5 m/s, 循环式再沸器取1.01.5 m/s(本设计取塔底出料管的料液流速UW为0.8 m/s)则 m接管外径厚度1335.5mm11. 塔板主要结构参数表表五.筛板塔设计计算结果序号 项目数值1平均温度 tm 87.65 2平均压力 Pm kPa105.883气相流量 Vs m3/s1.2864液相流量 Ls m3/s0.003245实际塔板数246有效段高度 Z m11.307精馏塔塔径 m1.48板间距 m0.459溢流形式单溢流10降液管形式弓形11堰长 m1.01612堰高 m0.062513板上液层高度 m0.08014堰上液层高度 m0.014815降液管底隙高度 m0.05316安定区宽度 m0.07517边缘区宽度 m0.06018开孔区面积 m21.01619筛孔直径 m0.00520筛孔数目753021孔中心距 m0.012522开孔率 14.5023空塔气速 m/s1.3624筛孔气速 m/s8.7225稳定系数1.54326精馏段每层塔板压降 Pa569.6527负荷上限液泛控制28负荷下限漏液控制29液沫夹带 ev (0.1kg液/kg气)0.007230液相负荷上限 m3/s0.00086731液相负荷下限 m3/s 0.017332操作弹性2.0312. 设计实验评论苯是由煤干馏、 石油催化裂解、 催化重整得到, 常含有芳香族同系物、 噻吩及饱和烃等, 常采取精馏的方法分离提纯苯。苯为无色透明液体, 有芳香族特有的气味, 难用于水。苯的危险特性属第3.2类中闪点易燃液体。苯的蒸气对人有强烈的毒性, 急性中毒时出现酒醉状态、 晕眩、 瞳孔放大、 网膜出血、 皮肤苍白、 体温和血压下降、 脉搏微弱, 终因呼吸麻痹、 痉挛而死亡。工业上常见作合成燃料、 医药、 农药、 照相胶片以及石油化工制品的原料, 清漆、 硝基纤维的稀释剂、 脱漆剂、 树脂、 人造革等溶剂。本设计进行苯和甲苯的分离, 采用直径为2m的精馏塔, 选取效率较高、 塔板结构简单、 加工方便的单溢流方式, 并采用了弓形降液盘。该设计的优点: 1.操用、 调节、 检修方便; 2.制造安装较容易; 3.处理能力大, 效率较高, 压强较低, 从而降低了操作费用; 4.操作弹性较大。该设计的缺点: 设备的计算及选型都有较大的误差存在, 从而选取的操作点的不是在最好的范围内, 影响了设计的优良性。13.收获与致谢经过这次课程设计, 我有了很多收获。首先, 经过这一次的课程设计, 我进一步巩固和加深了所学的基本理论、 基本概念和基本知识, 培养了自己分析和解决与本课程有关的具体原理所涉及的实际问题的能力。对化工原理设计有了更加深刻的理解, 为后续课程的学习奠定了坚实的基础。而且, 这次课程设计过程, 最终完美的实现了预期的目的, 大家都收益匪浅, 也对这次经历难以忘怀。其次经过这次课程设计, 对板式塔的工作原理有了初步详细精确话的了解, 加深了对设计中所涉及到的一些力学问题和一些有关应力分析、 强度设计基本理论的了解。使我们重新复习了所学的专业课, 学习了新知识并深入理解, 使之应用于实践, 将理论知识灵活化, 这都将为我以后参加工作实践有很大的帮助。非常有成就感, 培养了很深的学习兴趣。在此次设计的全过程中, 我们达到了最初的目的, 对化工原理有了较深入的认识, 对化工设备的设计方面的知识有了较全面的认识, 熟悉了板式塔设计的全过程及工具用书。我去图书馆查阅了这方面的有关书籍并上了一些网站检索了相关内容, 从中学到了很多知识, 受益匪浅。 这次课程设计我投入了不少时间和精力, 我觉得这是完全值得的。我独立思考, 勇于创新的能力得到了进一步的加强。由于时间和经验等方面的原因, 该设计中还存在很多不足、 如对原理的了解还不够全面等等。今后会进一步学习来加深了解。14.参考文献1 程能林.溶剂手册.北京: 化学工业出版社, 2 刘光启等.化工物性算图手册, 3 杨祖荣.化工原理.北京: 化学工业出版社, 4 贾邵义 柴诚敬.化工原理课程设计.天津: 天津大学出版社, 5 国家医药管理局上海医药设计院.化学工艺设计手册.第二版.上册.北京: 化学工业出版社, 1996, 2-20015. 附图( 工艺流程简图、 主体设备设计条件图)