[广东]超高层商区地下室核心筒施工方案.doc

核心筒-4~8层施工方案
一、核心筒概况
1、核心筒墙体工程概况：

楼层数
-4～8F
墙柱强度等级
C80（普通砼柱C50）
外墙厚度
1100/2200
内墙厚度
600
从-2F至12F核心筒外壁内埋有钢管劲性柱
从-2F至4F Z2轴线墙体内设有H型钢门架

1-1处核心筒标准节段示意图

楼层数
-4～8F（各层梁板形式均有不同）
楼盖强度等级
普通层C35、节点层C50
梁截面
多种
楼板厚度
150/200/250
2、核心筒内现有塔吊平面图：

二、核心筒总体施工思路

1、考虑地下室核心筒-4~8层变化较多，且在3~5层存在转换大梁，因此在-4~8层拟采用散拼散装模板进行施工逐层往上施工，但考虑核心筒大厅有一台K4021塔吊根据结构情况少预留钢筋的角度出发，中间大厅从-3至-1层楼板只需留出塔吊所占洞口即可（从塔身边向外600），-1夹层至5层则整个中间大厅待塔吊拆除以后再进行施工；核心筒与外框筒施工缝-3至首层留设在核心筒周围墙边，如下图所示：

核心筒施工缝留设图一

核心筒施工缝留设图二
三、核心筒模板支设
1、墙模板

（1）墙模板布置原则：
采用18厚九夹板
竖向木枋：墙厚=1100时，间距200；墙厚=2200时，间距170。
横向钢管（φ48×3.5）：横向使用φ48×3.5规格双钢管固定，当墙厚=2200、1100时，横向间距半层高以下300，半层高以上400。
对拉螺杆：采用φ14对拉螺杆，半层高以下纵横间距300×300，半层高以上间距400×400。
注明：浇捣混凝土时，分层高度1m。
（2）、针对2200厚的有型钢的墙，因对拉螺杆不能穿墙，采取如下图示处理（可在型钢的空隙间调节螺栓间距以减少焊接量）；但钢管不能焊接，采用外部支撑的方法进行加固。

2、梁模板
（1）、针对1100×700此梁的模板支设，拟取立杆间距550×550，步距1500，背楞间距（①号木枋）200，②号木枋间距200，支撑背楞的木枋采用双木枋支撑。

有关模板的钢管脚手架搭设的其他规定按有关规程进行操作。
四、外架搭设
1、核心筒外及塔吊所在的筒内脚手架沿高度方向采用一次沿周圈满搭设的方式（核心筒外围搭设在首层依据结构情况重新变位搭设，中心大厅从-1层向上搭设），搭设最大高度约45m，为保证安全，中心大厅在四层使用18#钢丝绳每跨卸荷。
2、平面布置：脚手架布置立杆纵向间距1500mm，横向间距900mm，内排立杆距离建筑物的距离200mm。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开0.5节长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的1/3。
立面布置：大横杆步距1800mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架1.2m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连结布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在450~600之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外中间还增加2~4个节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆。
3．斜道搭设
斜道坡度为1:3，宽度不小于1m，斜道脚手板应铺严，上面设厚3cm，间距不大于30cm的防滑条，转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，护栏高度1.2m。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标志牌。
4．纵向水平杆的构造

纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。
纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
5．横向水平杆的构造
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度，不应大于0.4L，且不应大于500mm。
作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。
6．立杆的构造
（1）每根立杆下端设置在木垫板上。
（2）脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（3）脚手架底层步距亦为1.8m。
（4）立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。
（5）立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：
①．立杆上的对接口件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜于步矩的1/3。
②．搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
7、节点构造
连墙杆
为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：
（1）连接杆用短钢管制成，长度约500~800mm，一端用扣件固定于脚手架的立
杆上，另一端焊在预埋钢板上或预埋，且连墙杆均采用钢管。连接杆水平间距4.5m，按二步三跨设置，上下错开，成菱形布置。
（2）连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。
8、脚手架的设计计算
（1）荷载计算
卸荷一次的荷载计算：
卸荷按6层（高度为27m，考虑搭设超出结构面1米，取28米高度进行计算）。
初步设计为：立杆横距b＝1.05m，立杆纵距1＝1.50m，内立杆距建筑物墙外皮距离b1＝0.30m，脚手架步距h＝1.80m。同时铺式脚手板层数为2层，同时进行施工层数为1层。
脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1＝2h＝2×1.80＝3.6m，水平距离L1＝31＝3×1.50＝4.5m，钢管为Φ48×3.5，搭设高度为28m。
恒载：
脚手架结构自重（包括立杆、纵向水平杆、横线水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等自重）：查施工手册表5-7：由插入法得：当纵距为1.5m，步距为1.8m时每米立杆结构自重标准值：gk1＝0.1284KN/m。
N gk1＝28m×0.1284KN/m＝3.595KN
式中：N gk1——为结构自重标准值。
构配件自重（包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等）：查手册表5-10：由插入法得：
N gk2＝0.3406(gk2)×2＝0.681KN
式中：N gk2——构配件自重标准值。
活载
施工荷载：QK＝3.0KN/m2，：
风荷载：
ωk＝0.7·βz·μz·μs·ω0
式中：ωk——风荷载标准值（KN/m2）。
βz——风振系数，取1.0。
μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用。地面高度为50m，取值为1.24。
μs——脚手架风荷载体型系数，对全封闭脚手架μs＝1.0φ，为按脚手架情况确定的挡风系数φ＝0.092。
所以μs＝1.0×0.092＝0.092。
ω0——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》采用。本地区取0.7KN/m2。

ωk＝0.7×1×1.24×0.092×0.7＝0.06KN/m2。
（2）横向水平杆计算
小横杆强度验算：
最不利荷载组合条件下的计算简图如下：

因为q恒所占比重较小，因此可偏安全简化，按下式计算Mmax：
Mmax＝1/8（q活＋q恒）b2
＝1/8qb2
q＝1.2（GK·C＋gk）＋1.4KQQM·C
式中GK——脚手板自重，查表得，GK＝0.35KN/m2;
C——小横杆间距，C＝0.75；
gk——钢管单位长度的自重，查表得，gk＝38.4N/m；
KQ——施工活荷载不均匀分布系数，一般取KQ＝1.2；
QM——施工荷载标准值，取3.0KN/m2；
q＝1.2×（350×0.75＋38.4）＋1.4×1.2×3000×0.75＝4141N/m；
Mmax＝1/8×4141×1.052＝570.68N·m
验算抗弯强度：
б＝Mmax/W≤f
式中：W——小横杆钢管净截面抵抗矩，由钢管规格φ48×3.5，查表得W＝5080mm3。
所以：б＝570680/5080＝112.34＜205N/mm2
安全。
小横杆挠度计算：
扰度按下式进行近似计算，可偏于安全：
v＝5qb4/384EI
式中，E、I为钢管材料弹性模量和钢管截面惯性矩，查表得：E＝2.06×105N/mm2，I＝121900mm2，b为小横杆跨度，为1050mm。
v＝5×4141×10-3×10504/384×2.06×105×121900＝2.609mm＜1/150×1050＝7mm
小横杆扰度满足要求。
扣件抗滑验算：
小横杆支座处的剪力为：
V＝4141N/m×1.05m÷2＝2.174KN＜8KN
每个扣件抗滑按8KN进行验算。
（3）纵向水平杆计算
纵向水平杆强度计算：

可近似按下图进行计算：按三跨连续梁计算。

图中F1为小横杆与大横杆交点处支座反力的最大值。
F1＝bq/2＝1.05×4141÷2＝2174.03N
因为活荷载约占90%，因此可近似全按活荷载考虑：
Mmax＝0.213FL＝0.213×2174.03×1.50＝694.60N·m
б＝694600/5080＝136.73＜f＝205N/mm2
安全。
扰度验算：
v/b＝1.65×FL2/100EI＝1.65×2174.03×15002/100×2.06×105×121900＝1/321＜1/150
挠度满足要求。
扣件抗滑验算：
抗滑最大力为：2174.03N×2＝4.348KN＜8KN
满足抗滑要求。
（4）连墙杆计算
1稳定性验算：
由风荷载产生的连墙杆的轴向力设计值为：
Nw＝1.4ωkAw＝1.4×2×1.8×3×1.5×0.06＝1.36KN
连墙杆轴向力设计值按下列公式计算：
N1＝Nw＋3＝1.36＋3＝4.36
连墙杆计算长度，按最不利考虑为：
10＝立杆横距＋内立杆距外墙的距离＝1.05＋0.30＝1.35m
λ＝10/i＝1350/15.8＝85.4，根据λ查表得φ＝0.669
N1/ φA=5.49×1000/0.669×489=16.78≤205N/mm2
连墙杆抗滑验算：
根据N1＝4.36KN＜8KN
满足抗滑要求。
（5）钢丝绳卸荷计算
钢丝绳每跨斜拉，间距1.5m，斜拉高度为一层4.5m。
计算简图如下图：

先计算架子一个卸荷段荷载设计值：
按高度为28m。
N＝1.2（Ngk1＋N gk1）＋1.4QK＝1.2×（3.595＋0.681）＋1.4×3＝9.33KN
（2）求每个吊点所承受的荷载，吊索拉力及吊点位置小横杆所受压力。
所卸荷载，宜考虑架子全部荷载由卸荷点承受，这样即使架子要下塌，钢丝绳也能把它吊起来。实际架子处于被吊状态，这是很安全的。
架子每跨斜拉，则每个斜拉点由两根钢丝绳（两个吊点）承担。每个吊点所受荷载P1按下式计算：
P＝N×K1
式中K1——荷载不均匀系数，取1.5。
P1＝9.33×1.5＝14KN
因为C点没有垂直反力，因此A、B两点斜拉钢丝绳的垂直分力与该点作用荷载P相等。
TAO＝P×(4.52+1.352)1/2/4.5=1.044P1=14.62KN
TAB＝-P×1.35/4.5=-4.2 KN
TBO＝P×(4.52+0.302)1/2/4.5=1.0P1=14KN
TBC＝-P×0.30/4.5=-0.93 KN
TBC＝－（4.2＋0.93）＝5.13KN
验算钢丝绳及钢管的抗拉强度
钢丝绳计算：
按下列公式
PG≤ aPg/k
式中：Pg——钢丝绳计算拉力，为14.62KN；
PG——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）；
a——考虑钢丝受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，取0.85；
K——钢丝绳使用安全系数，取8。
若采用6×19，绳芯1钢丝绳：
PG≥KPg/a=137.6
选用Φ18的钢丝绳，PG＝349.2＞137.6KN
安全。

9、卸料平台计算
卸料平台主要材料如下：2根16#号工字钢悬挑（主梁），次梁也选用16#号工
字钢，4条6*19@15.5号钢丝绳斜拉，钢管采用A3号φ48钢管。
工字钢悬挑长度为4m，间距1.5m；铺设于工字钢上的钢管间距0.4m，斜拉吊点至建筑物距离3.8m；钢管上铺设九夹板，平台四周用钢管作护栏，并使用安全网封闭；均按或荷载计算，不超过9KN。
（1）次梁验算（假设平台处于整个平面受荷情况下）：
次梁间距0.5m；平台自身取0.4KN/m2,施工活菏载9KN/ m2（设9KN作用于1m2）。
则每根次梁所受力q=（0.4×1.2+9×1.4）×0.5=6.54kN/m。
跨中最大弯矩M=1/8ql2=1/8×6.54×1.52=1.84KNM
钢管抗弯承载力验算σ=M/W=1.84×106/141×103=13.04N/mm2≤205N/ mm2
抗剪τ＝3×3.27×103/（2×2610）＝1.879N/mm2<125 N/mm2
挠度验算ωmax=5ql4/384EI=(5×6.54×1.54)/(384×206×103×1130×104)=0.185mm≤1/200=7.5mm.
满足要求。
（2）工字钢强度计算：
设整个最大平台受荷按9KN考虑，按集中荷载考虑，，则每根工字钢受力4KN，工字钢计算长度3.8m（假设只有靠工字钢端头处钢丝绳受力）。
集中力处于中点时弯矩最大，M=1/4FL=1/4×3.8×4=4.275KNM
抗弯承载力计算σ=M/W=4.275×106/141×103=30.3 N/mm2≤205N/ mm2
挠度验算ωmax=ql3/48EI=3.8×103×44/48×206×109×1130×10-8=1/427≤1/250。
满足要求。
（3）钢丝绳计算
安全起见，假设只有工字钢端头处钢丝绳受力；
钢丝绳受力T=3800/sinα=4275/0.625=6840N。
计算安全系数K=F/T=1373×106×89.49×10-6/6840=17.96≥10。
满足要求。
如下图：

10、脚手架布置平面图

脚手架搭设平面图
四、钢筋工程
钢筋工程的施工、连接详地下室施工方案。
核心筒与塔吊所在内筒及与外框筒之间的钢筋连接采取预先预留的方式，但必须按照规范要求和图纸要求进行预留。
2~8层核心筒与外筒连接为钢梁，预埋件的施工详见“钢结构安装方案”。
五、大体积混凝土的施工
1、核心筒墙大体积混凝土施工方案
概况：
核心筒4层以下剪力墙大体积混凝土包括AZ8、AZ9、AZ1，AZ2及3层转换层剪力墙。暗柱中有直径为600mm的钢管混凝土柱及H型钢柱，混凝土强度等级为C80。转换层剪力墙截面尺寸为1600×6450，两侧与AZ1及AZ2相接。
大体积混凝土位置及截面尺寸见下表：
项目
内容
大体积混凝土位置效果图

暗柱典型截面尺寸图

2、模板支设
转换层大梁施工分两次完成：
第一次施工高度1950mm，完成至三层楼面，采用木模板施工；

转换大梁第一次施工示意图

第二次，施工高度4500mm，完成至四层楼面，采用木模板施工。

最大变形发生在跨中为-4.2557mm，小于规范规定的1/400（14.76mm），满足规范要求。

柱最大设计应力比为0.571，梁最大设计应力比为0.378，腹杆最大设计应力比为0.723。满足规范要求
具体支模方案单独编制。
3、钢筋绑扎
钢筋连接
暗柱及剪力墙内钢筋直径大，钢筋根数多，型号多为HRB400，钢筋采用机械连接。钢筋型号详见下表：

序号
部 位
钢筋型号
1
AZ8、AZ9、AZ1、AZ2
主筋：32，箍筋：16
2
剪力墙
主筋：32，20，25，箍筋：16，14，12
2、钢筋绑扎
暗柱内-2F以上有H型钢柱及钢管混凝土柱，钢筋含量大，使钢筋的定位及绑扎困难。在钢筋施工前，要做好钢筋的放样及定位工作。钢筋绑扎时首先将H型钢柱和钢管柱吊装并固定完毕。然后搭设钢管脚手架工作平台，开始架立竖向钢筋。竖向钢筋架立完毕后开始由下至上套箍筋。
为保证墙体厚度准确，在对拉螺杆处增加短钢筋内撑，短钢筋两端平整，涂刷防锈漆。为保证钢筋的定位准确，在已施工的混凝土面上1m处搭设钢管架，在水平钢管上定出竖向钢筋的位置，并在竖向钢筋上定出箍筋间距。
转换层剪力墙底层8132的钢筋锚入两侧暗柱内各3175mm距离，与暗柱内钢筋及型钢柱相交，钢筋绑扎定位时首先绑扎两侧暗柱的竖向钢筋，然后将剪力墙底部的81根钢筋穿插固定在两侧暗柱竖向钢筋上，开始绑扎箍筋。当底部钢筋与型钢柱相交时，将其焊接在型钢柱上。

转换层剪力墙底部钢筋与暗柱钢筋交接处
4、混凝土浇筑
4.1混凝土泵管的布置
整个主塔楼布置三台输送泵，其中两台使用，一台备用，布置点如下图所示：

正视图

侧视图

俯视图
超高泵送立面布置图
索引①详图
4.2、采用混凝土输送泵直接泵送入模的方式浇筑，使用振捣棒充分振捣。墙与楼板混凝土同时施工，且墙混凝土等级大于楼板的等级，在墙与楼板之间布置钢板网或快易收口网，墙体的混凝土浇筑完毕后开始浇筑楼板的混凝土，如下图：

说明：核心筒浇筑使用两台输送泵沿起始点向两边浇筑，浇筑至梁底（考虑墙体混凝土约550m3，使用两台泵连续浇筑约需11小时，混凝土初凝时间3小时，将施工缝留至梁底），浇筑完毕墙后，再使用两台泵沿墙浇筑至平板面，最后浇筑板面。
混凝土浇筑时采用分层连续浇筑，每层摊铺厚度不超过600mm，浇筑间隔时间应尽量的短，在下层混凝土初凝前将上一层混凝土浇筑完毕。由于混凝土采取分层浇筑，混凝土的上下层施工有时间间隔，且混凝土的坍落度较大，其内的自由水较多，故各浇筑层易产生泌水层。在混凝土浇筑过程中，应及时清除
混凝土表面的泌水。
大体积混凝土养护
混凝土浇筑完毕后应采取保温养护的方法。养护采用带模板养护，模板拼装完毕后，在木枋之间的空隙处填聚苯乙烯保温板作保温材料。待混凝土初凝后，松开对拉螺杆，使模板与混凝土间有一定空隙。当混凝土内外温差小于25℃时，拆除模板，指派专人负责淋水养护，每天不少于6遍。

墙体养护示意图
4.3、混凝土热工计算
本工程4F以下大体积混凝土强度等级为C80，厚度为2200mm和1600mm，现在以2200mm厚混凝土进行热工计算。
根据施工经验，C80混凝土配合比为：水泥313kg，水143kg，石1014kg，砂676kg，粉煤灰100kg，磨细矿粉110kg，硅灰44kg，外加剂10kg。具体数据待进场后调整。
相关数据（以3月份施工为例）：水温（加冰块）18℃、水泥温度40℃、砂子温度25℃、石子温度26℃、砂子含水率5%、石子含水率0%，搅拌棚内温度24℃、平均环境温度28.5℃、采用混凝土罐车运输，从混凝土出站到工地所需时间约为1.0h。
<1>混凝土拌合温度的计算

T0—混凝土拌合物温度（℃）；Tw—水的温度（℃）；

Tce—水泥的温度（℃）；Tsa—砂子的温度（℃）；Tg—石子的温度（℃）；
mw—用水量（kg）；mce—水泥用量（kg）；msa—砂子用量（kg）；mg—石子用量（kg）；
ωsa—砂子含水率（%）；ωg—石子含水率（%）；
C1—水的比热容（kJ/kg.k）；C2—冰的溶解热（kJ/kg）；取C1 =4.2，C2=0
由上式计算得：T0=26.7℃
<2>混凝土拌合物经运输到浇筑时温度的计算
Tp=T0+(Ta-T0)(θ1+θ2+θ3+θ4)
Tp—混凝土拌合物运输到浇筑时温度（℃）；
Ta—混凝土拌合物运输时环境温度（℃）；
θ1、θ2、θ3、θ4温度损失系数，计算为0.3；
由上式计算得： T2=27.2℃
<3>混凝土的绝热温升
水泥水化热引起的混凝土内部实际最高温度与混凝土的绝热温升有关。
混凝土的绝热温升：Th=mc×Q×（1-e-mt）/（C×ρ）
式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）
mc—每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取313kg/m3
Q—每公斤水泥28天的水化热，Q=461kJ/kg
C—混凝土比热0.97kJ/(kg·K)；
ρ—混凝土容重2400㎏/m3；
t—混凝土龄期（天）；
m—常数，与水泥品种、浇筑时温度有关，取0.38；
e—常数，e=2.718自然对数的底；
混凝土最高水化热绝热温升：Th=62.0（℃）
<4>混凝土的内部最高温度
T1(t) =Tp+Th×ζ(t)
式中T1(t)—混凝土t龄期内部最高温度（℃）；
Tp—混凝土浇筑温度（℃）；
ζ—混凝土t龄期的散热系数，混凝土厚度为2.2m，取ζ=0.51；
按上式计算，结果为Tmax＝58.8℃。

<5>混凝土表面温度
T2(t)=Tq+4×(H- h＇)×h＇×△T／H2
H=h+2×h＇
h＇=k×λ/β
式中T2(t)--混凝土表面最高温度（℃）；
Tq—大气的平均温度（℃）；
H—混凝土的计算厚度；
h＇—混凝土的虚厚度；
h—混凝土的实际厚度；
ΔT—混凝土中心温度与外界气温之差的最大值；
λ—混凝土的导热系数，此处可取 2.33W／m·k；
k—计算折减系数，根据试验资料可取0.666；
β—混凝土模板及保温层的传热系数（W/m2·K）；
以8月施工为例：Tq取28.5℃，h取2.2m,
h＇=0.07m，H=2.34m,
混凝土中心温度与外界气温之差的最大值为58.5-28.5=30.3℃,
计算混凝土的表面温度为T2(t)=32.0℃。
混凝土的内外温差为58.5-32.0=26.5℃>25℃，所以必须采取表面覆盖保温措施。
<6>蓄热养护计算
δ=0.5hλx（T2-Tq）Kb/[λ(Tmax-T2)]
λx—保温材料导热系数取0.042w/m.k（聚苯乙烯）；
h—混凝土实际厚度；
λ—混凝土导热系数取2.33w/(m.k)；
T2—混凝土表面温度取32.0℃；
Tq—室外平均气温取28.5℃；
Tmax—计算得混凝土最高温度58.8℃；
Kb—传热系数修正值1.3；
经计算得δ=5mm。
现场混凝土施工中，考虑到各种因素，采用10mm厚的聚苯乙烯泡沫保温板，来控制混凝土的内外温差，可满足要求。现场保温施工时根据具体测温数
据进行适当调整，确保大体积混凝土施工质量。
4.4混凝土测温
（1）、测温点布置：

大体积混凝土测温孔布置
（2）、温度测记
记录砼搅拌车中倒出时的温度，每天不少于四次；
施工现场大气环境温度，每天不少于四次；
砼浇筑完成后，立即测记砼浇筑成型的初温度，以后按以下要求测记：
第1--5d 每2h测记一次；
第6--15d 每4h测记一次；
以后每8h测记一次。
使用建筑电子测温仪（选定测量范围00~2000，测量精度±10，灵敏度0.10，线长2m,可手动/自动记录）进行测温，测温时，端头伸入预留孔底5min后取出，在测记砼温度的同时，测记模板保温层内砼表面温度和室外环境温度。

温度测记要设专人负责，描出温度变化曲线图，及时做好信息的收集和反馈工作，挡砼内外温差接近20℃时要及时报告现场技术主管工程师，采取紧急保温措施；同时为了今后类似工程积累施工经验，收集资料，要求对记录数据和施工过程情况进行统计、分析和整理，分门别类列表或绘制变化曲线等。
六、劲性钢骨的施工
劲性钢骨的施工详见“地下室施工方案”。
七、预应力工程施工
预应力工程施工另详专项施工方案。