不同尺寸混凝土的动态峰值应力-应变关系及峰后软化特性的研究.pdf

第 3 2卷 第 8期 2 0 1 5年 8月 长江科学院 院报 J o u r n a l o f Ya n g t z e R i v e r S c i e n ti fi c Re s e a r c h I n s ti t u t e V0 1 3 2 No 8 Au g 2 0 1 5 D OI ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 1 5 4 8 5 2 0 1 5 0 8 0 2 2 不同尺寸混凝土的动态峰值应力 一 应变关系 及峰后软化特性的研究 潘青松 ， 彭刚。 张亮亮。 曹自潭 ( 三峡大学 土木与建筑学院， 湖北 宜昌4 4 3 0 0 2 ) 摘要： 采用电液伺服大型多功能动静三轴仪对不同应变速率 ( 1 0 s ， 1 0 s ， 1 0 s ， 1 0 - 2 s ) 下不同尺寸( 1 5 0 ， 3 0 0， 4 5 0 mm) 的立方体混凝土试件进行单轴动态压缩试验， 对不同尺寸混凝土动态物理力学参数( 峰值应力、 峰值 应变) 、 实验破坏机理及峰后应变软化进行分析， 并对不同尺寸混凝土在不同的应变速率下的软化性能进行研究。 研究结果表明： 混凝土峰值应力 、 峰值应变都随试件尺寸增大而降低 ； 混凝土强度随着应变速率的增加而增加； 峰 值应变后 ， 随着试件尺寸增加， 应力 一应变曲线斜率绝对值增加 ， 延性减小； 试件尺寸为 1 5 0 m m混凝土的软化现象 随着应变速率的提高而愈加明显， 且软化程度呈增加趋势， 试件尺寸为 3 0 0 m m和 4 5 0 m m混凝土的软化现象随着 应变速率的提高而变得越来越弱化， 当应变速率增加到一定值时， 软化现象又变得明显； 在同一应变速率下 ， 随试 件尺寸的增加软化现象越来越明显。 关键词： 混凝土； 尺寸效应； 动态特性 ； 抗压强度； 软化特性 ； 应力 一应变关系 中图分类号 ： T U 5 0 2 6 文献标 志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 1 5 4 8 5 ( 2 0 1 5) 0 8 0 1 2 1 0 5 1 研究 背景 混凝土是一种应用极其广泛且性能复杂 的工程 材料。1 9 1 7年 D A A b r a m s 发现混凝上存在速率 敏感性后 ， 1 5世纪科学家列奥纳多提出“ 尺寸效应 ” 一 词 ， 并最早 由科学家 G o n n e r ma n将尺寸效应用于 混凝土材料研究 J 。近 2 0多年 ， 国内外学者对混凝 土的尺寸效应进行了较多试验 。杨成球等 对全 级配和湿筛混凝土试件进行了单轴抗压强度尺寸效 应 的试验 ， 结果表明： 全级配与湿筛混凝土强度存在 尺寸效应 ， 其强度变化规律符合 We i b u l l 统计理论。 P C A i t c i n等 对普通混凝土和高强混凝土试件进 行峰值应力试验 ， 结果表明 ： 这 2种混凝土均存在尺 寸效应， 其峰值应力随试件尺寸的增大而降低。而 混凝土的软化现象 自 1 9 6 1年 J R R o b i n s o n 在钢 筋混凝 土梁的腹板压碎试验 中首次发现了混凝土的 软化现象 ， 之后 ， 混凝土的应变软化成了一个 十分值 得关注的问题 。J C Wi t n e y等 指出，试件在超过 峰值点之后 ， 随着应变增加 ， 应力反而降低的软化特 性并非混凝土的材料特性。之后又有王文新 提出 混凝土的应变软化与试件 的尺寸密切相关 的结论 ， 刘西拉等 。 提出了软化带模型来对混凝土宏观裂 缝彻底贯通前软化行 为进行描述。但 因试验条件、 环境条件及材料本身 的复杂性 ， 对于不同尺寸和不 同应变速率下的混凝土软化性能研究还 比较少 ， 并 未形成可观的结论。 因此 ， 本试验采用真三轴材料试验机对 C 1 5混 凝土抗压速率特性的尺寸效应及峰后软化特性进行 研究 ， 以期能为工程实际提供参考 。 2 试验条件及加载 方案 2 1 试验设备 试验在三峡大学和长春市朝 阳试验仪器有限公 司联合研制生产的 1 0 MN微机控制电液伺服大型多 功能动静力三轴仪上进行。该系统 由3个独立 的油 缸来施加 3 个相互垂直的荷载 ， 对粗颗粒土等多孔介 质材料 ， 可进行单轴压缩试验、 三轴压缩试验 、 三轴渗 流试验 、 三轴循环加卸荷试验、 单轴蠕变试验、 三轴蠕 变试验及常规动三轴试验 ， 可对试件孔隙压力和固结 排水量进行控制和量测。此外 ， 该仪器还可进行多尺 寸规格的混凝土、 岩石等材料真三轴动静力与单轴疲 劳陛能力学试验 ， 能满足本试验的各项要求 。 收稿 日期 ： 2 0 1 4 0 31 2 ； 修 回日期 ： 2 0 1 4 0 41 1 作者简介： 潘青松( 1 9 8 9 一) ， 男， 河南周口人， 硕士研究生， 主要从事混凝土材料动力特性及结构抗震研究， ( 电话) 1 5 5 8 6 3 7 4 1 2 9( 电子信箱) 2 8 0 4 6 9 5 5 7 q q c o rn。 通讯作者 ： 彭刚( 1 9 6 3一) ， 男 ， 湖南岳阳人 ， 教授 ， 博士生导师 ， 研究方 向为混凝土材料动力特性及结构抗震 ， ( 电话) 1 3 9 7 2 6 0 4 4 3 3 ( 电子信箱) g p e n g 1 5 8 1 2 6 c o m。 长 江科 学院院报 2 0 1 5生 2 2试件制备 制备边长为 1 5 0 ， 3 0 0 ， 4 5 0 mm的立方体试件 ， 设计强度等级为 C 1 5 。所用水泥为宜昌花林水泥有 限公司生产 的强度等级 为4 2 5 级 的普通硅 酸盐水 泥 ， 拌和水为饮用水 ， 粗骨料采用连续级配 的碎石 ； 细骨料采用细度模数为2 3 的天然河砂 ， 试验 中的混 凝土配合 比为7 6 7 ： 5 3 3 ： 1 0 0 ： 1 0 0 ( 粗骨料： 细骨 料： 水： 水 泥) ， 具体 为： 粗 骨料1 3 4 2 3 k g m ； 细骨 料9 3 2 8 k m ； 水 1 7 5 k m ； 水泥 1 7 5 k g m 。 2 3试验加载方案 试验加载步骤为 ： 预加载 ， 以0 5 MP a s的速 度对试件预加载到 1 O k N， 使试样与竖向传感器充 分接触； 正式加载， 油压调至 1 0 2 8 M P a之间 ( 具体数值根据实验要求选定 ) ， 所有变形均清零 ， 按照预先设置好 的试验参数进行试验， 加载到混凝 土试件下降段出现平滑的曲线或混凝土基本无承载 力为止 ； 试验完毕后 ， 将变形 、 荷载等相关数据保 存 ， 拆掉变形计 ， 卸掉竖向垫块 ， 移动小车 ， 清理试验 平 台， 试验完成。 3 混凝土峰值应力及峰值应变的分析 3 1 混 凝土 峰值应 力 不同尺寸混凝土试件在不 同应变速率下的峰值 应力如表 l 所示。 表 1 不 同应变速率下混凝土的峰值应力 Tab l e 1 Pe a k s t r e s s o f c on c r e t e s pe c i m e ns a t d i ffe r e nt s t r a i n r at e s 不 同应变速率下的峰值应力 MP a 尺寸 由表 1 可以看出： 在相 同应变速率条件下 ， 混凝 土的峰值应力随试件尺寸的增 大而减少； 当试件尺 寸大小相同时， 混凝土的峰值应力随应变速率的提 高而增大； 应变速 率为 1 0 s时 ， 3种 尺寸立方体 ( 1 5 0 ， 3 0 0 ， 4 5 0 mm) 混凝土 的峰值应力值 比 1 0 s 工况时提高了6 1 8 ， 7 9 4 ， 1 9 2 ； 1 0 s 工况 时 比 1 O s工 况 时 峰 值 应 力 相 应 地 提 高 了 1 7 7 3 ， 1 8 1 8 ， 3 6 2 ； 1 0 s 工 况 时 比 1 0 。 s 工况峰值应力提高 了2 8 8 0 ， 3 0 9 3 ， 1 0 7 8 。 从增长的幅度可 以发现， 混凝土动态强度与静 态强度存在某种关 系， 通过对表 1的数据进行线性 回归分析， 发现混凝土的峰值应力与应变速率的对 数成线性增长关系 ， 混凝 土峰值应力和应变速率关 系可 由式( 1 ) 拟合得到 ： 厂 8 _o+b i g ( V d v ) 。 ( 1 ) 式中： f 为动 态峰 值 应力 ； f： 为静 态 峰值 应力 ； 为动态应变速率； 为静态应变速率( 1 O s ) ； n 和 6 是拟合参数， 具体数值见表 2 所示， 其中R 为 决定系数。 表 2不同尺寸下拟合参数 a ， b和 R Ta bl e 2 Fi t t i ng p ar ame t e r s a， b and R o f c o n c r e t e s p e c i me n s o f diffe r e n t s i z e s 峰值应力和应变速率 的拟合 图如图 1所示。 lg ( v d v) l g ( v J v s) ( c ) 4 5 0 m m立方体 1 g ( ) ( b ) 3 0 0 m l i 1 立方体 试验值 一 拟合曲线 图 1 混凝 土峰 值 应 力和 应 变 速 率 的关 系 Fi g 1 Re l a t i o ns hi p be t we e n pe ak s t r e s s a nd s t r ain r a t e 采用式( 1 ) 得到的混凝土峰值应力值 随应变速 率的变化曲线与本文得到的试验结果吻合较好 ， 拟 合的相关系数均在0 9 3 以上 ， 说 明式 ( 1 ) 能够较好 地反映动态混凝土峰值应力值与应变速率及静态强 度 的关系。 3 2混凝土峰值应变 混凝土的峰值应变是指峰值应力点处所对应的 纵向变形 ， 是表征其形变特征的重要指标之一。 目 前 ， 国内外学者对混凝土峰值应变随尺寸大小 、 应变 速率因素的变化规律还没有达成共识 ， 得 出的结论 均不一致。D Wa t s t e i n等 卜 研究发现 ， 同一种尺 寸下混凝土峰值应变 随着应变速率 的增加而增加。 王泽云 研究发现随着混凝土尺寸的增加 ， 峰值应 变无明显变化； 而孙吉书等 研究发现随着混凝土 尺寸的增加 ， 峰值应变减小。本文 中， 不同应变速率 下， 不同试件尺寸混凝 土的应力应变关 系曲线如图 2和图 3 所示。表 3为本试验混凝土峰值应变实测 值 。 第8期 潘青松 等 不同尺寸混凝土的动态峰值应力 一应变关系及峰后软化特性的研究 惋 ( a ) 1 0 s 应变速率 ， m “ ( b ) I O Ns 应变速率 一 目e 一 ( c ) 1 0 S l s 变速率( d ) I O N s 应变速率 一 3 0 0n lm立方体4 5 0In l n 立方体 1 5 0 l n |n 立方体 图 2不 同应变速率 下应 力 一 应变 曲线 和试件高度的关系 F i g 2 Re l a t i o n s h i p b e t we e n s t r e s s a n d s t r a i n o f s p e c i - me n wi t h d i ffe r e n t h e i g h t s u n d e r d i ffe r e n t s t r a i n r a t e s 0 1 2 ， 3 4 5 sm ( a ) 1 5 0 m m立方体 C o ) 3 0 0m m立方体 一 l O l l s 应变速率 1 0 Ns 应变速率 一 1 ，s 应变速率 一 1 O s 应变速率 8 f E 一 ( c ) 4 5 0 mm 立方体 图 3 试件尺寸与不同应变速率下应力 一 应变 曲线的关 系 Fi g 3 Re l a t i o n s h i p be t wee n s t r e s s a n d s t r ain o f s p e c i me n s wi th d i ffe r e n t s i z e s a t d i r e n t s t r a i n r a t e s 表 3 不同应变速率下不同尺寸混凝土的峰值应变 T a b l e 3 Pe a k s tra i n o f c o n c ret e s p e c i me n s o f di f f e r e nt s i z e s at di ffe r e nt s t r a i n r at e s 尺寸 ra m 丕回 廑 鎏空 望避塑堕 廑奎 ： ： l O一 5 s 1 O一 4 8 1 O一 3 8 1 O一 2 8 从表 3可 以看 出， 在相 同应变速率情况下 ， 混 凝土 的峰值应变随混凝土尺寸的增加而减小。峰值 应变随应变速率的变化趋势不 明显， 试件尺寸为 1 5 0 m m和3 0 0 m m时， 混凝土峰值应变随应变速率 增大而降低， 试件尺寸为4 5 0 m m时， 混凝土峰值应 变随应变速率的提高而增大。这是源于二级配中粗 骨料的弹性变形是产生峰值变形 的主要部分 ， 随着 混凝土试件尺寸的增加 ， 混凝土材料中低强度单位 增多， 发生破坏的概率提高， 易达到峰值应力， 峰值 应力所对应的峰值应变也随之降低。 4 峰后应变软化特性分析 关于应变软化 的物理过程 ， 根据力学理论有 以 下关系： =F A o ； ( 2 ) = L o 。 ( 3 ) 式 中： 为轴向应力 ； F为轴 向压力 ； A 。 为初始截面 面积 ； 为轴 向应变 ； 为轴向变形 ； 为初始高度。 通过式( 2 ) 和式( 3 ) 得到的应力和应变并非真 实值 ， 除非混凝土满足下列 3 个条件： 试件是均质 的； 试件处于均匀应力和应变状态中； 在试验 中试件尺寸没有较大变化。混凝土的应变软化并不 完全满足这 3个条件。一般来说 ， 应变软化的初始 状态反映了从一个连续体到结构 的转变和试件最小 截面积上几何尺寸 的明显改变。因此 ， 应当按通常 情况的应力 一应变描述 ， 直接从测定 的轴向力 一位 移数据中得到的应变软化并不是真实的材料特性 ， 而是结构的性质， 它反映了试件的同性和均匀性以 及结构几何尺寸逐渐变化的影响。 通过对不同尺寸的混凝土进行不 同应变速率下 的单轴压缩试验 ， 研究了不 同尺寸对应力 一应变曲 线的影响， 获得了轴向应力 和轴向应变 的试验 结果 ， 如图2所示。可得出： 在峰值应变前， 各应力 应变曲线大致是重合的， 与试件尺寸无关。在峰值 应变后 ， 随试件尺寸增加 ， 应力 一应变 曲线斜率绝对 值增加 ， 延性减小。 依照图3 ( a ) ， 根据应力 一 应变曲线下降段的倾 斜程度判别出试件尺寸为 1 5 0 m m混凝土 的软化现 象随着应变速率的提高而愈加明显， 而且其软化的 明显程度呈增加趋势 ； 同理 ， 由图 3 ( b ) 和 图 3 ( c ) 可 以看出， 试件尺寸为 3 0 0 m m和 4 5 0 mm混凝土的软 化现象随着应变速率的提高先变得越来越弱化， 当 应变速率增加到一定值时( 1 0 一一1 0 之间的某个 值) ， 软化现象又变得明显； 而由图2可以看出在同 一 应变速率下， 试件尺寸为 4 5 0 m m的软化现象比 3 0 0 m m的明显 ， 而试件尺寸为 3 0 0 m m 的软化现象 比 1 5 0 m m的明显。 第8期 潘青松 等 不同尺寸混凝土的动态峰值应力 一应变关系及峰后软化特性的研究 1 2 5 2 3 4 5 6 7 8 张立军， 安明抬 混凝土强度的尺寸效应评述 J 煤炭 工程 ， 2 0 0 5 ， 1 2 3 ( 1 0 ) ： 5 1 5 3 ( Z H A N G L i - j u n ， A N Mi n g z h e C o m m e n t s o n S i z e E f f e c t o f C o n c r e t e S t r e n g t h J C o a l E n g i n e e ri n g ，2 0 0 5 ， 1 2 3 ( 1 0 ) ：5 15 3 ( i n C h i n e s e ) ) 杨成球， 吴 政 全级配混凝土基本力学特性试验研 究 J 水利 水 电科 技进 展， 2 0 0 0 ， 2 0( 3) ： 3 63 7 ( Y A N G C h e n g q i u ，wU Z h e n g E x p e r i m e n t al S t u d y o n B a s i c Me c h a n i c al P r o p e r t i e s o f F u l l Mi x C o n c r e t e J A d - v a n c e s i n S c i e n c e a n d Te c h n o l o g y o f W a t e r Re s o u r c e s ， 2 0 0 0 ， 2 0 ( 3 ) ： 3 6 3 7 ( i n C h i n e s e ) ) 杨成球， 吴政 全级配混凝土强度尺寸效应及变形特 性研究 J 大连理工大学学报， 1 9 9 7 ， 3 7 ( 增 1 ) ： 1 2 9 1 3 4 ( Y A N G C h e n g - q i u ， WU Z h e n g I n v e s t i g a t i o n o f S i z e E ff e c t o n S t r e n g t h an d De f o r ma t i o n B e h a v i o r o f F u l 1 Mi x C o n c r e t e l J I J o u rnal o f D al i a n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o gy， 1 9 9 7 ， 3 7( S u p 1 ) ： 1 2 91 3 4 ( i n C h i n e s e ) ) 杨成球， 吴政 全级配混凝土单轴受压应力 应变全 曲线试验研究 J 水 电站设计， 1 9 9 7 ， 1 3 ( 2 ) ： 81 2 ( Y A N G C h e n g q i u ， WU Z h e n g E x p e r i m e n t a l R e s e a r c h o n Un i a x i a l C o mp r e s s i o n S t r e s s - S t r a i n C u r v e f o r F ull y - g r a d e d C o n c r e t e l J 1 D e s i g n o f H y d r o e l ect ri c P o w e r S t a t i o n ， 1 9 9 7 ，1 3 ( 2 ) ： 81 2 ( i n C h i n e s e ) ) AI TCI N P C，MI AO B，COOK W D，e t a 1 Ef f e c t s o f S i z e a n d C u rin g o n C y l i n d e r C o mp r e s s i v e S t r e n gth o f No r mal a n d H i g h s t r e n g t h C o n c r e t e s l J 1 A C I M a t e ri al s J o u rnal， 1 9 9 4 ， 9 1 ( 4 ) ： 3 4 93 5 5 ROB I NS ON J REs s a i s a L E ff o r t T r a n c h a n t d e P o u t r e s a A m e Mi n c e e n B e t o n A r m e J A n n al e s d e s P o n t s e t C h a u s s e e s ， 1 9 6 1 ， 1 3 1 ( 2 ) ： 2 2 5 2 5 5 J C 耶格， N G W 库克 岩石力学基础 M 中国科学 院工程力学研究所译 北京 ： 科学 出版社 ， 1 9 8 1 ( J A E - GE R J C，C OO K N G W F o u n d a t i o n o f Ro c k Me c h ani c s M T r ans l a t e d b y I n s t i t u t e o f E n g i n e e ri n g Me c h ani c s ， C h i n e s e A c a d e m y o f S c i e n c e s B e ij i n g ：S c i e n c e P r e s s ， 1 9 8 1 ( i n C h i n e s e ) ) 9 王文新 混凝土材料应变软化尺寸效应试验研究 J 彭城大学学报， 1 9 9 7 ， 1 2 ( 1 ) ： 2 0 2 3 ( WA N G We n x i n S i z e E ff e c t o n S t r a i n S o f t e n i n g o f C o n c r e t e Ma t e rial J 1 J o u r n al o f P e n g c h e n g U n i v e r s i t y ，1 9 9 7 ，1 2( 1 ) ： 2 0 2 3 ( i n C h i n e s e ) ) 1 0 刘西拉， 温斌 混凝土单轴拉伸的应变软化行为及描 述 J 工程力学， 1 9 9 8 ， ( 增) ： 81 8 ( L I U X i 1 a ，W E N Bi nSt r a i n S o f t e ni n g o f Co n c r e t e u n de r Uni a xi al Te n s i o n J E n gi n e e ri n g Me c h a nic s ， 1 9 9 8 ，( S u p ) ： 81 8 ( i n C h i n e s e ) ) 1 1 WA T S T E I N D E ff e c t o f S t r a i n i n g R a t e o n t h e C o m p r e s s w e S t r e n gth and E l a s t i c P r o p e rt i e s o f C o n c r e t e AC I J o u r n al，1 9 5 3 ， 4 9 ( 8 ) ： 7 2 9 7 4 4 1 2 肖诗云， 林皋， 逯静洲， 等 应变率对混凝土抗压特性 的影响 J 哈尔滨建筑大学学报， 2 0 0 2 ， 3 5 ( 5 ) ： 3 5 3 9 ( x I A O S h i y u n ，L I N G a o ，L U J i n g z h o u ，e t a 1 S t r ai n R a t e E ff e c t o n C o m p r e s s i v e Pro p e rt i e s o f C o n c r e t e J J o u rnal o f Harb i n Univ e r s i t y o f Ar c h i t e c t u r e，2 0 0 2，3 5 ( 5 )： 3 5 3 9 ( i n C h i n e s e ) ) 1 3 王泽云 不同强度等级混凝土尺寸效应的讨论 J 四川 建筑科学研究， 2 0 0 5 ， 3 1 ( 1 ) ： 9 59 7 ， 1 1 8 ( WA N G Z e y u nDi s c us s i o n o n t he S i z e Ef f e c t o f Co n c r e t e wi t h Di f f e r - e n t S t r e n g t h l J I B u i l d i n g S c i e n c e R e s e a r c h o f S i e h u an ， 2 o Q 5 ， 3 1( 1 )： 9 5 9 7 ， 1 1 8 ( i n C h i n e s e ) ) 1 4 孙吉书， 窦远明， 周戟， 等 应变速率对混凝土抗压特 性影响的试验研究 J 混凝 土与水 泥制 品 ， 2 0 1 1 ， ( 5 ) ： 1 4 ( S U N J i s h u ，D O U Y u an m i n g ，Z HO U J i ， e t a 1 E x p e ri me n t a l S t u d y o n t h e E f f e c t o f S t r a i n Ra t e o n t h e C o m p r e s s i v e P r o p e r t i e s o f C o n c r e t e J C o n c r e t e and C e m e n t P r o d u c t s ， 2 0 1 1 ，( 5 )： 1 4 ( i n C h i n e s e ) ) ( 编辑： 曾小汉) Dy n a mi c Pe a k S t r e s s - s t r a i n Re l a t i o n a n d Po s t - p e a k S o f t e n i n g Pr o p e r t i e s o f Co n c r e t e wi t h Di f f e r e n t S i z e s P A N Q i n g s o n g ， P E N G G a n g ， Z H A N G L i a n g - l i a n g ，C A O Z i t a n ( C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e r i n g& A r c h i t e c t u r e ， T h r e e G o r g e s U n i v e r s i t y ， Y i c h a n g 4 4 3 0 0 2 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： T h e p h y s i c a l a n d m e c h a n i c a l p a r a me t e r s( p e a k s t r e s s ， p e a k s t r a i n ) ， f a i l u r e m e c h a n i s m a n d p o s t p e a k s t r a i n s o ft e n i n g( s o ft e n i n g p e r f o r ma n c e )o f c o n c r e t e w i t h d i f f e r e n t s i z e s u n d e r d i f f e r e n t s t r a i n r a t e s w e r e r e s e a r c h e d t hr o ug h u ni a x i a l d y na mi c c o mp r e s s i o n t e s t Th e t e s t wa s c o n d u c t e d o n c u b i c c o n c r e t e s p e c i me n s o f d i f f e r e n t s i z e s ( 1 5 0 mm， 3 0 0 m m， 4 5 0 mm)a t d i f f e r e n t s t r a i n r a t e s( 1 0 一 s ， 1 0一 s ，1 0 一 s ，1 0一 s )b y l a r g e m u l t i f u n c t i o n a l e l e c t r o h y d r a u l i c s e r v o s t a t i c t r i a x i a l ma c h i n e Re s u l t s s h o we d t h a t c o n c r e t e s p e a k s t r e s s a n d p e a k s t r a i n b o t h r e d u c e d wi t h t h e i n c r e a s e o f s pe c i me n s i z e；c o n c r e t e s t r e n g t h i n c r e a s e d wi t h t h e i n c r e a s e o f s t r a i n r a t e；a f t e r t h e p e a k s t r a i n o c c u r r e d，t he a b s o l u t e v a l u e o f t he s t r e s s s t r a i n c ur v e s l o p e i n c r e a s e d whe r e a s t h e d u c t i l i t y r e d u c e d a s t h e s pe c i me n s i z e i nc r e a s e s Fo r t h e s p e c i me n s i z e o f 1 5 0mm ，c o n c r e t e s o fte n i n g s t r e n g t h e n e d wi t h i n c r e a s i n g s t r a i n r a t e，a n d t he s o fte n i n g d e g r e e i n c r e a s e d；wh i l e f o r t h e s p e c i me n s i z e o f 3 0 0mm a n d 45 0mm ，t h e s o fte n i n g we a k e n e d w h e n s t r a i n r a t e i n c r e a s e d，b u t wh e n t h e s t r a i n r a t e i n c r e a s e d t o a c e r t a i n v a l u e，t h e s o ft e n i n g b e c a me a p p a r - e n t At t he s a me s t r a i n r a t e，t h e s o fte n i n g wa s i n c r e a s i n g l y a p pa r e n t wi t h t he i n c r e a s e o f s pe c i me n s i z e Ke y wo r d s： c o n c r e t e ；s i z e e f f e c t ；d y n a mi c c h a r a c t e r i s t i c s ；c o mp r e s s i v e s t r e n gth ；s o ft e n i n g c h a r a c t e r i s t i c s ；s t r e s s s t r a i n r e l a t i o n s h i p