广州某科学城高支模施工方案及计算书(满堂红钢管支架).doc

目 录

一、工程概况 2
二、施工准备 2
三、模板方案编制原则 2
四、模板施工总体安排 2
五、施工方法 3
六、地下室高支模计算 4
6.1、6.25米层高楼板高支模计算 4
6.2、楼面框架梁模板高支模计算 8
七、首层高支模计算 14
7.1、5.0米层高楼板高支模计算 14
7.2、楼面框架梁模板高支模计算 18
八、21.65米超高支模计算 22
8.1、21.65米层高楼板高支模计算 22
8.2、楼面框架梁模板高支模计算 26
九、模板的安装 33
十、模板拆除规范要求 34
十一、安全措施 34

高支模施工方案
一、 工程概况
***综合研发孵化区B组团B2-B3标土建、水电及周边配套工程工程由地下一层，地上十四层和六层两栋建筑组成。本工程总程建筑面积为84130.4m2，地下室建筑面积为14016.2 m2。楼层层高为：地下一层层高为4.1~6.25m，首层层高为5m，二层至十四层每层层高均为4.1m。地下室现浇楼板厚度有多种：180mm，200mm，250mm,300mm等，其中大部分为200mm 。框架梁截面尺寸有：250mm×800mm ,350mm×700mm，400mm×1000mm，650mm×700mm，800×1100mm 等。框架柱尺寸400mm×1000mm ，600mm×600mm ,800mm×800mm，900mm×900mm等，最大的梁为800×1100mm。
二、 施工准备
1、在施工组织设计和施工方案审定的基础上，对参与施工的工作进行详细的技术和安全交底。
2、材料：18厚夹板，50×100木枋，40mm厚松木，φ48x3.5钢管及扣件，脱模剂，钢管夹。
三、 模板方案编制原则
由于施工现场场地相对狭小，主体工程施工工期紧迫；质量要求高，周转材料一次性投入大；工程施工中须保证安全和文明施工。面对以上工期紧、场地狭小、施工作业量大、质量要求高等特点，因此模板方案的编制要当充分考虑这些因素：
1、首先是施工的流水段要合理，模板的配置数量要能满足施工流水要求。
2、模板的选型、模板的设计要合理，以提高工作效率，缩短工期。
3、模板安装严把产品质量关，重点是板的表面平整度和刚度,模板质量不合格的，不许使用。
4、各种架设工具进场后，必须堆放整体，以达到施工现场文明整洁的要求。
四、 模板施工总体安排
1、工程平面布置及模板在各部位使用：
由于场地相对狭小、材料堆放困难等特点，结合工程周转材料投入量，合理优化劳动力配置，全面推进高效、优质的管理理念，结合本工程实际情况，地下室工程按照设计施工后
浇带位置划分为八个流水施工段，各施工段实行流水作业。
2、材料进场计划
由于场地小、堆放困难, 根据工程形象进度，按计划供应材料到现场，确保施工需要。
五、 施工方法
5.1、定位控制
根据平面控制网线，在每层板混凝土浇筑完成未塔设架体前，在砼板上放出平面控制轴线、柱模板线及轴线控制线。待柱钢筋绑扎完成后，在竖向钢筋上部标出标高控制点，待板面形成进行标高复测及板面平整度检查。
5.2、主要施工方法
楼面模板支模、梁底支模均采用满堂红钢管支架。
1、超高楼面支模
（1）安装模板及支模前须弹出安装墨线。
（2）楼面模板采用18㎜厚建筑夹板，龙骨采用φ48x3.5钢管@1000,次龙骨廊采用50×100木枋@400,楼面支模采用满堂钢管架支顶。
（3）满堂模板支架的支撑设置要符合下列规定：
①每根立杆底部要设置底座，并必须按有关规定设置纵、横扫地杆。
　 ②高支模立杆步距不得大于1.5m,并要设置纵横水平拉杆。
　 ③立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。
　 ④支架立杆要竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。
　 ⑤剪刀撑要纵横设置，且不少于两道，其间距不得超过6.5m；支撑主梁的立杆必须设置 剪刀撑。
　 ⑥满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆要设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
　 ⑦高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平 剪刀撑，剪刀撑的构造要符合有关规定。
2、框架梁支模
（1）底模用40mm厚松木,侧模均用18厚夹板。
（2）当梁高≥800mm，梁旁的加劲枋@400mm，梁旁加压脚板,梁中部加穿心螺栓φ12@600；最大梁800×1100，其底骨廊用50×100木枋@300，梁底主龙骨用φ48x3.5钢管,立杆横向间距
@600,纵向间距@800。水平杆间距1500，扫地杆距地面200，剪刀撑沿梁立杆纵向通长布置。250×500梁底主龙骨用φ48×3.5钢管, 立杆横向间距@600,纵向间距@1000。水平杆间距1500，扫地杆距地面200，剪刀撑沿梁立杆纵向通长布置；底骨廊用50×100木枋@400。截面小于250×500按250×500梁支模布置。其它梁根据截面尺寸参照本施工方案作适当调整进行布置。
（3）梁底钢管架按设计标高调整好标高。然后安装木枋，铺上梁底板，并拉线拉平。当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底要按要求起拱。
（4）纵横水平杆与框架柱抱柱加固。
（5）梁的两侧与楼板采用搭旁连接，梁旁要加设挂旁直边板及斜木枋。
（6）梁底立杆要垂直，上下层立杆在同一竖面中心线上，而且要确保在竖向与水平面的稳定。
（7）立杆底设置不小于0.1㎡的垫板，梁两侧的立杆要设置30㎝宽通长模板做垫板，以扩大支撑面，首层原土夯实并做好排水处理，以保证模板支撑的整体稳固。
（8）梁下第一道水平管与立管相交处必须设双扣件。
（9）根据工程首层6.25m的超高情况，需采用两根钢管竖接，立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。
（10）首层模板支撑体系的扫地杆要每隔2m设置楔头加固，以增加整体承载力。
六、 地下室高支模计算
6.1、6.25米层高楼板高支模计算
6.1.1、计算依据
混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002
木结构设计规范
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130－2001
6.1.2、楼板高支模方案
楼面高支模采用满堂红钢管支架。纵横向立杆间距1m，纵横向水平杆间距1.5m，纵横向扫地杆离地面0.2m。剪刀撑要纵横设置，支架四边与中间每隔四排支架立杆要设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设 置。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，剪刀撑的构造要符合有关规定。楼面模板采用18㎜厚建筑夹板，龙骨采用φ48x3.5钢管@1000,次龙骨廊采用50×100木枋@400。
6.1.3、高支模计算

1、荷载计算
（1） 模板加木方自重：0.3kN/m2×1.2＝0.36kN/ m2
（2） 现浇钢筋砼自重：25.5kN/ m3×0.20×1.2＝6.12kN/ m2
（3） 施工活载（包括工人及施工设备）：2.5kN/m2×1.4=3.5kN/m2
q＝(0.36+6.12+3.5)×1m =9.98kN/ m＝9.98N/ mm
2、板模计算
⑴抗弯强度计算
夹板（1830×915×18）下短龙骨木枋间距为400mm，夹板短方向1m宽板带内力按二跨均布荷载连续梁计算。查静力手册：最大弯距系数－0.125,跨中挠度系数0.521。夹板弹性模量按施工手册p1294页规定：5200×0.9＝4680，允许要力为【σ】＝15/1.55=9.69 N/mm2
取1000mm板宽计算:

W=1000×182/6＝54000mm3
I=1000×183/12＝486000mm4
均布荷载下的弯矩M=0.125 q L2 ＝0.125×9.98×4002＝199600 N·mm
σ＝M/W=199600/54000=3.696＜【σ】＝15/1.55=9.69 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算：
f＝0.521×qL4/100EI=0.521×9.98×4004/（100×4680×486000）=1.125mm
f/L=1.125/400=0.00281＜1/250=0.004（楼板结构表面做装修，故挠度允许值取L/250）
∴挠度满足要求。

3、小龙骨木方（50×100×2000）内力计算
⑴抗弯强度计算
小龙骨木方放在长龙骨钢管上，钢管间距1m，木枋计算跨度L=1000mm
木枋长2m，内力按二跨均布荷载连续梁计算，木方弹性模量E=10000。（见建筑施工手册P99表2－54）
W=50×1002/6＝83333mm3
I=50×1003/12＝4166666mm4
M=0.125 q L2 ＝0.125×(9.98×0.4)×10002＝499000 N·mm
σ＝M/W=499000/83333=4.15＜【σ】＝13 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算：
f＝0.521×qL4/100EI=0.521×3.992×10004/（100×10000×4166666）=0.499mm
f/L=0.346/1000=0.000499＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
4、大龙骨钢管内力计算
大龙骨钢管长度6m，钢管支顶立杆间距1000，大龙骨计算跨度L=1000,按四跨每跨有2个集中荷载连续梁计算，虽然小龙骨间距400mm，但为方便计算，将每跨2个小龙骨的间距调整为等距，即1000/3=333mm，查静力计算手册表得最大弯距系数－0.286, 跨中挠度系数1.764。钢管截面几何特征：外径48mm，壁厚3.5mm，A=4.89cm2 I=12.19cm4 W=5.08cm3 i=1.58cm E=206000 σ＝205。

⑴抗弯强度计算
P=9.98χ333＝3323N
M=0.286 q L ＝0.286χ3323χ1000=950378N.mm
σ＝M/W=950378/5080=187.08＜【σ】＝205 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算
f＝1.764×pL3/100EI=1.764χ2304χ10003 /(100χ206000χ121900)
＝2.31mm
f/L=2.31/1000=0.0023＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
5、楼板支撑体系稳定性验算
满堂红脚手架结构纵横交错，为超静定桁架体系，又由于超静定桁架的空间整体作用，故其空间刚度有保证，以上这些也只是在单杆支撑有足够强度与稳定性条件下才能成立。所以要着重考虑杆件体系单杆抗压强度和单杆支撑的稳定性问题。
立杆的钢管截面几何特征：外径48mm，壁厚3.5mm，A=4.89cm2 I=12.19cm4 W=5.08cm3 i=1.58cm E=206000 σ＝205。
⑴荷载产生钢管立柱轴向力
N1=9.98N/ mm ×1000mm=9980N
⑵立杆自重产生轴向力
查表每米长钢管折合重量（包括水平杆、扣件、剪刀撑等）＝0.158KN/m（见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录A表A－1）

N2＝0.158 KN/m×6.05m＝0.956KN＝956N
⑶立杆轴向力
N＝N1+N2＝9980＋956＝10936N
⑷立杆稳定性验算
支架立杆步距h=1500, 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a=150
L0＝h＋2a＝1500＋2×150＝1800mm(见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》公式（5.2.2－3）)
λ＝L0/i＝1800/15.8＝113.9
查表ψ＝0.49(查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C表C)
σ＝ N/ψA＝10936/（0.49×489）＝45.64N/mm2＜【σ】＝205 N/mm2
稳定性满足要求。
6.2、楼面框架梁模板高支模计算
6.2.1、计算依据
混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002
木结构设计规范
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130－2001
6.2.2、框架梁高支模方案
梁模板高支模方案以梁截面800×1100大梁为例说明，当梁高≥800mm，梁底模板为厚度40mm松木板，梁旁的加劲枋@400mm，梁旁加压脚板,梁中部加穿心螺栓φ12@600。 梁底支撑立杆（φ48x3.5钢管）横向距离600mm，纵向间距800mm，水平杆（φ48x3.5钢管）间距1500，扫地杆离地面高度200mm，纵向立杆通长加剪刀撑。主龙骨用上面水平杆（φ48x3.5钢管）代替，跨度600mm，主龙骨与立杆连接采用双扣件，梁底小龙骨用50×100木枋@300。
6.2.3、高支模计算
1、荷载计算（见《建筑施工手册》P1292荷载及荷载组合部分）
底模自重：5KN/m3×0.8m×0.04m×1.2=0.192KN/m
新浇砼自重：25.5KN/m3×0.8×1.1×1.2=26.928KN/m
浇注砼振动荷载：2.0kN/m2×1.4=2.8kN/m
合计q=29.36N/mm
2、梁底模板内力计算
⑴梁底模板抗弯强度验算：

底模下的小楞选用50×100方木条，间距取300㎜，梁底模按四跨均布荷载连续梁计算，查静力计算手册得：弯距系0.107，挠度系数0.632，剪力系数0.607。E＝10000MP
梁底模板W＝bh2／6＝800×40×40/6=213333
则M=KmqL2=0.107×10.09×0.32=0.283KNm
σ= M÷W =0.283×106÷80000 =1.33N/mm2 ＜fM = 13N/mm2 (符合)
⑵梁底模板挠度（刚度）验算
I＝800×403／12＝4266666 mm4
f=0.632×qL4/100EI ＝0.632×10.09×3004／（100×10000×1600000）＝0.113mm
f/L＝0.113/400=0.000278＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
（3）底模抗剪强度验算
V=KV×ql =0.607×ql=0.607×10.09×0.4=2.45kN
剪应力：τ＝＝＝0.306 N/mm2＜fv=1.6 N/mm2
（fv按东北落叶松查《建筑施工手册》表2－54）
3、侧模内力计算（侧模用18mm厚的建筑夹板）
（1）荷载计算
假设T=30℃，β1＝1.2，β2＝1.0，V=2m/h
1）侧压力计算
F1＝0.22γct0β1β2=0.22×25.5××1.2×1.0×

=42.31KN/m2
F2=γcH=25.5×1.0/2=12.75 KN/m2
取两者较小值：F2＝12.75 KN/m2，
承于分项系数得 F=1.2×12.75=15.3 KN/m2
2）振捣混凝土时产生的荷载4.0 KN/m2
乘于分项系数：4×1.4＝5.6 KN/m2
以上两项荷载合计：15.3+5.6＝20.90 KN/m2
梁高（扣除楼板厚度）：1100-200＝900mm，则线荷载为：
q=20.90 KN/m2×0.9m=18.81 KN/m
(2)抗弯强度验算
近似按四等跨计算，查《静力手册》，得KM＝0.107，KW＝0.632，E＝5200×0.9＝4680MPa，
M=KM×ql2=0.107×18.81×4002=332.03×103N·mm（劲枋@400mm）
W=＝＝48600
σ＝M/W＝（332.03×103）/48600=6.83＜【σ】＝20/1.55=12.9
(可以)
（3）挠度验算
取侧压力F＝15.3 KN/m2，化为线荷载q=15.3×0.9=13.77 KN/m
ω＝KW×=0.632×=0.632×=1.09

＜==1.6
4、对拉螺栓验算（φ12@600）
查《建筑施工手册》表17－17得，M12螺栓净截面面积A＝76mm2,容许拉力【N】＝12.90Kn
对拉螺栓的拉力：
N=20.9×0.6×0.9＝11.286kN＜12.90 kN（可以）
5、小龙骨内力计算

⑴小龙骨抗弯抗弯强度验算：
小龙骨木方规格50×100，间距0.3m，计算跨度0.6m, 为简化计算按单跨梁均布荷载计算，E=10000。
W=50×1002/6＝83333mm3
I＝50×1003／12＝4166666 mm4
M＝0.125q L2＝0.125×(29.36×0.4) ×6002=528480N.mm
σ＝M/W=528480/83333=6.34＜【σ】＝13 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算：
I=50×1003/12＝4166666mm4
f＝0.521×qL4/100EI=0.521×(29.36×0.4)×6004/100×10000×4166666＝0.190 mm
f/L＝0.190/600=0.0008＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
6、大龙骨内力计算

钢管支顶立杆间距800mm，大龙骨计算跨度L=800,按四跨连续梁计算，每跨中有1个小龙骨传来的集中荷载，查表得最大弯距系数0.169, 跨中挠度系数1.079。钢管截面几何特征：外径48mm，壁厚3.5mm，A=4.89cm2 I=12.19cm4 W=5.08cm3 i=1.58cm E=206000 【σ】＝205。

⑴大龙骨抗弯抗弯强度验算：
跨中集中荷载P＝q×0.4/2＝29.36×0.4/2＝5.872KN(集中荷载分配给两边的大龙骨，故要该除于2
M＝0.169PL＝0.169×5.87×0.8＝0. 79KN.m
σ＝M/W=0.79×1000000/5080＝155.5＜【σ】＝205 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算
f＝1.079×pL3/100EI=1.079×5.87×1000×8003/(100χ206000χ121900)＝1.29mm
f/L=1.29/800=0.0016＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
7、大梁支撑体系稳定性验算
满堂红脚手架结构纵横交错，为超静定桁架体系，又由于超静定桁架的空间整体作用，故其空间刚度有保证，以上这些也只是在单杆支撑有足够强度与稳定性条件下才能成立。所以要着重考虑杆件体系单杆抗压强度和单杆支撑的稳定性问题。
立杆的钢管截面几何特征：外径48mm，壁厚3.5mm，A=4.89cm2 I=12.19cm4 W=5.08cm3 i=1.58cm E=206000 σ＝205。
⑴梁荷载产生钢管立杆轴向力

立杆间距800mm，每个立杆承受2P
N1=2P＝2 ×5.87KN=11.74KN
⑵立杆自重产生轴向力
查表每米长钢管折合重量（包括水平杆、扣件、剪刀撑等）＝0.158KN/m
N2＝0.158 KN/m×6.05m＝0.96KN
⑶如果梁和楼板的支撑立杆不是各自独立设置的话，有时梁立杆伸上去要承受半跨楼板荷载。
N3＝29.36÷2＝14.68KN
⑷立杆总轴向力
N＝N1+N2＋N3＝11.74＋0.96＋14.68＝27.38KN
⑸立杆稳定性验算
支架立杆步距h=1500, L0＝h＝1500
λ＝L0/i＝1500/15.8＝94.9
查表ψ＝0.627
σ＝ N/ψA＝27.38×1000/（0.627×489）＝89.3N/mm2＜【σ】＝205 N/mm2
稳定性满足要求。
七、 首层高支模计算
7.1、5.0米层高楼板高支模计算
7.1.1、计算依据
混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002
木结构设计规范
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130－2001
7.1.2、楼板高支模方案
首层楼面高支模采用满堂红钢管支架。纵横向立杆间距1m，纵横向水平杆间距1.5m，纵横向扫地杆离地面0.2m。剪刀撑要纵横设置，支架四边与中间每隔四排支架立杆要设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。楼面模板采用18㎜厚建筑夹板，主龙骨采用φ48x3.5钢管@1000,次龙骨廊采用50×100木枋@450。
7.1.3、高支模计算
1、荷载计算
（1） 模板加木方自重：0.3kN/m2×1.2＝0.36kN/ m2

（2） 现浇钢筋砼自重：25.5kN/ m3×0.120×1.2＝3. 672kN/ m2
（3） 施工活载（包括工人及施工设备）：2.5kN/m2×1.4=3.5kN/m2
q＝(0.36+3. 672+3.5)×1m =7.53kN/ m＝7.53N/ mm
2、楼面板模计算
⑴抗弯强度计算
夹板（1830×915×18）下次龙骨木枋间距为450mm，夹板短方向1m宽板带内力按二跨均布荷载连续梁计算。查静力手册：最大弯距系数－0.125,跨中挠度系数0.521。夹板弹性模量按施工手册p1294页规定：5200×0.9＝4680，允许应力为【σ】＝15/1.55=9.69 N/mm2
取1000mm板宽计算:

W=1000×182/6＝54000mm3
I=1000×183/12＝486000mm4
均布荷载下的弯矩M=0.125 q L2 ＝0.125×7.53×4502＝190603 N·mm
σ＝M/W=190603/54000=3.53＜【σ】＝15/1.55=9.69 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算：
f＝0.521×qL4/100EI=0.521×7.53×4504/（100×4680×486000）=0.94mm
f/L=0.94/450=0.00209＜1/250=0.004（楼板结构表面做装修，故挠度允许值取L/250）
∴挠度满足要求。
3、小龙骨木方（50×100×2000）内力计算

⑴抗弯强度计算
小龙骨木方放在主龙骨钢管上，钢管间距1m，木枋计算跨度L=1000mm,木枋长2m，内力按二跨均布荷载连续梁计算，木方弹性模量E=10000。（见建筑施工手册P99表2－54）

W=50×1002/6＝83333mm3
I=50×1003/12＝4166666mm4
M=0.125 q L2 ＝0.125×(7.53×0.4)×10002＝376500 N·mm
σ＝M/W=376500/83333=4.52＜【σ】＝13 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算：
f＝0.521×qL4/100EI=0.521×3.39×10004/（100×10000×4166666）=0.424mm
f/L=0.424/1000=0.000424＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
4、大龙骨钢管内力计算
大龙骨钢管长度6m，钢管支顶立杆间距1000，大龙骨计算跨度L=1000,按四跨每跨有2个集中荷载连续梁计算，虽然小龙骨间距450mm，但为方便计算，将每跨2个小龙骨的间距调整为等距，即1000/3=333mm，查静力计算手册表得最大弯距系数－0.286, 跨中挠度系数1.764。钢管截面几何特征：外径48mm，壁厚3.5mm，A=4.89cm2 I=12.19cm4 W=5.08cm3 i=1.58cm E=206000 σ＝205。

⑴抗弯强度计算
P=7.53χ333＝2507N
M=0.286 q L ＝0.286χ2507χ1000=717002N-mm
σ＝M/W=717002/5080=141.14＜【σ】＝205 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算
f＝1.764×pL3/100EI=1.764χ2507χ10003 /(100χ206000χ121900)
＝1.76mm
f/L=2.31/1000=0.00176＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
5、楼板支撑体系稳定性验算
满堂红脚手架结构纵横交错，为超静定桁架体系，又由于超静定桁架的空间整体作用，故其空间刚度有保证，以上这些也只是在单杆支撑有足够强度与稳定性条件下才能成立。所以要着重考虑杆件体系单杆抗压强度和单杆支撑的稳定性问题。
立杆的钢管截面几何特征：外径48mm，壁厚3.5mm，A=4.89cm2 I=12.19cm4 W=5.08cm3 i=1.58cm E=206000 σ＝205。
⑴荷载产生钢管立柱轴向力
N1=7.53N/ mm ×1000mm=7530N
⑵立杆自重产生轴向力
查表每米长钢管折合重量（包括水平杆、扣件、剪刀撑等）＝0.158KN/m（见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录A表A－1）
N2＝0.158 KN/m×4.88m＝0.771KN＝771N
⑶立杆轴向力

N＝N1+N2＝7530＋771＝8301N
⑷立杆稳定性验算
支架立杆步距h=1500, 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a=150
L0＝h＋2a＝1500＋2×150＝1800mm(见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》公式（5.2.2－3）)
λ＝L0/i＝1800/15.8＝113.9
查表ψ＝0.49(查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C表C)
σ＝ N/ψA＝10936/（0.49×489）＝45.64N/mm2＜【σ】＝205 N/mm2
稳定性满足要求。
7.2、楼面框架梁模板高支模计算
7.2.1、计算依据
混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002
木结构设计规范
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130－2001
7.2.2、框架梁高支模方案
梁模板高支模方案以梁截面300×600为例说明(为大部分梁且为最大梁)，梁底模板为厚度40mm松木板，梁旁的加劲枋@400 mm。 梁底支撑立杆（φ48x3.5钢管）纵横向间距800mm，水平杆（φ48x3.5钢管）间距1500，扫地杆离地面高度200mm，纵向立杆通长加剪刀撑。主龙骨用上面水平杆（φ48x3.5钢管）代替，主龙骨与立杆连接采用双扣件，梁底小龙骨用50×100木枋@400。
7.2.3、高支模计算
1、荷载计算（见《建筑施工手册》P1292荷载及荷载组合部分）
底模自重：5KN/m3×0.3m×0.04m×1.2=0.072KN/m
新浇砼自重：25.5KN/m3×0.3×0.6×1.2=5.51KN/m
浇注砼振动荷载：2.0kN/m2×1.4=2.8kN/m
合计q=9.08N/mm
2、梁底模板内力计算
⑴梁底模板抗弯强度验算：
底模下的小楞选用50×100方木条，间距取400㎜，梁底模按四跨均布荷载连续梁计算，查静力计算手册得：弯距系0.107，挠度系数0.632，剪力系数0.607，E＝10000MP。

梁底模板W＝bh2／6＝300×40×40/6=80000
则M=KmqL2=0.107×9.08×0.42=0.155KNm
σ= M÷W =0. 155×106÷80000 =1.94N/mm2 ＜fM = 13N/mm2 (符合)
⑵梁底模板挠度（刚度）验算
I＝300×403／12＝1600000 mm4
f=0.632×qL4/100EI ＝0.632×9.08×4004／（100×10000×1600000）＝0.092mm
f/L＝0. 092/400=0.00023＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
（3）底模抗剪强度验算
V=KV×ql =0.607×ql=0.607×9.08×0.4=2.2kN
剪应力：τ＝＝0.275 N/mm2＜fv=1.6 N/mm2
（fv按东北落叶松查《建筑施工手册》表2－54）
3、小龙骨内力计算

⑴小龙骨抗弯抗弯强度验算：
小龙骨木方规格50×100，间距0.4m，计算跨度0.8m, 为简化计算按单跨梁均布荷载计算，E=10000。
W=50×1002/6＝83333mm3
I＝50×1003／12＝4166666 mm4
M＝0.125q L2＝0.125×(9.08×0.4) ×8002=290400N.mm
σ＝M/W=290400/83333=3.48＜【σ】＝13 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算：
I=50×1003/12＝4166666mm4
f＝0.521×qL4/100EI=0.521×(9.08×0.4)×8004/100×10000×4166666＝0.186 mm
f/L＝0.186/800=0.00023＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
4、大龙骨内力计算
钢管支顶立杆间距800mm，大龙骨计算跨度L=800,按四跨连续梁计算，每跨中有1个小龙骨传来的集中荷载，查表得最大弯距系数0.169, 跨中挠度系数1.079。钢管截面几何特征：外径48mm，壁厚3.5mm，A=4.89cm2 I=12.19cm4 W=5.08cm3 i=1.58cm E=206000 【σ】＝205。

⑴大龙骨抗弯抗弯强度验算：
跨中集中荷载P＝q×0.8÷2＝9.08×0.4＝3.63KN(集中荷载分配给两边的大龙骨，故要该除于2)
M＝0.169PL＝0.169×3.63×0.8＝0. 49KN.m
σ＝M/W=0.49×1000000/5080＝96.46＜【σ】＝205 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算
f＝1.079×pL3/100EI=1.079×3.63×1000×8003/(100χ206000χ121900)＝0.80mm
f/L=0.80/800=0.0010＜1/250=0.004
∴挠度满足要求。
5、大梁支撑体系稳定性验算
满堂红脚手架结构纵横交错，为超静定桁架体系，又由于超静定桁架的空间整体作用，故其空间刚度有保证，以上这些也只是在单杆支撑有足够强度与稳定性条件下才能成立。所以要着重考虑杆件体系单杆抗压强度和单杆支撑的稳定性问题。
立杆的钢管截面几何特征：外径48mm，壁厚3.5mm，A=4.89cm2 I=12.19cm4 W=5.08cm3 i=1.58cm E=206000 σ＝205。
⑴梁荷载产生钢管立杆轴向力
立杆间距800mm，每个立杆承受2P
N1=2P＝2 ×3.63KN=7.26KN
⑵立杆自重产生轴向力
查表每米长钢管折合重量（包括水平杆、扣件、剪刀撑等）＝0.158KN/m
N2＝0.158 KN/m×4.88m＝0.77KN
⑶如果梁和楼板的支撑立杆不是各自独立设置的话，有时梁立杆伸上去要承受半跨楼板荷载。

N3＝7.53×0.5＝3.77KN
⑷立杆总轴向力
N＝N1+N2＋N3＝7.26＋0.77＋3.77＝11.8KN
⑸立杆稳定性验算
支架立杆步距h=1500, L0＝h＝1500
λ＝L0/i＝1500/15.8＝94.9
查表ψ＝0.627
σ＝ N/ψA＝11.8×1000/（0.627×489）＝38.44N/mm2＜【σ】＝205 N/mm2
稳定性满足要求。

八、 21.65米超高支模计算
本工程六层楼面标高为21.65m，在轴线(11)~(18)、(21)~(28)X(S)~(T) 、(24)~(28)X(Q)~(T)轴三处位置形成屋面高支模。其中一条屋面大梁跨度达18米,截面为600mm×1000mm；其它框架梁截面尺寸有：600mm×700mm ,400mm×700mm，400mm×900mm，250mm×400、500mm 等。最大梁每米自重荷截约15KN/m。模板支撑高度达21.65米，针对这些特点，确定拟采用施工方案：整个施工区域采用φ48x3.5钢管搭设满堂脚手架。
8.1、21.65米层高楼板高支模计算
8.1.1、计算依据
混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002
木结构设计规范
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130－2001
8.1.2、楼板高支模方案
楼面模板采用18㎜厚建筑夹板，龙骨采用φ48x3.5钢管@1000,次龙骨廊采用50×100木枋@400。
8.1.3、高支模计算
1、荷载计算
(1) 模板加木方自重：0.3kN/m2×1.2＝0.36kN/ m2
(2) 现浇钢筋砼自重：25.5kN/ m3×0.12×1.2＝3.672kN/ m2
(3) 施工活载（包括工人及施工设备）：2.5kN/m2×1.4=3.5kN/m2

q＝(0.36+3.672+3.5)×1m =7.532kN/ m＝7.532N/ mm
2、板模计算
⑴抗弯强度计算
夹板（1830×915×18）下短龙骨木枋间距为400mm，夹板短方向1m宽板带内力按二跨均布荷载连续梁计算。查静力手册：最大弯距系数－0.125,跨中挠度系数0.521。夹板弹性模量按施工手册p1294页规定：5200×0.9＝4680，允许应力为【σ】＝15/1.55=9.69 N/mm2
取1000mm板宽计算:

W=1000×182/6＝54000mm3 I=1000×183/12＝486000mm4
均布荷载下的弯矩M=0.125 q L2 ＝0.125×7.532×4002＝150640N·mm
σ＝M/W=150640/54000=2.789＜【σ】＝15/1.55=9.69 N/mm2
∴强度满足使用要求。
⑵挠度验算：
f＝0.521×qL4/100EI=0.521×9.98×4004/（100×4680×486000）=1.125mm
f/L=1.125/400=0.00281＜1/250=0.004（楼板结构表面做装修，故挠度允许值取L/250）
∴挠度满足要求。
3、小龙骨木方（50×100）内力计算
⑴抗弯强度计算
小龙骨木方放在钢管上，钢管间距1m，木枋计算跨度L=1000mm,木枋长2m，内力按二跨均布荷载连续梁计算，木方弹性模量E=10000。（见建筑施工手册P99表2－54）

W=50×1002/6＝83333mm3 I=50×1003/12＝4166666mm4
M=0.125 q L2 ＝0.125×(7.532×0.4)×10002＝376600 N·mm
σ＝M/W=37660000/83333=4.51＜【σ】＝13 N/m m