中学综合实验楼毕业设计计算书.doc

一、工程概况
1、工程名称：某综合实验楼
2、建筑介绍：该工程为某综合实验楼，建筑总面积约为6000平方米，主体为6层，层高3.6米，室内设计标高为±0.000，室内外高差为0.450m，设计使用年限为50年，整个建筑全为框架结构。
3、工程设计使用年限：50年
4、抗震设防烈度：六度
5、基础类型：柱下独立基础
6、地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地质类型为二类土，地基承载力为180—200KN/m2，抗震等级为六度设防，场地粗糙度为B类，基本风压为0.7KN/m2，基本雪压为0KN/m2。
7、楼面 屋面活荷载标准值
依据《建筑结构设计规范》第4.1.1条
房间 2.0 KN/mm2
卫生间 2.0 KN/mm2
走廊，楼梯 2.0 KN/mm2
屋面（上人） 2.0 KN/mm2

二、楼屋盖的设计
1.设计资料
（1）楼面做法：水泥砂浆结合层（20mm，重度20KN/m3）
钢筋混凝土现浇板（重度25 KN/m3）
板底混合砂浆抹灰（20mm厚，重度17 KN/m3）
（2）材料： 混凝土：采用C25（fc=11.9 N/mm2，ft=1.27N/mm2）
钢筋：梁中受力钢筋采用HRB400级（fy=360 N/mm2）其余采用HPB235 级钢筋（fy=210 N/mm2）
2.结构平面布置：
（1）、主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度为7.2m，次梁的跨度为6.0m（5.1m），主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.4m。
（2）、按跨高比条件，要求板厚h≥=60mm时，对于民用建筑要求板厚h≥60mm，故取板厚h=100mm
（3）、次梁：截面高度应满足h=0~,取h=450mm。截面宽b=，取b=200 mm。
（4）、主梁：截面高度h=，取h=600 mm，截面宽度=，取b=300 mm 。

1、楼面板
（1） 荷载计算
板的永久荷载标准值
取1m板带宽计算
10mm地面砖 0.22 KN/m2
2 mm 水泥砂浆缝一道 0.002×20=0.04 KN/m2
20mm水泥砂浆石面层 0.02×20=0.4KN/m2
100mm钢筋混凝土板 0.1×25=2.5KN/m2
20mm板底混合砂浆 0.02×17=0.34KN/m2
小计 3.50KN/m2
板的可变荷载标准值 2.0KN/m2
恒荷载分项系数取1.2；楼面活荷载标准值小于4.0 KN/m2，所以活荷载分项系数为1.4于是板的荷载设计总值g+q=3.5×1.2+2.0×1.4=7.00 KN/m2
（2） 计算简图（取D-J轴）
次梁载面为200mm×450mm
板的计算跨度：
边跨：lo=ln=2400-100-100=2200mm
中间：lo=ln=2400-100-100=2200mm
因跨度相差小于10%，可按5跨连续等跨连续板计算。计算简图如下：

（3） 弯矩设计
查表得，板的弯矩系数分别为：
端支座-1/16，边跨跨中1/14，离端第二支座-1/11，离端第二跨中支座1/16，中间支座-1/14，中间跨跨中1/16，则
MA=-(g+q)l2o1/16=-7.0×2.22/16=-2.118KN*M
M1=(g+q)l2o1/14=7.0×2.22/14=2.42KN*M
MB=-(g+q)l2o1/11=-7.0×2.22/11=-3.08KN*M
M2=(g+q)l2o1/16=7.0×2.22/16=2.12KN*M
MC=-(g+q)l2o1/14=7.0×2.22/14=-2.42KN*M
M3=(g+q)l2o1/16=7.0×2.22/16=2.18KN*M
跨中再分别乘以0.8
MB=-3.08×0.8=-2.46KN*M M2=2.12×0.8=1.70KN*M
MC=-2.42×0.8=-1.94KN*M M3=2.12×0.8=1.70KN*M
(4) 正截面受弯承载力计算
环境类别为一级，C25混凝土，板的最小保护层厚度C=15mm,取as=
20，板厚100mm, h0=100-20=80mm;板宽b=1000mm, a1=1.0, fc=11.9N/mm2；HPB235钢筋，fy=210N/mm2
板配筋过程列于下表：
板的配筋计算
截面
A
1
B
2
C
3
M(KN×M)
2.118
2.42
3.08
2.118
2.42
2.118
as=M/ a1fcbh02
0.019
0.026
0.034
0.019
0.026
0.019
ξ
0.021
0.026
0.034
0.021
0.026
0.021
AS=ξa1fcbh0／fy
101.8
146
186.5
101.8
116.5
101.8
实际配筋
φ8@180
φ8@180
φ8@180
φ8@180
8@180
8@180
AS
279
279
279
279
279
279

计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布原则;AS/bh=279/（1000×80）=0.35%，此值大于最下配筋率0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。（按构造配筋）

双向板设计(板BE)
单个双向板按四边简
(1)荷载设计值：
永久荷载设计值： 可变荷载设计值：
(2)弯矩计算：
非抗震设计时的基本组合
以永久荷载效应控制的组合：1.35×恒载+0.7×1.4×活载
以可变荷载效应控制的组合：1.2×恒载+1.4×活载

恒载+活载：1.35×4.2+0.7×1.4×2.8=8.414 < 1.2×4.2+1.4×2.8=8.96KN/ m2，取荷载总设计值为8.96 KN/ m2

按弹性理论计算的弯矩值
项
目
区
格
`
(m)
(m)

（KN.M）
(KN.M)
A
2.2
3.4
0.65
(0.0750+0.2×0.0271) ×8.96×=3.50
(0.0271+0.2×0.0750) ×8.96×=1.84

(3)截面设计：
截面有效高度：假定选用钢筋，=20mm，则方向跨中截面的=76mm，方向跨中截面的=68mm，支座截面的=76mm。
按弹性理论计设计的截面配筋
项
目
截
面

(mm)
m
(KN•m)

(mm2)
配筋
实有
(mm2)
A区格
方向
76
3.50
230.8
@220
229
方向
68
1.84
128.9
@320
157
As/bh=，此值小于，同时大于0.2%，不满足最小配筋率要求，故按构造筋配筋，=0.272%×1000×100=272，则选@180，=279 mm2

卫生间地面(BC和BD)
(1)荷载
板的永久荷载标准值
5mm陶瓷锦砖面层（马赛克），纯水泥砂浆擦缝 0.12 kN/m2
5mm 1:1水泥细砂砂浆结合层 0.005×20=0.1 kN/m2
15mm 1:3水泥砂浆找平层，防水涂料隔离层 0.015×20=0.3 kN/m2
100mm钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.5 kN/m2
20mm板底石灰砂浆粉刷 0.02×17=0.34 kN/m2

小计 3.36 kN/m2
板的可变荷载标准值 2.0 kN/m2
恒荷载的设计值 g=1.2×3.36=4.03
活荷载的设计值 q=1.4×2.=2.8
1.35×4.03+0.7×1.4×2.8=8.1845 < 1.2×4.03+1.4×2.8=8.756 KN/ m2，取荷载总设计值为8.756 KN/ m2

(2)、计算简图

按塑性内力重分布设计，板的计算跨度
边跨L0= Ln-200=2200mm
中跨L0= Ln-200=2200mm
按等跨计算，取1m宽板带为计算单元，
(2) 弯矩设计值
查得板的弯矩系数am为
端支座— 边跨跨中 离端第二支座- 中跨中 中间支座 所以
MA= - (g+q) l02= - x8.756 x2.22= -2.65KN/m2
M1= (g+q) l02= x8.756 x2.22=3.03 KN/m2
MB= - (g+q) l02= - x8.756 x2.22= -3.85KN/m2
M2= (g+q) l02= x8.756 x2.22=2.65KN/m2
（4） 正截面受弯承载力计算
环境类别一级，C25混凝土，板的最小保护层厚度C=15mm，板厚100mm，h0=100-20=80mm；板宽=1000mm。C25混凝土，α1=1.0，fc=11.9 N/mm2，HRB235钢筋，fy=210N/mm2
板的配筋计算过程列于表如下：
截面
A
1
B
2
弯矩设计值
-2.65
3.03
-3.85
2.65
=/（b）
0.035
0.040
0.051
0.035
=1-
0.036
0.041
0.052
0.036
=b/
163.2
185.9
235.7
163.2
实际配筋
Φ8@180
Φ8@180
Φ8@180
Φ8@180
As（mm2）
279
279
279
279
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。As/bh=，此值大于，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。（按构造筋配筋）
其余区格板计算均与板A,B相同，计算结果表明，均按构造配筋。

2、上人屋面板计算
结构布置同楼面板，屋面板按弹性方法设计
（1） 板的永久荷载标准值
40mm厚C20细石防水混凝土 0.04×25=1.0 KN/m2
平铺玻纤布一层隔离层
防水层
4mm厚SBS刚性沥青防水卷材 0.05KN/m2
20mm厚1：3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/m2
保温隔热层
70mm厚憎水性膨胀珍珠岩板 0.07×4=0.28 KN/m2
20mm厚1：3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/m2
100mm厚钢筋混泥土 0.1×25=2.5 KN/m2
20mm厚水泥砂浆抹灰 0.02×17=0.34 KN/m2

小计 4.97 KN/m2
上人屋面均布活荷载 2.0
永久荷载设计值
可变荷载设计值
折算荷载设计值
（2）、计算简图、跨度

边跨
中间跨
（3）内力设计值 《查混凝土结构》中册附录6得
弯矩

（4）正截面受弯承载力计算
环境类别一级，C25混凝土，板的最小保护层厚度C=15mm，板厚100mm，h0=100-20=80mm， ，板宽b=1000mm。
屋面板配筋
截面
1
B
2
C
弯矩设计值
3.45
-4.54
1.71
-3.15
=/（b）
0.045
0.06
0.022
0,041
=1-
0.046
0.062
0.022
0.042
轴线
计算配筋=b/
208.5
281.1
99.7
190.4
实际配筋
Ф8@180
Ф8@180
Ф8@180
Ф8@180
As=279
As=279
As=279
As=279
同时大于0.2%，满足最小配筋率要求。

屋面双向板(板BE)
(1)荷载设计值：
永久荷载设计值： 可变荷载设计值：
(2)弯矩计算：
非抗震设计时的基本组合
以永久荷载效应控制的组合：1.35×恒载+0.7×1.4×活载
以可变荷载效应控制的组合：1.2×恒载+1.4×活载

恒载+活载：1.35×5.964+0.7×1.4×2.8=10.8 < 1.2×5.964+1.4×2.8=11.08 KN/ m2，取荷载总设计值为11.08KN/ m2

按弹性理论计算的弯矩值
项
目
区
格
`
(m)
(m)

（KN.M）
(KN.M)
A
2.2
3.4
0.65
(0.0750+0.2×0.0271) ×11.084×=4.31
(0.0271+0.2×0.0750) ×11.08×=2.26

(3)截面设计：
截面有效高度：假定选用钢筋，=20mm，则方向跨中截面的=76mm，方向跨中截面的=68mm，支座截面的=76mm。
按弹性理论计设计的截面配筋
项
目
截
面

(mm)
m
(KN•m)

(mm2)
配筋
实有
(mm2)
A区格
方向
76
4.31
284
@170
296
方向
68
2.26
166.6
@320
157
As/bh=，此值小于，同时小于0.2%，不满足最小配筋率要求，故按构造筋配筋，=0.272%×1000×100=272，则选@180，=279 mm2

三、次梁设计
(1) 、荷载计算
永久荷载设计值
板传来永久荷载 4.2×1.2×2=10.08KN/m
次梁自重 0.2×(0.45-0.1)×25×1.2=2.1KN/m
次梁粉刷 0.02×(0.45-0.1)×2×17×1.2=0.29KN/m

小计 12.47KN/m

可变荷载设计值 q=2.8×1.2×2=6.72KN/m
荷载总设计值 g+q=19.19KN/m
(2) 、计算简图
主截面为300mm×600mm 计算跨度：边跨lo=ln=6000-150-125=5725mm,中间跨lo=ln=6000-300=5700mm
因跨度相差小于10%，故按等跨连续梁计算，简图如下：

(3)、内力计算
MA=-(g+q)l2o1/24=-19.19×5.72/24=-25.98KN*m
M1=(g+q)l2o1/14=44.53 KN*m
MB=-(g+q)l2 o1/11=-56.68 KN*m
M2=(g+q)l2 o1/16=38.97 KN*m
MC=-(g+q)l2 o1/14=-44.53 KN*m
剪力设计值
VA=0.50(g+q)ln1=0.50×19.19×5.7=54.69KN
VBL= VBR=VC=0.55(g+q)ln=0.55×19.19×5.7=60.16KN
(4)、承载力计算
1）正截面受重承载力
正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度bf’=，又bf’= =200+2400=2600mm,故bf’=2000mm。
环境类别一级，C25混凝土，梁的最小保护层厚度C=25mm，一排纵向钢筋h0=450-35=415mm，α1=1.0，fc=11.9 N/mm2 ，纵向钢筋采用HRB335钢筋，fy=300KN/mm2，箍筋采用HRB335钢筋，fyv=210KN/mm2
承载力计算过程
截面
A
1
B
2
C
弯矩设计值（KN·m）
25,98
44.53
-56.68
38.97
-44.53
=/（b）或=/（ bf’）

=1-
0.065
0.011
0.18
0.009
0.12
=b/
214.0
362.15
556.92
296.31
395.08
选配钢筋（mm2）
216
=308

216
=402

316
=603.1

214
=308

216
=402

计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。
，此值大于，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。
2）、斜截面受剪承载力
斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。
验算截面尺寸：
，
截面尺寸按下式计算：
，截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：
采用直径6mm的HRB235双肢箍筋，计算支座B左侧截面，
因为 ，由Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsv/Sh;可得箍筋间距S=1.25fyvAsvh0/Vbl-0.7ftbh0<0
采用构造配筋Φ6@200。
验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.3ft/fyv=0.3×14.3/300=0.14%.实际配箍率Psv=Asv/bs=56.6/（200×200）=0.142%>0.14%，满足要求。

四、楼梯计算

层高3.6m,踏步尺寸150mm×300mm,采用C25混凝土，板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB335钢筋，楼梯上均布活荷载值qk=2.0KN/m2.

1、 楼梯板设计
h=(1/30-1/25)L=84～104mm,取h=100mm,
板倾斜角的余弦cos a=0.894, tan a=0.5,取1m宽板带计算。
楼梯结构平面图如下：

（1） 荷载计算
梯段板永久荷载计算如下：
13mm厚地面砖面层 0.013×(0.3+0.15) ×22/0.3=0.429 KN/m
2mm水泥砂浆一道 2×(0.3+0.15)/0.3×0.02=0.06 KN/m
20mm水泥砂浆找平层 20×(0.3+0.15)/0.3×0.02=0.60 KN/m
三角形踏步 0.5×0.3×25×0.15/0.3=1.88 KN/m
混凝土斜板 0.1×25×/0.894=2.80 KN/m
板底抹灰 0.02×17/0.894=0.38 KN/m

小计 6.149 KN/m
可变荷载标准值 2.0 KN/m
总荷载设计值 1.35×6.149+0.7×1.4×2=10.26 KN/m
1.2×6.149+1.4×2=10.18 KN/m
取总荷载设计值 P=10.26 KN/m
(2) 截面设计
板水平计算跨度ln=3.3m，弯矩设计值M=1/10(g+q)ln2=0.1×10.26×3.32=11.17KN*m，板的有效高度ho=120-20=80mm.
as=M/a1fcbho2=11.17×106/1.0×11.9×1000×802=0.147
rs=0.5×(1+)=0.92

As=M/rsfyho=12.51×106/0.94×210×100=722.69 mm2
选配Ф10@100 As=785.0 mm2 分布筋每级踏步配一根Ф8钢筋
2、 平台板设计
设平台板厚 h=100mm，取1m板宽计算
1） 荷载计算
13mm厚地砖面层 1×0.013×22=0.286 KN/m
2mm厚水泥砂浆 1×20×0.002=0.04 KN/m
20mm厚水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4 KN/m
100mm厚混凝土板 0.1×25=2.5KN/m
20mm厚板底抹灰 17×0.02=0.34 KN/m

小计 3.566KN/m
活荷载标准值 2.0 KN/m
总荷载设计值 P=1.2×3.566+1.4×2=7.78 KN/m

(2) 截面设计
平台板的计算跨度 lo=2.1+h/2+b/2=2100+100/2+200/2=2250mm，
M=1/10(g+q)lo2=1/10×7.78×2.252=3.94 KN*m
板的有效高度ho=100-20=80mm。
as=M/a1fcbho2=3.94×106/1.0×11.9×1000×802=0.052
rs=0.5×(1+)=0.973
As=M/rsfyho=3.94×106/0.973×210×80=241 mm2
由于p=As/bh=0.242%<0.45ft/ fy=0.45×1.27/210=0.272%
故按构造配筋As=0.272%bh=272mm
选Ф8@180 As=279mm2
3、 平台梁设计
(1) 截面尺寸 取h=400mm，b=200mm
(2) 荷载计算
斜板传来荷载 6.149×3.3/2=10.15 KN/m
平台传来荷载 3.566×2.25/2=4.01 KN/m
平台梁自重 25×0.2×(0.40-0.10)=1.50 KN/m
梁侧抹灰 17×2×(0.40-0.10)×0.02=0.204 KN/m

小计 15.864 KN/m
活载(斜板及平台传来) q=2.0×(3.3/2+2.252)=5.55 KN/m
总荷载设计值： P=1.2×15.864+1.4×4.5=26.737 KN/m
(3) 截面设计
计算跨度lo=1.05ln=1.05×(3.6-0.2)= 3.57m，
弯矩设计值 M=1/8Plo2=1/8×26.737×3.572=42.60KN *m
剪力设计值 V=1/2Pln=1/2×26.737×3.57=47.73KN
截面按倒L形计算，b’f=b+5 h’f =200+5×100=700 mm，梁的有效高度ho=400-35=365mm.
判别倒L形截面类型。

a1fcb'fh'f(ho-hf/2)=1×11.9×700×100×(365-100/2)=262.40×106N*mm
M=42.60×106N*mm
故属于第一类T形截面
as=M/a1fcb'fho2=42.60×106/1×11.9×700×3652=0.038
rs=0.5×(1+)=0.962
As=M/rsfyho=42.60×106/0.962×300×365=422.8mm2
选配2Ф16 As=402mm2
箍筋选用φ8@200，则斜截面受剪承载力
Vcs=0.7ftbho+1.25fyv×Asv/S×ho
=0.7×1.27×200×365+1.25×210×100.48/200×365
=113.03KN>4737.KN
满足要求。

五、框架结构设计
1、 设计资料
(1)设计标高： 室内设计标高±0.000,室内外高差450mm。
(2)墙身做法：墙身为普通机制砖(240×115×53)，用M5混合砂浆砌筑。
内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1:3水泥砂浆底，厚20mm，陶瓷锦砖贴面。
(3)楼面做法：地面砖面层，水泥砂浆结合层，钢筋混凝土楼板，20mm厚石灰砂浆抹底。
(4)屋面做法：40mm C20细石防水混凝土，平铺玻纤布一层隔离层，二道防水层（4mm厚SBS刚性沥青防水卷材， 20mm厚1：3水泥砂浆找平层） 保温隔热层（70mm厚憎水性膨胀珍珠岩，20mm厚1：3水泥砂浆找平层），100mm厚钢筋混泥土，20mm厚水泥砂浆抹灰
(5)门窗做法：为铝合金门窗
(6)地质条件：属Ⅱ类建筑场地。
(7)基本风压：Wo=0.7KN/m2(场地粗糙度属于B类)
(8)活荷载：屋面、楼面活荷载2.0 KN/m2，走廊楼面活荷载2.0KN/m2
2、结构平面布置图及结构计算简图
结构平面布置如图所示
主梁 h=600mm，b=300mm 次梁 h=450mm，b=200mm
柱截面500mm×500mm，现浇楼板厚h=100mm。根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为500mm，由此求得底层层高为4.55m，各梁柱构件的线刚度经计算后列于下图中。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。
AB、CD跨梁：i=2Ec×1/12×0.3×0.63/7.2=15×10-4 Ec(m3)
BC跨梁：i=2Ec×1/12×0.3×0.63/2.4=45×10-4 Ec(m3)
上部各层柱：i=Ec×1/12×0.5×0.53/3.6=11.47×10-4 Ec(m3)
底层柱：i=Ec×1/12×0.3×0.63/4.55=11.45×10-4 Ec(m3)
结构计算简图

注：图中数字为线刚度，单位：×10-4 Ec(m3)
3、荷载计算
①、线荷载计算
(1) 屋面线荷载
框架梁自重：0.3×（0.6-0.1）×25=3.75KN/m
梁侧粉刷： 2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34KN/m

则，作用在顶层框架梁上的线荷载为：g6AB=g6BC= g6CD=3.75+0.34=4.09KN/m
(2) 楼面框架梁线荷载标准值
框架梁及梁侧粉刷 4.09KN/m
框架梁上填充墙自重 0.2×3.6×5.5=3.96 KN/m
墙面粉刷 0.02×2×17×3.6=2.448 KN/m
则，作用在楼面梁上的线荷载为：gAB = gCD=10.498KN/m，
gBC= 4.09KN/m

② 、框架结点集中荷载标准值
（1）、屋面节点荷载标准值
A、 边柱连系梁自重 0.25×（0.6-0.1）×6×25=22.5KN
粉刷 0.02×(0.6-0.10)×2×6×17=2.04KN
1.2m高女儿墙自重 1.2×6×0.20×5.5=7.92KN

粉刷 1.2×0.02×2×6×17=4.896KN
连系梁传来屋面自重 1.2×6×4.97=35.784KN
小计，顶层边结点集中荷载 G6A=G6D=87.24KN

B、 中柱节点荷载
连系梁自重 0.3×（0.6-0.1）×6×25=22.5 KN
次梁传来的板自重 4.97×2.4×6=71.568KN
粉刷 0.02×(0.6-0.10)×2×6×17=2.04KN
小计，顶层中柱节点集中荷载 G6bB= G6C=96.108KN
C、次梁传来的节点荷载
次梁自重 0.2×（0.45-0.1）×25×6=10.5KN
粉刷 0.02×(0.45-0.10)×2×6×17=1.428KN
次梁传来的板自重 4.97×2.4×6=71.568KN
小计，顶层中间节点集中荷载 G6b1= G62=83.496KN

（2）、楼面框架节点集中荷载标准值
楼面板自重3.5 KN/ m2
A、边柱连系梁自重及粉刷 24.54 KN
铝合金窗自重 2 ×2.1×2.1×0.45=3.969KN
墙体自重 0.2×（6×3.6-2×2.1×2.1）×5.5=14.058KN
粉刷 2×0.02×（6×3.6-2×2.1×2.1）×17=8.69KN
框架柱自重 0.5×0.5×3.6×25=24.75KN
粉刷 4×0.5×3.6 ×0.02×17=2.448KN
连系梁传来楼面自重 6×1/2×2.4×3.50=25.2KN
小计，中间层边节点集中荷载 GA=GD=101.4KN

B 、中柱集中荷载
中柱连系梁自重 22.5KN
粉刷 2.04KN
连系梁传来的板自重 3.5×2.4×6=50.4KN
墙体自重 0.2×（6×3.6-2.1×2.1-1.0×2.1）×5.5=16.599KN
粉刷 2×0.02×（6×3.6-2.1×2.1-1.0×2.1）×17=10.26KN
铝合金窗自重 2.1×2.1×0.45=1.98KN
门窗自重 2.1×1.0×0.45=0.945KN
框架柱自重及粉刷 22.5+2.448=24.948KN
小计，中柱节点集中荷载 GB= GC=129.676KN

C、中间次梁传来的节点荷载
次梁自重 10.5KN
粉刷 1.428KN
次梁传来的板自重 3.50×2.4×6=50.4KN
小计，顶层中间节点集中荷载 G1= G2=62.33KN

③、恒荷载作用下的结构计算简图

④、楼面活荷载计算
楼面活荷载作用下的结构计算简图如下，图中各荷载值计算如下
P6A=P6D=2.0×1.2×6=14.4KN
P6B= P6C= 2.0×2.4×6=28.8KN
P61= P62= 2.0×2.4×6=28.8KN
PA=PD=2.0×1.2×6=14.4KN
PB= PC= 2.0×2.4×6=28.8KN
P1=P2=2.0×2.4×6=28.8KN

4、 风荷载计算
风压标准值计算公式为W=βz×Us×Uz×w
因结构高度H=22.8m<30m，可取βz=1.0，对于矩形平面Us=1.3,Uz可查《建筑结构荷载规范》。将风荷载按算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示，表中Z为框架结点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如下图所示。
风荷载计算
层次
βz
Us
Z(m)
Uz
wo(KN/m2)
A(m2)
Pw(KN)
6
1.0
1.3
21.6
1.28
0.7
18
20.97
5
1.0
1.3
18.0
1.21
0.7
21.6
23.78
4
1.0
1.3
14.4
1.12
0.7
21.6
22.01
3
1.0
1.3
10.8
1.02
0.7
21.6
20.05
2
1.0
1.3
7.2
0.88
0.7
21.6
17.45
1
1.0
1.3
4.05
0.608
0.7
21.6
11.95

风荷载作用下的计算简图

5内力计算
1、 恒荷载作用下的内力计算
恒荷载作用下的内力计算采用力矩二次分配法。
（1） 各节点分配系数
对称结构
6层 A=D μ下柱=14.47/（14.47+15）=0.491
μ右梁=15/（1