中高压电力电缆金属屏蔽结构特性分析.pdf

2 0 0 4年第 5期 No 5 2 0 0 4 电 线 电 缆 El e c t r i c Wi r e C a b l e 2 0 0 4年 1 O月 OC t 2 0 0 4 中高压电力电缆金属屏蔽结构特性分析 徐 刚 ， 吴 炯 ( I 上海电机技术高等专科学校 ， 上海 2 0 0 2 4 0 ； 2 上海电机技术研究所， 上海 2 0 0 0 8 0 ) 摘要： 本文分析及探讨 了国家标准 GB T 1 2 7 0 6 1 3 2 0 0 2和 GB T 1 1 0 1 7 2 2 0 0 2 中提 出的金属铜 带搭 盖绕包和铜丝与金属铜带的组合结构屏蔽形式的特性， 计算分析短路 电流通过屏蔽铜带( 丝) 所引起的温升特 性以及分析疏绕铜带或铜丝间隙距 离限定要求的依据 。 关 键词 ： 中高压 电 力 电缆 ；金属 屏 蔽 ；结 构 ；特性 分析 中图分 类 号 ： T M2 4 7 文献 标识 码 ： A 文章 编号 ： 1 6 7 2 6 9 0 1 ( 2 0 0 4 ) 0 5 0 0 1 9 - 0 5 An a l y s i s o f t h e c O n s t r u c t i O n a l c h a r a c t e r i s t i c s o f t h e me t a I s c r e e n u s e d i n MV HV p o w e r c a b l e s XU Ga n g e t a l ( S h a n g h a i Hi g h Te c h n i c a l S c h o ol f o r M o t o r Te c h n o l o g y，S h a n g h a i 2 0 0 2 4 0。Ch i n a) Ab s t r a c t ：Th e c h a r a c t e r i s t i c s o f t h e s c r e e n o f wr a p p e d c o p p e r t a p e wi t h o v e r l a p a n d t h e c o mp o s i t e s c r e e n o f c o p p e r wi r e a n d t a p e s p e c i f i e d i n t h e n a t i o n a l s t a n d a r d s GB T 1 2 7 0 7 1 3 - 2 0 0 2 a n d GB T 1 1 O 1 7 2 - 2 0 0 2 a r e p r e s e n t e d Th e t e mp e r a t u r e r i s e d u e t o t h e s h o r t c i r c u i t c u r r e n t f l o wi n g t h r o u g h t h e s c r e e n i n g c o p p e r t a p e ( wi r e)wa s c a l c u l a t e d Th e r e a s o n o f t h e r e q u i r e me nt f o r t h e i n t e r v a l b e t we e n wi n d i n g s o f t h e c o p p e r t a p e o r wi r e i n o p e n s p i r a l s wa s a n a l y z e d Ke y w o r d s ：MV HV p o we r c a b l e s ； me t a l s c r e e n ；c o n s t r u c t i o n； a n a l y s i s o f c h a r a c t e r i s t i c s l 引 言 在文献 1 、 2 中对电力电缆金属屏蔽结构型 式 及结构特 性有 了新 的补 充要求 ， 同时也 明确提 出 短路电流通过屏蔽铜带引起的温升计算公式。这些 规范对于提高我国电力电缆制造和运行质量无凝是 个有力 的措施 。本文将通 过对电力 电缆金属屏 蔽结 构 型式 的特性分 析 ， 实例计 算铜 带 ( 丝 ) 短路 电流 通 过铜带 ( 丝 ) 引起 的温 升以及铜丝疏绕 间隙距 离限定 值 的探讨 来说 明这些 补充 规定 的应用 ， 以供 行业 同 仁技术应用时参考 。 2金属铜带 ( 丝) 屏蔽作用与结构型式 2 1 金属 屏蔽的作用 金属屏蔽作用有 四个 方面 ： ( 1 )正常情况下流过电容电流， 短路故障时通 过短路 电流 。 ( 2 )加强 限制 电 场 于绝缘 内， 起 了金 属 屏外 不 再有 电场的屏蔽作 用。 ( 3 )电站保护系统需要外金属导体屏蔽 ， 绕包 收稿 日期 ： 2 0 0 4 0 2 2 9 作者简介： 徐刚( 1 9 5 8 一) ， 男 ， 浙江上虞人 ， 讲师 作者地址 ： 上海闵行区江川路 6 9 0号 2 0 0 2 4 0 3 B 图 1 2 2 金属屏 蔽结构 型式 金属屏蔽结构 型式有 如下几种 ： ( 1 )由一根或多根金 属带 、 或金属丝 编织、 或 金 维普资讯 http:/ 2 0 0 4年 第 5期 NO 5 2 0 0 4 电 线 电 缆 El e c t r i c W i r e C ： a b l e 2 0 0 4年 l 0月 0c t 2 0 0 4 属丝的同心绞合层 、 或金属丝与金属带的组合结构 等组成 。 ( 2 )金属屏蔽可 以是 金属 套 ， 如铜 套或铝套 。 若 其 厚度不 能满 足用户 对短路 容量 要求 时 ， 应 采取 增 加金属套厚度 或增 加铜丝的措施 。 ( 3 )l l O k V 电 力 电缆 可 以 由疏 绕 的软铜 线 组 成 ， 并 在其 表面用铜丝或铜带 反 向扎紧 。 ( 4 ) 文献 1 附录 G中提出的补充要求( 具体要 求见文献 1 ) 。据了解这是参考了瑞典电力电缆运 行参数 ， 铜 丝 的标 称截 面可 根据故 障 电流容量要 求 进行选择 。 ( 5 )铜带 屏 蔽 由一层 重 叠绕 包 的软 铜带 组 成 ， 也可采用 双层 铜带 间隙绕包 。 3 铜丝与铜带疏绕结构型式特性的探讨 致 电缆处于超过正 常允许 温升条件下运行 。 接触不良再加上热胀冷缩弯曲变形， 将直接损 伤外半导 电层 。铜带金属屏蔽应 与半 导电层 紧密接 触， 使之良好接地， 但由于过热膨胀会导致铜带弓形 膨胀 变形 以及使半 导 电层 损伤 ， 这 些情 况所 造成 的 不良接地均会使电缆局放性能下降。这一切在疏绕 铜丝或疏绕铜 丝加铜带结构上将 得到改善 。 因为 ， 它 没有铜 带搭 盖间的氧化层 ， 弯 曲变形小 ， 热膨胀 变形 也少 ， 接触 电阻不致 于成倍增 加 ； 弯曲变形也不致于 使铜带弓起或嵌入半 导电层而损伤半导电层， 这些 都 有利于改善运行 电缆 的电性 、 机 械性 和热性 。 但不 能 认为 可取 消铜 带改用 铜丝 ， 而 是说 可 以由生产 厂 根 据 自身实 际情 况 ， 选择 金属 带 、 金属 编织 、 金属 丝 的同心绞合层或金属丝与金属带的组合结构等， 可 以是塔盖形式也可 以是 间隙绕包 形式 。 近 年来 ， 为 了保证 电力 电缆金 属屏 蔽层 的短路 实践证 明， 疏 绕铜丝或铜带 在工艺上是 可行 的 ， 容量和 电缆运 行的优 良电性 ( 局放 ) 、 机械性 ( 弯 曲变 通 过 短路 电流 后 引起 的 温升 也 可 以用 公式 近 似计 形) 、 热性 ( 热传导) ， 探讨了多种结构型式 ， 除铜带搭 算 。 例如 ： 通常可参照铜带塔盖屏蔽绕包的温升理论 盖绕包 型式 外 ， 也 早 已应 用疏 绕铜 丝或铜 丝加 铜带 计算 公式进行计算 ， 并可调节选择铜丝 根数 。 基于 疏绕结构型式。传统的铜带搭盖绕包在工艺上 目前 设计计算不同铜丝直径与根据在不同短路时间下的 虽然仍 占优势， 但铜带搭盖绕包形式 ， 往往在运行时 短路电流和描绘温升曲线所需计算工作量较大， 现 金属 屏蔽层 间 由于其接 触面产 生氧 化物 ， 以及 弯 曲 在可利用 计算机 ， 较 方便地 获得 不 同参 数下 的一 组 冷热 变形后 减少 了接触 压力 ， 这些 均造 成接 触 电阻 温升 曲线 。 成倍增加 ， 影响短路电流的容量和短路电流的导通。 现例举国内外金属屏蔽的疏绕结构型式的相关 另外 ， 当接触不 良后引起热传导性下降， 这也可能导 参数， 见表 1 。 、 表 1 国内外 电缆 金 属屏 蔽结 构型 式及 参数 一地 V导 鹏 ： ,B I 毗 m m m m mm m m m m r n r n mm 盲 榻 神 厚 1 0 0 8 8 7 1 0 金属 塔盖 1 5 1 2 8 0 一 一 金属箔 0 2 mm 0 6 3 0 0 8 0 1 5 白布带 一 0 7 4 0 1 0 0 7 2 3 2 0 1 2 一 一 该产品结构中导线为铝芯 ， 绝缘为乙丙橡胶 ( E P D M) 其他产品的导体为铜芯 ， 绝缘为交联聚乙烯( X L P E ) 。 4 故障短路电流及其允许温升的计算 以下列举计算实例来了解铜带( 丝) 短路允许温 升计算方法 。 正如资料E z 指出： “ 塑料橡皮电缆屏蔽 铜带 的截面 积 ， 以短路 电流 通过屏 蔽铜带 所 引起 的 温升不超过 电缆最 高允许温度来确 定” ， 即最后要保 证 短路 故障 时 ， 短 路 电流引起 的温 升在 允许 的温度 范围 。 现引用 的公式是根据一边散热 的理论 推导而得 出的 3 ， 文献 3 的实验结果描绘 的曲线如图 2所 示， 图中实线为理论曲线， 虚线为实测值。曲线 1 是 没有散热的假设条件 ， 曲线 2 是一边散热， 曲线 4是 两边散热， 虚线 3 是实测值。 从 图 2可知 ， 实 测温 升要 比根据 两边散 热 的假 定所得的理论值略高一些， 这主要是 由于屏蔽和绝 缘上半导电层和护套间的不完全热接触。由于接触 不 完全 ， 不 能认为电缆处于两边散 热 ， 所 以现在引用 的公式是 根据一 边散 热 的理 论推 导 而得 的 ， 即把它 看作是一边无限平板散热问题。于是就把短路电流 发 热暂态 问题化作 为一维平 面热流 场问题 的计 算l_ 3 ， 这样就得出了理论曲线 2 与实测值 3相近但 尚略高一些的结果， 这样处理也就偏于安全的考虑。 L L O O O 加 姒 m m 6 德本 产 耋咻 维普资讯 http:/ 2 O O 4年第 5期 N0 5 2 0 0 4 电 线 电 缆 El e c t r i c W i r e& C a bl e 2 0 0 4年 1 O月 0C t 2 0 0 4 U 口 赠 譬 釜 畦 图 2 对于间隙绕包 ( 疏绕 ) 更可利用这一公式 进行 近 似计 算 ， 理 论上讲 应更接 近实测 曲线 ， 希望有 实验条 件 的相关部 门进行实 验加以论证 。 现例举表 1中乙丙橡胶( E P DM) 绝缘电缆的短 路时允许温升的计算方法 ， 本计算方法参考了文献 2 4 。 ( 1 ) 计算条件 1 )结 构参 数 ： 设计 电缆 为表 1中 EP D M 绝 缘 电力 电缆 6 6 k V， 1 7 0 mm 。 结构 尺寸从 内层到外 层是 ： 导 电线 芯外径 9 9 mm； E VA 与 E P DM 混合 物 内屏蔽层外 径 l 1 5 mm； EP DM 绝 缘厚 5 3 mm、 外径 2 2 1 mm； EVA 外半 导 电层外径 2 3 7 mm( 可 剥离 ) ； 3 0根 或 4 0根线径 为 0 6或 0 7 mm 铜丝 、 厚 0 1 5 mm铜带间隙绕包 ； 白布带包扎； 氯磺化聚乙 烯 ( CS P E) 外护套 ( 厚 2 3 ram) 。 2 )铜带( 丝) 允许温升， 即C S P E护套瞬间最高 允许 温度 和事故发生前铜带 ( 丝 ) 层温度之差 。 3 )导 电线 芯 温度 9 0 C( E P DM 绝 缘 ) ， 事 故前 铜带 ( 丝 ) 温度为 7 5 C。 4 )事 故时 C S P E护套允许 温度 为 2 3 0 C。 5 )事 故时间为 2 s ( 可计 算 0 5 5 s ) 。 ( 2 )计算程序 1 )单位长 z 一1 r n铜带( 丝) 层 的电阻 R ( a k m) 为 ： ， Rc 一 ( 1 ) 式 中， 7为接触不 良系数 ， 取 0 7 ； J0 为铜 的电阻率 ， 取 为 0 0 1 7 2 41 0 Q r n( 计 算 2 0 C条件下 ， 取 近 似值) ； 铜丝直径 为 0 6或 0 7 mm( 3 0根或 4 0根 ) ， 铜带 厚 度取 0 1 5 mm， A 为 屏蔽 层 轴 向横 断面 ， 包 括 铜 带疏 绕横 截 面 A ( 一9 4 4 mm ) ， 和铜 丝截 面 A2 ( 一 8 4 7 mm ) 。 因此 AA1 +A2 1 7 9 1( ram ) 故得 R 一1 3 7 ( Q k m) 2 )每单位热面积铜屏蔽层 的热容量 C ( J c m C) 为 ： c， 一 K ( 2 ) K 一 Q 4 2 式 中， K 为热容 系数( J C c m ) ； D 为屏蔽层平 均直径( ram) ； Q为单位体积热容， 铜取 0 8 1 c a l C cm3 。 3 )每 单 位 面 积 屏 蔽 层 散 发 热 量 W ( W c m ) 为 ： 一 ( 3 ) 设 流 过 铜 屏 蔽 层 的 电 流 分 别 为 ： 2 0 0 、 4 0 0 、 8 0 0 、 1 0 0 0 、 2 0 0 0 、 3 0 0 0 A， 并代入式 ( 3 ) ， 可求得相应 的发 热量 并 列表( 因篇幅有 限 ， 这里从 略) 4 ) 护套的热传导率 ( w C c m) 为： 一 1 J0 7 ( 4 ) 式 中 ， 为热 阻系数 ， CS P E护 套取为 5 0 0 (C c m W ) 。 5 )护套的温度传导率 K( c m s ) 为 ： K 一 ( 5 ) c，X 4Z 式 中， c 为护套单位体积热容( c a l C c m。 ) ， C S P E 取 0 4 8 。 6 )屏蔽层 温升 丁 可从一维 热流场 的一般方 程 式求得 ， 即 ： 筹一 箬 t a a 式 中， 愚为护套材料 的热 容系数 ( J m。_ C) ； O r为护 套材料 的热 阻系数 (C c m W ) 。 铜带温 升 T (C) 的计算公式 为 ： 击 cr im 1 一 麦 cr z m 1 式 中的 、 、 r 和 r 的含 义及计算方 法 ， 可 由以下 各公式求 得 。 7 ) 、 由式 ( 8 ) 、 式 ( 9 ) 求 得 ： + + 鲁 一 4 c k+ b ( 9 ) b W 式 中， 口 为铜的电阻温度系数 ， 取 0 0 0 3 9 3 。 可将已求 得的 、 K、 b等参数代入式 ( 8 ) 、 式 ( 9 ) ， 可求 出 、 z 。 维普资讯 http:/ 2 0 0 4年第 5期 No 5 2 0 0 4 电 线 电 缆 E l e c t r i c Wi r e C a b l e 2 0 0 4年 1 O月 0C t 。 2 0 0 4 8 )计 算 厂 了和 厂 ， 取其 中短路 时间 为 t 一 0 5、 1、 2、 3、 4、 5 S。 9 ) 计算 r 、 r ： ( 利用高斯误差函数) e x P ( fl e ( I( 1 0 ) 一 母 1t ) e x p ( c ( ； e r z I( 1 1 ) z 2 一母 2 t l 式 中， e r f c z为补 误 差 函数 积分 ； r 、 r 值 可查 文 献 1 、 E 4 中相关 z 、 z 正负值表。e r f c z也可写成： e r f c z一1 -e r r z一 l e 一 d x ( 1 2 ) 弧 j z 上式 中误差 函数的积分 e r r z的定义 为 ： z一 f z dr e f e d x z 一 l一 7 c J 0 按级数展 开为 ： z一 z一 + + + 注 意 ： 当 z +3后 ， 可用下式计算 ： e 一 一 去 、 7【 L “ 当 z 一2后可用下 式计算 ： e e r f c 一 2e 1 0 )计 算 并 列 表 。表 格 中， 横 格 列 出 电流 值 ： 2 0 0 、 4 0 0 、 8 0 0 、 1 0 0 0 、 2 0 0 0 、 3 0 0 0 A， 纵 格 列 出 下 列 值 ： W b 、 、 、 t、 t、 r 、 r 孙T ( 因篇 幅 有 限 ， 表从 略) 。 1 1 )作温升 图。纵坐标取 常用 对数 ( 1 g ) 坐标 ， 取 温升为 ： 2 3 0 7 5 1 5 5 C， 如 图 3所示 。图 3为铜 丝 3 O根 ， 直径 0 6 mm 计算 的 T 一_厂 ( ) 曲线 。也 可以 在不同的铜丝直径及不同的根数条件下 ， 通过计算 机计算可求得不同的 T ， 一_厂 ( ) 曲线 ， 例如铜丝直径 0 6 mm， 铜带厚 0 1 5 mm， 根数 一3 0 ， 时间 t 一2 s ， I 一1 9 4 0 A； 一4 0 ， t 一2 s ， I 一2 1 6 0 A； 铜丝直径 0 7 mm 时 ， 一3 0 ， t 一2 s ， I 一2 2 0 0 A； 一4 0 ， t 一2 S ， I 一 2 4 6 0 A。也可 以不断 改变时 间( O 5 5 s ) 及铜带 厚 度 ， 可调节并求 得不 同的 值 。 5 疏绕铜丝 间允许 的脱离长度 为消除塔盖绕包 金属带屏蔽层带来 的接触 电阻 增 大 ， 采用铜 丝疏绕直接接触半 导电外屏蔽层 ， 从 电 的角度讨 论这 种结 构允许 脱离 长度 ， 即允许 节距 问 题 。节距 大小还与铜丝根数 、 铜丝截面有关 ， 节距 增 rJ 索 赠 图 3 大后 ， 对接地的铜丝或铜带来讲 ， 在有一定电阻率的 半导电层表面， 处在两接地间会引起轴 向电位分布 不均匀， 导致纵向电压分量增加而引起局部放电( 表 面放 电) ， 以及 由于增 加 电容 电流 而引 起 的损 耗 增 大， 从而使故障短路时引起的允许温升变大 4 。 设用 以计算允许节距 或称为允许脱离 长度 一半 为 ， 绝缘层 电容 为 f ； 电容 电流为 i ； 半导 电层 外屏 蔽 电阻 R。 ； 导 电线 芯直径为 d； 导线 屏蔽 直径为 ， 绝缘外径为 d ， 绝缘承受相电压为 U 。 ， 计算假定金 属铜带 ( 丝) 间 2 中电容 电流 i 沿半导电层 ( 即 z 向， 见图 1 ) 流向金属铜带( 丝) 引起两环间部分电位 U抬高而导出以下计算式 ( 1 3 ) ， 若允许纵向电压为 U ， ， 则应使 “ “ ， ， 即允许节距 L ( c m) 为 ： 1 8 l O t Z u , d ( d z +d ) l n ( d z d 1 ) ( 1 3 ) L： 。 V J no c 根据经验若 U 一1 0 0 V， 半导电层电阻率 JD 一1 O Q c m， 半导 电层厚 一0 1 c m， d 2 2 3 7 c m， d l 一 1 3 1 c m， u o 一6 1 O 。 V， e 一3 5 ， 代入计算得 一1 5 c m； 若 代入 u ， 一1 0 0 V， 截 面 1 6 mm ， d一0 4 5 c m， d l 一0 5 c m， d 2 1 5 5 c m， u 一2 6 1 0 。 V， e 一3 5 ， 代入计 算 一5 9 c m。 可见从沿面放 电角度看 ， 允 许脱 离长度相 当大， 但由于工艺上及机械弯曲性能上要求 ， 节距这 么大是不 现实的 ， 因为工 艺加工 困难 ， 且弯 曲时要松 动 。 因此 ， 参 考 1 9 8 1年西德 DI N 5 7 2 7 3标准 ， 考虑工 艺和机械 弯曲性 能 ， 要求 2 L 4 D( 式 中的 D 即为外 屏蔽 的外径 d 2 2 3 7 c m) ， 因此 4D 9 5 c m ， 设计用 3 0 4 0根 0 6 0 7 mm 铜 丝能满 足这 一 要求 ， 但根据文献 1 提出参考瑞典经验数据 ， 平均 间隙应 不大 于 4 mm， 这 是 由于常 因工 艺 或弯 曲松 动 ， 有几根铜丝未 能与半 导电层 紧密接触 ， 即造成脱 离接触 和 2 变大 ， 这对减少沿面放 电是不利 的。 ( 下 转 第 2 6页 ) 维普资讯 http:/ 2 0 0 4年第 5期 NO5 2 004 电 线 电 缆 El e c t r i c W i r e& Ca b l e 2 0 0 4年 1 0月 0c t 2 0 0 4 在红 色主色相映衬情况 下 ， 使黄 和橙 变得很相近 ， 难 以辨认 ， 给使用造成不便。解决的方法： 增大相近两 种料颜 色的对 比度 。 4 2 开机 停 机线速升 降速 过程引起 的绝缘 外径的 波动 由于生产过程 中线 芯换 盘或发生 问题后停 机处 理 ， 然后 重新 开机 时收线速度 由慢 到快 至一定速度 ， 在这 个过程 中会 引起绝 缘外 径波 动 ， 因为这 一过 程 的速 度靠手 动调节 ， 往往会 引起 螺杆转 速 和牵 引速 度不 同步 ， 这就会 引起 绝缘外径 的波 动 。 解决的方法： ( 1 )缓慢调节螺杆转速， 使欧勒外 径测控仪 自动反馈调节线速度， 使两者相互匹配， 控 制外 径波 动范 围在工艺 规定 之 内 ， 但这 种 调速须 花 费较长 时间 ； ( 2 )快 速调节速度 到一定程度 ， 将 这一 调速 过程生 产 的线 芯剪 去 ， 但这 种调 速会造 成线 的 浪 费。 4 3 电线的 包装问题 原来我公司汽车线包装是成卷包装， 但用户使 用 时发现几 乎每一 卷 在裁线 过程都 会 出现乱线 ， 都 要停机处理 ， 使用户使用极不方便 ； 后改为用盘装， 但 应注 意 盘芯 芯轴 直 径 和盘 直 径之 问 不能 相 差 太 大， 否则装线线盘在裁线过程易被拉倒 ， 线易被拉 断 。改成盘 装后 ， 用 户在裁 线过 程乱线 次数 大 大减 少 ， 但 还有少量线 盘会 乱线 。 目前有 的厂家用桶 式成 圈收线 ， 效果不错 ， 但收线装 置投资较 大。盘装线 乱 线 主要原 因和解决方法见表 5 。 表 5 盘 装 线乱 线主 要原 因 和解 决方 法 原因 解决方法 1 收 线 张力 太 松 ， 造 成 塌 线 压 线 。 2 排线 器排 线 宽度 未调 节好 ， 使 排 线呈 大小 头造成 塌线 。 乱线 。 3 收线排线导轮宽度太宽， 使排 线走得不均匀造成局部处高起 。 4 排线 间距 太 密造 成线 重叠 ； 排 线 间距 太 宽 ， 层 和层 之 间线 会陷 入 ， 造成 乱线 5 设备故障排线时走时停。 1 根据不同规格。 用手压线感 觉松 紧 ， 调 节好 储线 张力 。 2 开机前事先调节好排线宽 度， 并注意观察再适当调节 。 3 排 线 导 轮 宽度 应 比排 线 直 径 大 1 2 mm。 4 排线间距 应比排线 直径大 1 2 m m 。 5 对设备进行修复。 5 结束语 薄壁绝缘汽车线生产同普通电线的生产有所不 同， 对设备、 材料要求更高 ， 对绝缘外径的均匀性 ， 对 线印标要求的特殊性， 都给生产带来一定的难度， 但 只要 在生产过 程及 时发 现问题 ， 及 时采取 相应 措施 解决 问题 ， 就能够生产 出合 格的好产 品。 参 考文 献 ： 1 王春江主编 电线电缆手册( 第 1 册) M 北京： 机械工业出 版社出版 ， 2 0 0 1 2 中国电器工业协会 电线电缆分会秘书处 、 中国电线电缆标准 化技术委员会秘书处等主编 国外汽车电线电缆及铁路车辆 电线电缆标准E Z J ( 上接第2 2 页) ( 4 ) 可利用计算机编排好软件， 能方便地计算 因此 ， 根据经验加工时应控制较小节距， 平均不 不同结构型式的短路温升与短路电流。 大于 4 mm， 相邻两丝间最 大不超过 8 mm 1 ， 即使 出现 2 L变大 ， 也不 致于引起沿 面放 电现象 。 参考文献： 6 结 论 ( 1 )电力 电缆金 属 屏蔽 型 式 中 ， 塔 盖 或疏 绕 等 均可选择 。 ( 2 )文献 1 要求疏绕铜丝( 带) 节距平均距离 应不 大于 4 mm， 是基 于表面放 电 ， 同时更 考虑 到工 艺与弯曲后不致引起沿面放电。 ( 3 )文献 2 提出金属屏蔽短路温升计算是根 据一边散热 的理论推 出。 2 6 GB T 1 2 7 0 6 1 3 - 2 0 0 2 。 额 定 电 压 1 k V 到 3 5 k V 挤 包 绝 缘 电力电缆及附件E s G B T 1 1 0 1 7 2 - 2 0 0 2 。 额定 电压 1 1 0 k V 交联聚乙烯绝缘电力电缆及附件E s 王春江主编 电线 电缆手册( 第一册) M 北京： 机械工业出 版社 。 2 0 0 2 M idn e r R CTh e s ho r t c i r c ui t r a t i n g o f t h i n me t a l t a p e c a bl e s h i e l d E J I E E E P A S 。 1 9 6 8 ， 8 7 ( 3 ) ： 7 4 9 吴炯 塑料电缆 E M 西安交通大学教学讲义， 1 9 8 2 。 3 3 9 3 6 O 西德标 准 DI N 5 7 2 7 3 1 9 8 1 。 VDE规 程 PE、 XL PE 电 力 电缆 E S 舍 理 用 能 ， 掳 链 发 展 ， ： l l l l 维普资讯 http:/