[河北]框架剪力墙结构综合病房楼模板施工方案.doc

模 板 工 程 施 工 方 案
（高大架体专项）

编 制 人：
审 核 人：
审 批 人：
工程名称：
施工单位：
编制日期： 2013年12月

目 录
一、编制依据 1
二、模板工程概况 1
1、工程概况 1
2、模板工程设计思想 1
3、模板支撑体系选择 2
三、施工工艺 2
1、顶板模板 2
2、梁模板安装 3
四、模板拆除 4
1、模板拆除程序 4
2、模板拆除顺序及施工要点 4
五、质量要求及保证措施 5
1、质量要求 5
2、质量保证措施 6
六、成品保护及安全文明施工措施 7
1、模板成品保护 7
2、安全文明施工措施 7
七、计算书 8
1、顶板模板计算书 8
2、梁模板计算书 15

一、编制依据
1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑施工计算手册》江正荣著
4、《建筑施工手册》第四版
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
6、《混凝土结构工程施工技术标准》 ZJQ08-SGJB 204-2005
7、《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著
8、河北省中医院综合病房楼工程施工图纸
9、河北省中医院综合病房楼工程施工组织设计
二、模板工程概况
1、工程概况
河北省中医院综合病房楼工程位于xxx市中山东路389号河北省中医院院内，为现浇钢筋砼框架剪力墙结构。地下2层，地上17层，裙房4层。建筑面积70200m2，建筑总高度75.900m。地下二层层高5.0m，地下一层层高5.5m，地上一层层高4.8m，地下二至四层层高4.2m，五层及以上为标准层，层高为3.75m。
2、模板工程设计思想
在首层地面处为地下室设备安装在10-12/B-C轴处预留设备吊装孔，设备吊装孔上方一层顶板模板支撑架体搭设高度为10.18m。首层住院大厅上方5-12/C-E轴处局部空间与二层连通，二层顶板模板支撑架体搭设高度为8.880m。上述两个部位支撑架体高度超过8m，按照相关规定要求属于高大架体施工范围。

3、模板支撑体系选择
因高大架体只是局部范围，且与其它部位同时施工。高大架体与其它部位满堂架体连接有利于保证其稳定性。故模板支撑体系选用与其它部位相同的扣件钢管支撑体系。
三、施工工艺
1、顶板模板
顶板模板支撑体系为扣件式钢管脚手架，与满堂脚手架连接，钢管采用立杆纵横向间距不大于900。距地面不大于200设置扫地杆，最上排横杆距板底距离a不大于300，中间横杆竖向间距不大于1500。
次龙骨为50×100方木(立放)，间距不大于300mm，主龙骨为Φ48×3.5钢管，通过可调整U托与立杆相连，U托伸出长度不大于200。
顶板模板采用15mm厚多层板，在多层板边缘采用钉子@300、中部@600～900钉在木龙骨上。模板支撑体系如下图所示：

2、梁模板安装
梁模板支撑体系为扣件式钢管脚手架，与满堂脚手架连接。立杆沿梁纵向间距为不大于500，在梁底沿梁纵向设置一道立杆。杆顶设置可调丝杆托于梁底。在距梁底2/3梁高处设置一道对拉螺栓，对拉螺栓沿梁纵向间距500。梁底、侧模次龙骨为50*100方木，主龙骨为48钢管。
顶板及梁的支撑体系如下图所示：

立面图 平面图
四、模板拆除
1、模板拆除程序
（1）、柱模、梁侧模等部位模板，砼达到拆模要求后即可进行拆模。拆模不宜过早，以免破坏构件的棱角。
（2）梁、板底模的拆除应遵循以下程序：对构件同条件试块进行试压→试压报告满足强度要求→向监理工程师递交拆模申请并附拆模报告→监理工程师批准→拆模作业。
底模拆除时的砼强度要求：
构件种类
构件净跨度
（m）
达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
梁
≤8
≥75
＞8
≥100
悬挑构件
-
≥100
2、模板拆除顺序及施工要点
（1）、竖向结构拆除顺序与支模顺序相反，应遵循先支后拆，后支先拆的原则。各种材料拆除过程中要对模板支撑本身和混凝土构件加强成品保护，轻拿轻放，拆下来的模板及架料应分散堆放并及时运至专用堆场，清理上油、分类集中堆放。
（2）、水平结构，先松动支撑体系，拆除主次龙骨运走，拆除多层板或侧模等，最后拆除支撑体系。模板拆除后，由项目部组织工长、质量员、施工队相关人员参加对模板体系和混凝土外观进行评测，找出问题制定修改方案，以书面交底的形式下达，不断改进。
（3）、后浇带两侧构件拆模后应及时进行回顶。或采用早拆技术，即在支撑模板时后浇带两侧底模模板与其它部位断开，拆除模板时只拆除其它部位，后浇带两侧底模及支撑体系保留。
五、质量要求及保证措施
1、质量要求
（1）、预埋件和预留孔洞的允许偏差
项目
允许偏差（mm）
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
3
插筋
中心线位置
5
外露长度
+10，0
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
+10，0
预留洞
中心线位置
10
尺寸
+10，0

（2）、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项目
允许偏差
（mm）
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
+4，-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
2、质量保证措施
（1）、模板加工前要对材料进行挑选，方木选择截面一致，材质良好的。
（2）、模板在每周转一次以后，要将下口，内壁所有混凝土浆清理干净，并刷脱模剂，以供下次作用，材料周转3次以后要集中挑选，将变形严重的挑出不用。
（3）、主龙骨出挑长度不得大于600，次龙骨出挑长度不得大于400，多层板不允许悬挑。
（4）、对跨度不小于4m的梁、板构件，支设底板时应起拱。梁单向起供，顶板双向起供，起拱高度宜为跨度的1/1000～3/1000。
（5）、梁模、顶板模支设完成后验收完成才能开始绑钢筋。
（6）、模板与模板、模板与砼面接触面要粘贴海绵条，要求模板拼缝严密，防止漏浆，影响砼观感质量。
（7）、模板支持体系要牢固，有足够的刚度和强度。
（8）、浇筑砼前木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。
（9）、浇筑砼时，必须有专人对模板进行看护，如果发现模板位移或漏浆等影响砼浇筑质量或施工安全的问题，及时进行处理。

六、成品保护及安全文明施工措施
1、模板成品保护
（1）、进场后的模板，临时堆放时，必须用塑料布临时遮盖。
（2）、模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下乱抛，以防边角损坏。
（3）、梁、顶板模板支设完成以后，在其上面焊接或割除钢筋时，模板上必须垫铁板，以防烧伤模板或起火。
（4）、边角模板严禁用整板模切割，以控制模板损耗。
（5）、浇筑砼时，支设泵管用的马凳，下方需垫方木，不得直接架设于模板上。
（7）、施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防损坏或变形。
2、安全文明施工措施
（1）、工人进入施工现场必须配戴安全帽。施工现场不得吸烟。
（2）、工人饮酒后不得进入现场作业，着装要整齐，不得赤裸上身。不得穿拖鞋进入施工现场作业。
（3）、木工加工区及其附近禁止明火作业，且加工区必须配备灭火器材。
（4）、木材加工尽量避居民休息时间，以免对附居民造成影响。如无法避开时，加工棚需采用密闭式，并采取隔声措施，以减少噪声对附近居民的影响。

（5）、木工圆锯须有防护罩，不合格的机具或防护设备不全的机械不得用于施工作业。
（6）、木工作业要做到活完场清，施工所用木料尽量在加工场地加工到位，尽量减少木料在作业面的切割。在作业面切割产生的木屑必须清理干净，尤其是梁底及柱根部位。避免因清理不净产生的夹渣现象。
（7）、短架管及扣件等短小材料在吊运过程中必须装笼或装箱进行吊运，不得直接捆绑吊运，防止在吊运过程中散落伤人。
（8）、所有材料及工具不得抛投传递，施工人员在高处临边作业时必须系挂安全带，安全带要高挂低用，要系挂要牢靠处。
七、计算书
（一）、顶板模板计算书
顶板模板验算选取预留设备吊装孔上处一层顶板支撑架体进行验算。此处支撑架体搭设高度为10.18m。住院大厅上方顶板架体支撑高度小于10.18m不再进行验算。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.30；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.25；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):120.00；
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3；
I = 90×1.83/12 = 43.74 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算
(1)、静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25.5×0.12×0.9+0.5×0.9 = 3.204 kN/m；
(2)、活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.9= 0.9 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3.204+1.4×0.9= 5.105kN/m
最大弯矩 M=0.1×5.105×2502= 31905 N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 31905/48600 = 0.656 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.656 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=3.204kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.204×2504/(100×9500×43.74×104)=0.02 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.02 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25.5×0.25×0.12+0.5×0.25 = 0.89 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.25 = 0.25 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.89+1.4×0.25 = 1.418 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.418×0.92 = 0.115 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.115×106/83333.33 = 1.378 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 1.378 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.418×0.9 = 0.766 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.766×103/(2 ×50×100) = 0.23 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.23 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 0.89 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×0.89×9004 /(100×9000×4166666.667)= 0.105 mm；
最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.105 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(单钢管) :Ф48×3.25；
W=5.08 cm3；
I=11.5 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.531kN;

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.502 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.161 mm ；
最大支座力 Qmax = 6.077 kN ；
最大应力 σ= 501609.622/5080 = 98.742 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 98.742 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 1.161mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×10.3 = 1.426 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5×0.9×0.9 = 0.405 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.5×0.12×0.9×0.9 = 2.479 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.309 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.9×0.9 = 2.43 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.573 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.573 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8572.944/（0.53×489） = 33.078 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 33.078 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.022×(1.5+0.1×2) = 2.028 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.022 ；
Lo/i = 2027.546 / 15.8 = 128 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8572.944/（0.406×489） = 43.181 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 43.181 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
（二）、梁模板计算书
梁模板选取住院大厅处二层KL23进行验算。KL23截面尺寸为400×1000，其余部位梁截面尺寸均小于此处，故不再进行验算。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.00；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：4；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：900；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量：3；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm，800mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 90×2×2/6=60cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.9×17.85×0.9=17.348kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.9×4×0.9=4.536kN/m；
计算跨度: l = (1000-120)/(4-1)= 293.33mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×17.348×[(1000-120)/(4-1)]2 + 0.117×4.536×[(1000-120)/(4-1)]2= 1.95×105N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×17.348×[(1000-120)/(4-1)]/1000+1.2×4.536×[(1000-120)/(4-1)]/1000=7.194 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.95×105 / 6.00×104=3.2N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.348N/mm；
l--计算跨度: l = [(1000-120)/(4-1)]=293.33mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 90×2×2×2/12=60cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×17.348×[(1000-120)/(4-1)]4/(100×6000×6.00×105) = 0.242 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1000-120)/(4-1)]/250 = 1.173mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.242mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.173mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 7.194/0.900= 7.994kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；
I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.648 kN·m，最大支座反力 R= 7.914 kN，最大变形 ν= 0.963 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:

σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.48×105/8.33×104 = 7.8 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 7.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 900/400=2.25mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.963mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=2.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.914kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×5.078=10.16cm3；
I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.791 kN·m，最大支座反力 R= 11.719 kN，最大变形 ν= 0.374 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 7.91×105/1.02×104 = 77.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =77.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.374 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.374mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 900×20×20/6 = 6.00×104mm3；
I = 900×20×20×20/12 = 6.00×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.00+0.50]×0.90×0.90=25.272kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.90×0.90=4.536kN/m；
q=25.272+4.536=29.808kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×25.272×133.3332+0.117×4.536×133.3332=5.44×104N·mm；
RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×25.272×0.133+0.45×4.536×0.133=1.62kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×25.272×0.133+1.2×4.536×0.133=4.432kN
σ =Mmax/W=5.44×104/6.00×104=0.9N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=21.060kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =133.33/250 = 0.533mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×25.272×133.34/(100×6000×6.00×105)=0.015mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.533mm，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=4.432/0.9=4.925kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×4.925×0.92 = 0.399 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.399×106/83333.3 = 4.8 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 4.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×4.925×0.9 = 2.659 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×2.659×1000/(2×50×100) = 0.798 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.798 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算

计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×4.925×9004 /(100×9000×416.667×104)=0.583mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.900×1000/250=3.600 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.583 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.6 mm，满足要求！
3.支撑托梁的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=1.620kN
梁底模板中间支撑传递的集中力：
P2=RB=4.432kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3=(0.600-0.400)/4×0.900×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.900
×(1.000-0.120)×0.500=1.232kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N3=1.782 kN；
N2=11.004 kN；
最大弯矩 Mmax=0.331 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.19 mm；

最大应力 σ=0.331×106/5080=65.1 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑托梁的最大应力计算值 65.1 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
八、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.782 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9=1.394 kN；
N =1.782+1.394=3.176 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f]