单向板肋形楼盖课程设计计算书.doc

单向板肋形楼盖设计计算书一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/，其分项系数1.3。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径12mm时，采用HRB335钢，直径12mm，采用HPB235钢。二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算板厚80mm。 板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。图2板的计算简图1.荷载计算 30mm现制水磨石0.65kN/70mm水泥焦渣14kN/0.07m0.98 kN/80mm钢筋混凝土板 25kN/0.08m2 kN/20mm石灰砂浆 17kN/0.02m0.34 kN/恒载标准值 3.97 kN/活载标准值5.0 kN/荷载设计值p1.23.97+1.35.011.26 kN/每米板宽p11.26 kN/2.内力计算 计算跨度 板厚 h80mm，次梁 bh200mm450mm 边跨2600100120+2420mm 中间跨26002002400mm 跨度差（24202400）/24000.830.2及45450.27 板的模版图、配筋图见图3(a) 。板的钢筋表见下表。 图3（a）板的模版图、配筋图 板的钢筋表 编号 形状尺寸直径 （mm）长度 （mm）数量备注（1）103440168弯起30（2）102730168（3）84160462(4)82700420(5)64160126(6)62680168(7)61630351(8)6580378(9)683040四、次梁计算b200mm，h450mm。 次梁按塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图见图4。图4次梁的计算简图1.荷载计算 由板传来恒载3.972.6m10.32次梁自重250.2m（0.450.08）m1.85次梁抹灰170.02m（0.450.08）m20.25恒载标准值12.42活载标准值52.6m=13荷载计算值p=1.212.42+1.313=31.82.内力计算 计算跨度 主梁bh300mm800mm 边跨净跨59001201505630mm 计算跨度5630+5755mm 中间跨净跨60003005700mm 计算跨度5700mm 跨度差（57555700）/5700=0.96%10 故次梁可按等跨连续梁计算。 次梁的弯矩计算 截面位置弯矩系数M（kNm） 边跨跨中31.895.75B支座31.895.75中间跨跨中31.864.57 中间C支座31.864.57 次梁的剪力计算截面位置剪力系数 V（kN） 边支座A0.40.431.85.6371.6 B支座（左）0.60.631.85.63107.4 B支座（右）0.50.531.85.790.63 中间C支座0.50.431.85.790.63 3.配筋计算 正截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为 边跨? 57551918mmb+2600mm 中跨? 5700190095.75kNm故次梁跨中截面均按第一类T形截面计算。次梁支座截面按矩形截面计算? b200mm11.9N/，300N/截面位置 M（kNm）（mm） 1 （） 实配钢筋边跨中95.7519180.0250.025782416，804 B支座95.752000.2340.271892216+28，911 中间跨中64.5719000.0170.0175323，603 C支座64.572000.1580.173570216+212，628 其中? 均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件0.670.2及45450.19斜截面受剪承载力计算 B200mm，415mm，11.9N/，1.27 N/，210 N/，/b2.075V，截面合适。 0.70.71.2720041573.6kN截面位置 V（kN）实配钢箍边支座A71.66150，73.8+41.1114.9 6150 B支座（左）107.46150，73.8+41.1114.9 6150 B支座（右）90.636190，73.8+32.5106.3 6190 C支座90.636190，73.8+32.5106.3 6190 0.1490.240.240.145为200mm，为6mm。 满足构造要求、 次梁钢筋布置图见图6。图6次梁钢筋布置图 五、主梁计算 b300mm，h800mm。主梁按弹性理论计算 主梁按线刚度柱线刚度? 考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的刚度的2倍 故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁，截面尺寸及计算简图见图7。图7主梁计算简图1.荷载计算 由次梁传来恒载主梁自重主梁侧抹灰恒载标准值活载标准值恒载设计值 活载设计值2.内力计算 计算跨度 边跨净跨计算跨度中间跨净跨计算跨度，故按等跨连续梁计算，由附表12-12查得内力系数k见下表。 项次 荷载简图弯 矩（kNm）剪 力（kN）边跨跨中B支座中间跨跨中A支座B支座0.2440.155-0.2670.0670.0670.733-1.2671.000203.72129.41-222.9255.9455.9478.46-135.62107.040.2890.244-0.133-0.133-0.1330.866-1.1340222.58192.98-105.19-105.19-105.1987.81-114.999-0.044-0.089-0.1330.2000.200-0.133-0.1331.000-34.8-69.6-105.19158.18158.18-13.49-13.49101.40.2290.125-0.3110.0960.1700.689-1.3111.222181.1298.87-245.9875.93134.4669.86-132.93123.91-0.030-0.059-0.0890.1700.096-0.089-0.0890.778-23.73-46.66-70.39134.4675.93-9.02-9.0278.89内力不利组合 432.3322.4-328.1-49.25-49.25166.3-250.6107.04168.959.81-328.1214.1214.164.97-149.1208.4384.8228.3-468.9131.9190.4148.3-268.6230.95179.9982.75-293.3190.4131.969.44-144.6185.93.内力包络图 主梁内力包络图见图8。图8主梁内力包络图4.配筋计算 正截面承载力计算 主梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为432.3kNm主梁跨中截面均按第一类T形截面计算。 主梁支座截面按矩形截面计算b300mm，80080720mm B支座边M468.90.2230.95422.71kNm。11.9，300截面位置 M（kNm）（mm）(或b) （mm） 1 实配钢筋边跨中432.326007600.0240.0241881522，1900 B支座-422.713007200.2280.2622245322+218+220? 2277 中间支座214.126007600.0120.012941418+，1017 -49.253007450.0250.025221220，628 均小于0.2620.2斜截面受剪承载力计算 b300mm，720mm，11.9，1.27 ，2100.2511.9300720642.6kNV 截面合适 0.7b0.71.27300720192kN截面位置 V（kN）0.7b+1.25实配钢筋A支座166.38230，199+85.5284.5V8230 B支座（左）268.68230，192+82.7274.7V 8230 B支座（右）230.968230，192+82.7274.7V 8230 为250，为6mm，用6250=改用8230，5.附加箍筋计算 次梁传来的集中力F1.274.52+1.378190.82kN用箍筋，双枝8，250.3100.6，210，取10个 如用吊筋，300附加箍，次梁两侧各5个8箍筋或吊筋，218。6.抵抗弯矩图及钢筋布置 抵抗弯矩图及钢筋布置图见图14-44。 弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点最近的为450/2，前一排的弯起点至后一排的弯起点的距离1900475，要求伸入支座边33d，12，3312396，伸至梁端340再下弯10022，3322726，伸至梁端340再下弯400。图9主梁抵抗弯矩图及钢筋布置图