广东某高层公寓卸料平台施工方案(悬挑式-落地式-附计算书).doc

卸料平台专项施工方案

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二O一O年四月

目 录

第一章 编制依据…………………………………………………………………… 2
第二章 工程概况…………………………………………………………………… 2
第三章 悬挑式卸料平台…………………………………………………………… 3
第四章 落地式卸料平台………………………………………………………… 13
第五章 安全技术措施…………………………………………………………… 25
第六章 检查验收与使用………………………………………………………… 28

第一章、编制依据

1、***通讯工业园二期人才公寓3~8栋、地下室2工程施工用图纸等；
2、 《***通讯工业园南区二期人才公寓3~8栋、地下室2工程实施性施工组织设计》；
3、 《***通讯工业园二期人才公寓3~8栋、地下室2工程外脚手架施工方案》
4、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001，2002年版）；
5、 《钢结构设计规范》（GBJ17-2003）；
6、 《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）；
7、 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；
8、 《混凝土结构设计规范》（G1350010-2002）；
9、 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）；
10、 《建筑施工手册》第四版；
11、 《广东省安全生产条例》（广东省人大常委会第147 号）
12、 《广东省建设工程施工安全评价管理办法》（粤建管字〔200O〕145 号）
13、 《广东省高危行业的安全费用管理办法》（粤安监〔2005〕25 号）
14、 《PKPM计算软件》
15、 有关法律、法规、规章、管理文件。

第二章、工程概况

***通讯工业园***区二期工程是由***通讯股份有限公司开发建设，由深圳市***建设监理有限公司监理。项目用地位于深圳市****侧。场地南北长约330m，东西长约100~230m，场地南高北低，设计标高为47.4~36.3m，地面高差最大11.1m。

项目总用地面积47743㎡，总建筑面积约34万㎡。本工程内容主要为3~8栋高层公寓，建筑高度119.45~123.7m。地下三层，层高分别为3.8m、3.6m、4.8m，地上首层5.25m、标准层为2.8m。本工程建筑物安全等级为二级，设计使用年限50年，抗震设防烈度7度。基础为人工挖孔桩，裙楼和地下室部分为框架结构，塔楼部分为框支剪力墙或剪力墙结构，其中地下室3层，塔楼40/42层。施工过程中，为方便材料的周转和垂直吊运，需设置悬挑式和落地式卸料平台。

第三章 悬挑式卸料平台

一、材料选用
1、主次梁均采用16号工字钢；
2、钢材采用Q235镇静钢，焊条采用E50型；
3、焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm；
4、吊环钢筋为A3一级钢，直径φ20；
5、钢丝绳采用直径φ17@3000的6×19+1钢丝绳；
6、围护栏板从悬挑外端开始设置8号槽钢立柱，立柱间和平台底板采用φ25钢筋满焊网片，上铺木板。
二、布置
1、卸料平台伸出外架3.0×2.7m，利用型钢加工成成品，主要组成材料有外挑杆主梁、次梁、钢筋网、18厚层板、密目式安全网等。外挑杆采用I16工字钢，次梁采用I16工字钢端头与外挑杆满焊在一起，并在次梁16工字钢上焊接φ25钢筋网片，再铺上层板，并在卸料平台三个临边以钢管焊接而成1.2m高的栏杆，为了防止坠物，栏杆内侧以层板和密目式安全网封闭。
2、水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。主、次梁均采用16号工字钢，次梁搭设在主梁上，不外伸出主梁，主次梁连接处钢板焊接牢固。
3、脚手板、拦板均采用φ25钢筋满焊网片，上铺木板；选用直径φ17@3000的6×19+1钢丝绳，其公称抗拉强度1400MPa。
4、外侧钢丝绳距离主体结构3.40m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊
点与平台的垂直距离为5.6m。钢丝拉绳吊环选φ20圆钢。
5、卸料平台按1.5吨计算，但实际使用中，按1t进行限荷。
6、卸料平台的平台面约高于楼层板面，避免同外架连接，并做好安全防护，使用完后应及时拆除并恢复架体的安全防护。

三、搭设与拆除
1、该悬挑架层高2.8m，搭设第n层卸料平台时，在第n+1层的梁板上预埋4个吊环拉结点，下端拉结点设在离悬挑主梁外端100mm处；在本层楼板内预埋4个锚环；在本层楼板悬挑钢梁的位置左右分别预埋两根限位钢筋（φ25三级钢，与楼板主筋焊接）。
2、本架以塔吊为垂直、水平、固定的搭设工具和拆除工具，并应有传呼系统统一指挥。
3、搭设程序：
a、在n+1层梁板内预埋φ20Ω型钢筋吊环4个，预埋梁柱内钢筋必须与主筋焊接。
b、在本层楼面内预埋φ20钢筋锚环共4个，须与梁板内主筋焊接牢固，具体位置见立面图；钢梁插入锚环，其间空隙用钢管契紧。

c、平台架由塔吊吊装就位，悬端部抬高挠度值；
d、拉力钢丝绳两端达到拉伸极限时，再固定两端，并在每端各用4只绳卡拧紧。
e、做好外端二根钢丝绳固定后，再用同样做法固定内端二根钢丝绳。
f、操作完毕抽查平整度是否翘角，必须保证同一水平面平整，外端悬挑根部应比内端适当抬高3～4cm，在工字钢挑出楼面的地方用木方契紧，为防止木方滑动，在梁板内木方外端的位置植入两根φ18的二级钢筋，用于阻挡木方的滑动，以契紧悬挑钢梁；钢梁内端部与上层梁板间用竖向钢管配合顶托进行上顶下撑，以阻止悬挑钢梁晃动；把限位钢筋与悬挑主梁焊牢（见图）。
g、应保持每天抽查一遍，是否有下坠和扣件松动，应及时处理。
h、对施工人员应技术交底，不准超过1吨限载，具体量化数值为：
料具名称
规 　　格
密 度
单位重量
单独堆放数量
木　方
50×100×4000mm
0.625g/cm3
12.5Kg
80根
木　方
100×100×4000mm
0.625g/cm3
25Kg
40根
模 板
1830×910×18mm
0.8g/cm3
24Kg
41张
钢笆片
900×800 mm
3 g/cm2
2.16Kg
461张
钢管
φ48×3.5×3000mm
3.84Kg/m
11.52Kg
86根
钢管
φ48×3.5×3500mm
3.84Kg/m
13.44Kg
74根
钢管
φ48×3.5×4000mm
3.84Kg/m
15.32Kg
50根
4、拆除程序
a、先用塔吊提升，塔吊刹车。
b、先松掉内端拉绳及马蹄扣。
c、再松掉外端拉绳及马蹄扣。
d、塔吊启动上升至上一层安装。
e、以上操作，必须应传呼通讯统一指挥。
f、拆除工序容易出现机械失灵及人为而造成的事故，特别注意，统一指挥，安全施工。
五、计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
计算参数:
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.10m，插入结构锚固长度1.90m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。
次梁间距1.50m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载15.00kN。
脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。
栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，
外侧钢丝绳距离主体结构3.40m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.60m。

1、次梁的计算

次梁选择16号工字钢，间距1.50m，其截面特性为
面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm
截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm

1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35×1.50=0.53kN/m

(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×1.50=3.00kN/m

(3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m
经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.53+0.20)+1.4×3.00 = 5.07kN/m

经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×15.00=21.00kN

2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值 M = 5.07×3.002/8+21.00×3.00/4=21.46kN.m

3.抗弯强度计算

其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =21.46×106/(1.05×141000.00)=144.92N/mm2；
次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：
b=1.30
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.836
经过计算得到强度 =21.46×106/(0.836×141000.00)=182.03N/mm2；
次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

2、主梁的计算

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16号工字钢，其截面特性为
面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm
截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm

1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m
Q1 = 0.30kN/m

(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m

经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.30+0.20) = 0.60kN/m

经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.75×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)=3.98kN
P2=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)=7.61kN
P3=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)+21.00/2=18.11kN
P4=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.55×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)=3.02kN

2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台主梁计算简图

经过连续梁的计算得到

主梁支撑梁剪力图(kN)

主梁支撑梁弯矩图(kN.m)

主梁支撑梁变形图(mm)

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为15.38kN

最大弯矩 Mmax=9.30kN.m

3.抗弯强度计算

其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =9.30×106/1.05/141000.0+9.34×1000/2610.0=66.38N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：
b=0.97
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.764
经过计算得到强度 =9.30×106/(0.764×141000.00)=86.27N/mm2；
主梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

3、钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=17.99kN

4、钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=17.989kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于7.000×17.989/0.850=148.141kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。

5、钢丝拉绳吊环的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=17.989kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[17989×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm

6、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.061kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[4061×4/(3.1416×50×2)]1/2=7mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

第四章 落地式卸料平台
一、3栋、4栋塔楼2.5m高落地式卸料平台布署：
本工程因场地狭窄，材料周转难度较大，需于3、4号塔楼东侧钢筋堆场旁、基坑边缘以及8栋塔楼南侧（靠项目部处）搭设落地式卸料平台，做临时小型材料转料平台，以缓解材料运输堆场的压力，同时为人员的安全作业提供更好的环境保障，其设置布置、搭设如下：
（1）平台搭设均采用48×3.5钢管，用扣件连接；
（2）平台搭设高度为2.5m，支撑基础为风化岩石上，下垫木垫块；平台长约9m，宽约4m，并一端与塔吊围护用砌体形成支承；
（3）搭设立杆纵横间距为0.8m，步距为1.0m；顶部采用支撑顶托，距模板面0.15m，架内设不少于3道“八”字形斜撑拉结，架面层满铺胶合板二层；
（4）卸料平台承重按1吨/㎡限荷,严禁超负荷堆载，并加强检查。
（5）外围用钢管及安全网做好相关安全防护，地下室施工完成后及时拆除，完成土方回填。
二、8栋塔楼9.8m高落地式卸料平台布署：
（1）平台搭设均采用48×3.5钢管，双扣件连接；
（2）平台搭设高度为9.8m，支撑基础为风化岩石上，下垫木垫块；平台长约9m，宽约5m，外侧一端支承于基坑外侧混凝土垫层上，并与埋打钢管形成横向架体拉结；
（3）搭设立杆纵横间距为0.7m，步距为1.2m；顶部采用支撑顶托，距模板面0.2m，架外侧沿长度和高度设连续剪刀撑，并于中间部位加设一道，架体面层满铺胶合板二层；
（4）卸料平台承重按1吨/㎡限荷,严禁超负荷堆载，并加强检查。
（5）外围用钢管及安全网做好相关安全防护，地下室施工完成后及时拆除，完成土方回填。
三、2.5m高落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
一）计算参数:
1、基本参数
模板支架搭设高度为H=2.5m，
立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.5m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.1m，平台底钢管间距离600mm；钢管类型φ48×3.5，扣件连接方式为双扣件，取扣件抗滑移承载力系数0.8。
2、荷载参数
脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载10.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。
3、地基参数
地基土类型：碎石土；地基承载力标准值210kPa，立杆基础底面面积0.2m2，地基承载力调整系数1.00。

图 落地平台支撑架立面简图

图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

二）纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；

纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：
q11 =0.15+0.3×0.6=0.33kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 10×0.6=6kN/m
(3)施工荷载标准值(kN/m)：
P1 = 1×0.6=0.6kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117 q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2 q2l
静荷载 q1 = 1.20×q11+1.2×q12=7.596 kN/m
活荷载 q2 = 1.40×P1=0.84kN/m
最大弯矩 Mmax=(0.10×7.596+0.117×0.84)×0.8002=0.549kN.m

最大支座力 N = (1.1×7.596+1.2×0.84)×0.80=7.491kN
最大应力σ=0.549×106/5080.0=108.079N/mm2
纵向钢管的抗压强度设计值［f］=205 N/mm2
所以，纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
v=5ql4/（384EI）
静荷载 q = 6.33kN/m
活荷载 p = 0.6kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×6.33+0.990×0.6)×800.04/(100×2.06×105×121900)=0.796mm
纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三）横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=7.491kN
800
800
800
A
B

支撑钢管计算简图
0.843
0.843
0.492
0.655
0.492

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.819
6.672
3.746
6.673
0.818
3.745

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.848

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.843kN.m
最大变形 Vmax=0.848mm
最大支座力 Qmax=10.419kN
最大应力σ=0.843×106/5080.0=193.13N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
四）扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.8kN.
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=10.419kN.R<12.8kN，所以双扣件抗滑承载力满足要求。

五）立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×2.500=0.323kN
(2)栏杆的自重(kN)：
NG2 = 0.150×0.800=0.120kN
(3)脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.300×0.800×0.800=0.192kN
(4)堆放荷载(kN)：
NG4 = 10.000×0.800×0.800=6.400kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.035kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×0.800×0.800=0.640kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ=9.338kN
六）立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.338kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1m；
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.5=2.976m
=2975.85/15.8=188；查表得轴心受压立杆的稳定系数=0.203；
=9337.7/(0.203×489)=94.067N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： =1700/15.8=108 =0.53
=36.029N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
七）基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值：
fg = kc × fgk=210kPa
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 210.00
立杆基础底面平均压力p=N/A=46.69kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.34kN；
基础底面面积：A=0.2m2
p=46.69≤fg，地基承载力的计算满足要求!
四、9.8m高落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》等编制。
支撑高度在4m以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计
算书编写还参考了《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

图 落地平台支撑架立面简图

图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
一）参数信息:
1、基本参数
模板支架搭设高度为H=9.8m，
立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.1m，平台底钢管间距离600mm；
采用的钢管类型为48×3.5，用双扣件连接，取扣件抗滑承载力系数0.8
2、荷载参数
脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载10.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。
3、地基参数
地基承载力标准值210kN/m2，基础底面扩展面积0.20m2，地基承载力调整系数
1.0。
二)纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；

纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：
q11 =0.15+0.3×0.6=0.33kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 10×0.6=6kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：
p1 = 1×0.6=0.6kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117 q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2 q2l
静荷载 q1 = 1.20×(0.33+6)=7.596kN/m
活荷载 q2 = 1.40×0.6=0.84kN/m
最大弯矩 Mmax=(0.10×7.596+0.117×0.84)×0.8002=0.549kN.m
最大支座力 N = (1.1×7.596+1.2×0.84)×0.8=7.491kN
抗弯计算强度 f=0.549×106/5080.0=108.079N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于钢管的抗压设计205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
v=5ql4/（384EI）
静荷载 q = 6.33kN/m
活荷载 p = 0.6kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=(0.677×6.33+0.990×0.6)×800.04/(100×2.06×105×121900)=0.796mm
纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三）横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=7.491kN
800
800
800
A
B

支撑钢管计算简图
0.843
0.843
0.492
0.655
0.492

支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.819
6.672
3.746
6.673
0.818
3.745

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.848

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.843kN.m
最大变形 Vmax=0.848mm
最大支座力 Qmax=10.419kN
最大应力σ=165.93N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度165.93N/mm2小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于最大容许挠度800.0/150与10mm,满足要求!
四）扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.8kN.
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=10.419kN.R<12.8kN，所以双扣件抗滑承载力满足要求。
五）立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：