土力学-土压力和挡土墙.pptx

1111土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院(a)支撑土坡的挡土墙支撑土坡的挡土墙 (b)堤岸挡土墙堤岸挡土墙(c)地下室侧墙地下室侧墙(d)拱桥桥台拱桥桥台 挡土墙挡土墙挡土墙挡土墙是指为保持墙的两侧地面有一定高差而设计的用来支撑天然或人工斜坡不致坍塌和保持土体稳定性的构筑物。挡土墙的类型挡土墙的类型 1112土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院土压力土压力土压力土压力是指挡土墙后的填土因自重自重或外荷载外荷载作用对墙背产生的侧向压力。土压力实验：土压力实验：可测出3种不同性质的土压力。1113土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 作用在挡土墙土压力的性质、大小及其分布规律受到墙体可可能能的的移移动动方方向向、墙后填土的类型、填土面的形式、墙体的刚度和地基的变形等一系列因素的影响。根据墙的位移情况和墙后土体所处的应力状态，土压力可分为以下三种：(1)静止土压力静止土压力静止土压力静止土压力 (2)主动土压力主动土压力主动土压力主动土压力 (3)被动土压力被动土压力被动土压力被动土压力作用在挡土墙上的土压力类型作用在挡土墙上的土压力类型1114土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院静静静静止止止止土土土土压压压压力力力力：当挡土墙静止不动，土体处于弹弹弹弹性性性性平平平平衡衡衡衡状状状状态态态态时，土对墙的压力称为静止土压力E0。静止土压力静止土压力静止土压力静止土压力前面图中的前面图中的O点点主动土压力主动土压力主动土压力主动土压力：当挡土墙在墙后土体推力作用下向离开土体方向偏移至土体达到极限平衡状态极限平衡状态极限平衡状态极限平衡状态时，作用在墙上的土压力称为主动土压力，一般用Ea表示。主动土压力主动土压力主动土压力主动土压力被动土压力被动土压力被动土压力被动土压力：当挡土墙在外力作用下向土体方向偏移至土体达到极限极限极限极限平衡状态平衡状态平衡状态平衡状态时，作用在挡土墙上的土压力称为被动土压力，用E Ep表示。被动土压力被动土压力被动土压力被动土压力1115土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院挡土墙上的三种土压力挡土墙上的三种土压力1116土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 挡土墙模型实验、原型观测和理论研究表明：在相同条件下，主动土压力小于静止土压力，而静止土压力又小于被动土压力，亦即:不同土压力的大小关系不同土压力的大小关系不同土压力的大小关系不同土压力的大小关系Ea Eo Ep1117土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 作用在挡土墙上的土压力是个非常复杂的问题。土压力的大小受多方面因素的影响：影响土压力的因素影响土压力的因素挡土墙的位移挡土墙的形状：竖直或倾斜，墙背光滑情况填土的性质：填土的松密程度，含水量，土的强度指标挡土墙的材料：素混凝土，钢筋混凝土，砌石 由于土压力是挡土墙的主要荷载。因此，设计挡土墙时首先要由于土压力是挡土墙的主要荷载。因此，设计挡土墙时首先要确定确定土压力的性质土压力的性质土压力的性质土压力的性质、大小大小大小大小、方向方向方向方向和和作用点作用点作用点作用点。1118土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院挡土墙结构类型对土压力分布的影响挡土墙结构类型对土压力分布的影响1.刚性挡土墙刚性挡土墙 砖、石或混凝土所建砖、石或混凝土所建成的断面较大，刚度大，成的断面较大，刚度大，故墙体在侧向土压力作用故墙体在侧向土压力作用下仅发生整体平移或转动，下仅发生整体平移或转动，墙身不变形。墙背土压力墙身不变形。墙背土压力呈三角形分布。呈三角形分布。1119土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院挡土墙结构类型对土压力分布的影响挡土墙结构类型对土压力分布的影响2.柔性挡土墙柔性挡土墙 挡土结构物在土压力挡土结构物在土压力下发生挠曲变形时，结构下发生挠曲变形时，结构变形将影响土压力大小和变形将影响土压力大小和分布，这种类型的挡土结分布，这种类型的挡土结构成为柔性挡土墙。作用构成为柔性挡土墙。作用在墙身上的土压力为曲线在墙身上的土压力为曲线分布。分布。11110土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院挡土墙结构类型对土压力分布的影响挡土墙结构类型对土压力分布的影响3.临时支撑临时支撑 基坑支护有时可采用基坑支护有时可采用由立板、立柱及横撑组成由立板、立柱及横撑组成的临时支撑。作用在支撑的临时支撑。作用在支撑上的土压力分布呈抛物线上的土压力分布呈抛物线型，最大土压力发生在中型，最大土压力发生在中间某部位。间某部位。11111土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 挡挡土土墙墙完完全全没没有有侧侧向向位位移移、偏偏转转和和自自身身弯弯曲曲变变形形时时，作作用用在在其其上上的的土土压压力力即即为为静静止止土土压压力力，此此时时墙墙后后土土体体处处于于侧侧限限应应力力状状态态(弹弹性性平平衡衡状状态态)，与与土土的的自自重应力状态相同。重应力状态相同。静止土压力计算静止土压力计算静止土压力计算静止土压力计算式中 K0 静止土压力因数，墙后填土重度，z计算点深度 静止土压力计算公式静止土压力计算公式 静止土压力状态相当于半空间弹性体在自重下无侧向变形时的水平侧压静止土压力状态相当于半空间弹性体在自重下无侧向变形时的水平侧压力，故可按下式计算力，故可按下式计算11112土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院静止土压力因数静止土压力因数K0的确定的确定 静止土压力因数（系数）与土的性质、密实程度及应力历史有关，可按静止土压力因数（系数）与土的性质、密实程度及应力历史有关，可按经验公式计算经验公式计算经验值：经验值：砂土对正常固结土，计算公式：对正常固结土，计算公式：对超固结粘性土，计算公式：对超固结粘性土，计算公式：粘性土11113土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 静止土压力静止土压力静止土压力静止土压力沿墙高呈三角形分布。若墙高为H，则作用于单位长度墙上的总静止土压力总静止土压力总静止土压力总静止土压力E Eo o为 静止土压力分布及合力静止土压力分布及合力静止土压力分布及合力静止土压力分布及合力 Eo的作用点O应在墙高的1/31/3处，方向水平。11114土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 若将处在静止土压力时土若将处在静止土压力时土单元的应力状态用莫尔圆表示，单元的应力状态用莫尔圆表示，可如图。可如图。11115土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院理论基础：理论基础：理论基础：理论基础：半空间体的应力状态半空间体的应力状态半空间体的应力状态半空间体的应力状态和土的极限平衡理论土的极限平衡理论土的极限平衡理论土的极限平衡理论 兰金（朗肯）土压力理论兰金（朗肯）土压力理论兰金（朗肯）土压力理论兰金（朗肯）土压力理论理论基本假设理论基本假设理论基本假设理论基本假设:墙背直立、光滑，墙后填土面水平。墙背直立、光滑，墙后填土面水平。取一个表面水平的半无限空间弹性取一个表面水平的半无限空间弹性体内某深度体内某深度z z处的小微单元体，若作用于处的小微单元体，若作用于此微元体的法向应力为此微元体的法向应力为 1 1侧向应力侧向应力研究对象微元体的应力状态见下页图。11116土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院1.挡土墙向左移动，土体对墙面压力减小至极限平衡状态时，剪切破挡土墙向左移动，土体对墙面压力减小至极限平衡状态时，剪切破坏面与大主应力作用方向成坏面与大主应力作用方向成 ，相当于图，相当于图d中的圆中的圆的状态，的状态，即土体的抗剪强度全发挥出来，即为主动土压力即土体的抗剪强度全发挥出来，即为主动土压力Ea。2.挡土墙向右移动，土体对墙面压力增大至极限平衡状态时，剪切破挡土墙向右移动，土体对墙面压力增大至极限平衡状态时，剪切破坏面与大主应力作用方向成坏面与大主应力作用方向成 ，相当于图，相当于图d中的圆中的圆的状态，的状态，即土体的抗剪强度全发挥出来，即为被动土压力即土体的抗剪强度全发挥出来，即为被动土压力Ep。11117土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院主动土压力计算主动土压力计算 土的极限平衡条件土的极限平衡条件土的极限平衡条件土的极限平衡条件 无粘性土的土压力无粘性土的土压力见式见式5.3.95.3.9Ka为兰金主动土压力系数。为兰金主动土压力系数。土压力分布呈三角形。11118土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 若取挡土墙长度方向每延米计算，则总主动土压力可按三角形若取挡土墙长度方向每延米计算，则总主动土压力可按三角形面积计算，即面积计算，即 力的作用点为重心，距墙底力的作用点为重心，距墙底H/3处，见图。处，见图。11119土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院被动土压力计算被动土压力计算 无粘性土的土压力无粘性土的土压力Kp为兰金被动土压力系数。为兰金被动土压力系数。被动土压力也呈三角形分布。被动土压力也呈三角形分布。若取挡土墙长度方向每延米计算，若取挡土墙长度方向每延米计算，则总被动土压力也可按三角形面积则总被动土压力也可按三角形面积计算，即计算，即 力的作用点为重心，距墙底力的作用点为重心，距墙底H/3处，见图。处，见图。11120土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 当挡土墙背垂直，光滑，而填土表面有无限斜坡时（倾角为当挡土墙背垂直，光滑，而填土表面有无限斜坡时（倾角为）时，可按下面公式计算主动和被动土压力时，可按下面公式计算主动和被动土压力主动土压力主动土压力被动土压力被动土压力以上两式当以上两式当=0时，时，11121土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院Ea作用点在距墙体底部作用点在距墙体底部1/3H=2.67m处，见图。处，见图。11122土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院合力点计算为图示面积的形心位置。合力点计算为图示面积的形心位置。作用点在距墙体底部作用点在距墙体底部1/3H=2.67m处，见图。处，见图。11123土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院水压力的作用点在距离底水压力的作用点在距离底H2/3=1.33m处。处。11124土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院主动土压力计算主动土压力计算 粘性土的土压力粘性土的土压力 一部分是由土的自重一部分是由土的自重产生的呈三角形分布产生的呈三角形分布；另一部分是由粘性土另一部分是由粘性土的凝聚力所产生的，与深的凝聚力所产生的，与深度无关。度无关。显然，粘性土的主动土显然，粘性土的主动土压力由两部分组成：压力由两部分组成：11125土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院土压力为零土压力为零a点的深度点的深度z0称为临界深度称为临界深度由于由于总主动土压力总主动土压力总主动土压力总主动土压力的作用点位于的作用点位于abc的重心，的重心，即距离墙底即距离墙底1/3（Hz0）处，）处，见前页图。见前页图。11126土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院被动土压力计算被动土压力计算 一部分是由土的自重产生一部分是由土的自重产生的与深度成正比的与深度成正比；另一部分是由粘性土的凝另一部分是由粘性土的凝聚力所产生的，与深度无关。聚力所产生的，与深度无关。显然，粘性土的被动土显然，粘性土的被动土压力由两部分组成：压力由两部分组成：根据土体被动极限平衡状态条件根据土体被动极限平衡状态条件可得到可得到上述两部分迭加呈梯形分布。总被动土压力为总被动土压力为作用点为土压力分布的梯形的重心。作用点为土压力分布的梯形的重心。11127土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院例题例题8 83 3 已知某混凝土挡土墙，墙高已知某混凝土挡土墙，墙高H=6.0mH=6.0m，墙背竖直、光滑，填，墙背竖直、光滑，填土表面水平，填土重度为土表面水平，填土重度为18.5 kN/m18.5 kN/m3 3，内摩擦角为，内摩擦角为2020，粘聚力为，粘聚力为19kPa19kPa。求作用在此挡土墙上的静止土压力、主动土压力及被动土压力。并绘。求作用在此挡土墙上的静止土压力、主动土压力及被动土压力。并绘出土压力分布图。出土压力分布图。解：解：（1）静止土压力）静止土压力取静止土压力系数取静止土压力系数K0=0.5，则，则底部静止土压力的分布值为底部静止土压力的分布值为E0的作用点位于墙底向上的作用点位于墙底向上H/3=2.0m处。应力分布见图。处。应力分布见图。11128土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11129土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11130土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11131土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院库仑土压力理论库仑土压力理论库仑土压力理论库仑土压力理论 库仑土压力理论是库仑土压力理论是根据墙后土体处于极限平衡状态并形成一滑动楔体时，从根据墙后土体处于极限平衡状态并形成一滑动楔体时，从楔体的静力平衡条件得出的土压力计算理论楔体的静力平衡条件得出的土压力计算理论。墙后的填土是理想的散粒体墙后的填土是理想的散粒体(粘聚力粘聚力c0)；墙背倾斜、粗糙、墙后填土面倾斜；墙背倾斜、粗糙、墙后填土面倾斜；滑动破坏面为通过墙踵的斜平面（墙背滑动破坏面为通过墙踵的斜平面（墙背AB和土体内滑动面和土体内滑动面BC）；）；刚体滑动，楔体刚体滑动，楔体ABC整体处于极限平衡状态。整体处于极限平衡状态。基本假设及适用条件基本假设及适用条件11132土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11133土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院无粘性土主动土压力无粘性土主动土压力计算原理计算原理作用于土楔ABC上的力有：(1)土楔体的自重WABC，为填土的重度，当破坏面BC的位置确定时，W的大小就是已知，其方向向下，是的函数；(2)破坏面BC上的反力Ea，其大小是未知的，但其方向则是已知的。反力 Ea与墙背的法线N2之间的夹角为；支承力Ea在法线N2的下方。滑动楔体滑动楔体滑动楔体滑动楔体ABCABC为隔离体进行受力分析。为隔离体进行受力分析。为隔离体进行受力分析。为隔离体进行受力分析。(3)滑动BC上，下方不动土体对土楔体的反力R数值未知，方向与BC法线成角，R也位于N1的下方。(4)上述滑动楔形体在自重 W及土压力反力和填土中滑动面AC上的反力 R共同作用下处于静力平衡状态。11134土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 (5)取不动滑动面坡角1，2，则对应的W、R、Ea值也随之变化找出最大的Ea=Emax即为所求的墙背上的主动土压力Ea，其对应的滑动面则是土血形体最危险的滑动面。11135土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院计算公式计算公式计算公式计算公式按正弦定律：而而Ea=f（），），还需利用还需利用 求其极大值，得到作用在墙背上的库仑总主求其极大值，得到作用在墙背上的库仑总主动土压力动土压力11136土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院因此因此，库仑主动土压力系数由下式表达库仑主动土压力系数由下式表达式中式中 墙后填土的内摩擦角；墙后填土的内摩擦角；墙背的倾斜角。俯斜时取正号，仰视为负号；墙背的倾斜角。俯斜时取正号，仰视为负号；墙后填土面的倾角；墙后填土面的倾角；土对挡土墙的摩擦角。土对挡土墙的摩擦角。当墙背竖直（当墙背竖直（=0）、光滑（）、光滑（=0）、填土面水平（）、填土面水平（=0）时，上式变为）时，上式变为兰金理论为库仑理论兰金理论为库仑理论的特殊情况的特殊情况11137土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 显然，主动土压力分布强度沿墙高呈三角形线想分布，作用点在离墙底H/3处，方向与墙背法线的夹角为。前页图中所示的土压力分布只表示其大小土压力分布只表示其大小土压力分布只表示其大小土压力分布只表示其大小，而不而不而不而不代表其作用方向代表其作用方向代表其作用方向代表其作用方向。主动土压力分布强度主动土压力分布强度pa可通过可通过Ea对对z取导数而得到取导数而得到11138土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院墙背与填土间摩擦角墙背与填土间摩擦角可由试验觉得，也可查下表获得可由试验觉得，也可查下表获得主动土压力因数主动土压力因数Ka可以由表格查得。可以由表格查得。11139土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 墙受外力作用推向填土，直至土体沿某破裂面BC（假设）破坏时，土楔ABC 向上滑动，并处于被动极限平衡状态。无粘性土被动土压力计算无粘性土被动土压力计算 计算原理计算原理11140土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院见下页图。见下页图。11141土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11142土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院被动土压力的库仑公式被动土压力的库仑公式：按正弦定律：利用利用 求极值，得到库仑总被动土压力求极值，得到库仑总被动土压力11143土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11144土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11145土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11146土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11147土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11148土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院粘性土的库仑土压力理论粘性土的库仑土压力理论考虑到粘性土考虑到粘性土c值对土压力的效值对土压力的效应，以往多采用应，以往多采用“等值内摩擦角等值内摩擦角 ”的方法计算，但误差较大。现常的方法计算，但误差较大。现常采用库仑理论，但多考虑各种影响采用库仑理论，但多考虑各种影响因素的影响。因素的影响。广义库仑理论广义库仑理论11149土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院前式中：前式中：11150土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 1 1 1 1 兰金与库仑土压力理论兰金与库仑土压力理论兰金与库仑土压力理论兰金与库仑土压力理论均属于极限状态土压力理论。用这两种理论计算出的土压力都是墙后土体处于极限乎衡状态下的主动与被动土压力。2 2 2 2 两种分析方法上存在的较大差别，主要表现在研究的出发点和途径的不同。兰金理论兰金理论兰金理论兰金理论是从研究土中一点的极限平衡应力状态出发，首先求出的是作用在土中竖直面上的土压力强度a或p及其分布形式，然后再计算出作用在墙背上的总土压力Ea和Ep，因而兰金理论属于极限应力法极限应力法极限应力法极限应力法。库仑理论库仑理论库仑理论库仑理论则是根据墙背和滑裂面之间的土楔，整体处于极限平衡状态，用静力平衡条件，先求出作用在墙背上的总土压力Ea或Ep，需要时再算出土压力强度a或p及其分布形式，因而库仑理论属于滑动楔体法滑动楔体法滑动楔体法滑动楔体法。3 3 3 3 上述两种研究途径中，兰金理论在理论上比较严密，但只能得到理想简单边界条件下的解答，在应用上受到限制。库仑理论显然是一种简化理论，但能适用于较为复杂的各种实际边界条件，且在一定范围内能得出比较满意的结果。兰金理论与库仑理论的比较兰金理论与库仑理论的比较 11151土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 4 4 4 4 兰金理论的应用范围：墙墙墙墙背背背背垂垂垂垂直直直直、光光光光滑滑滑滑、墙墙墙墙后后后后填填填填土土土土面面面面水水水水平平平平，即即即即 =0 0，=0 0，=0=0。无粘性土与粘性土均可用。库仑理论的应用于包括兰金条件在内的各种倾斜墙背的陡墙，填土面不限，即，可以不为零或等于零，故较兰金公式应用范围更广。数解法一般只用于无粘性土，图解法则对于无粘性土或粘性土均可方便应用。5 5 5 5 计算误差：良种土压力理论都是建立在某些人为假定的基础上，兰兰兰兰金金金金假定墙背为理想的光滑面，忽忽忽忽略略略略了了了了墙墙墙墙与与与与土土土土之之之之间间间间的的的的摩摩摩摩擦擦擦擦对对对对土土土土压压压压力力力力的的的的影影影影响响响响，库库库库仑仑仑仑理论虽计及墙背与填土的摩擦作用，但却假定土土土土中中中中的的的的滑滑滑滑裂裂裂裂面面面面是是是是通通通通过过过过墙墙墙墙锺锺锺锺的的的的平平平平面面面面，与比较严格的挡土墙土压力解（按极限平衡理论，考虑，土体内的滑裂面是由一段平面和一段对数螺线曲面所组成的复合滑动面求得），计算结果都有一定的误差。11152土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院地基基础规范地基基础规范推荐的公式推荐的公式 推荐采用上述所谓的广义库仑理论计算，但不考虑地表裂缝深推荐采用上述所谓的广义库仑理论计算，但不考虑地表裂缝深度度h及墙背与粘土间的粘聚力及墙背与粘土间的粘聚力c,且此时且此时90 11153土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院楔体试算法楔体试算法 该方法也称图解法或数解该方法也称图解法或数解法，适用于粘性填土及填土面形法，适用于粘性填土及填土面形状不规则并作用有集中或均布荷状不规则并作用有集中或均布荷载情况。载情况。以任一破坏楔形体上力多以任一破坏楔形体上力多边形为分析对象：边形为分析对象：11154土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院楔体试算法具体步骤：楔体试算法具体步骤：1.按比例绘出挡土墙及地表轮廓线，计算地表裂缝深度；按比例绘出挡土墙及地表轮廓线，计算地表裂缝深度；2.把墙体分为若干个楔形体，并计算各楔体的自重；把墙体分为若干个楔形体，并计算各楔体的自重；3.计算土体与墙体间的粘结力及滑动面上的粘聚力；计算土体与墙体间的粘结力及滑动面上的粘聚力；4.分别计算各楔体的主（被）动土压力；分别计算各楔体的主（被）动土压力；5.经比较取最大（小）值为所求的主（被）动土压力设计值；经比较取最大（小）值为所求的主（被）动土压力设计值；11155土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院常见情况土压力计算常见情况土压力计算填土表面作用均布荷载填土表面作用均布荷载1.墙背竖直、光滑填土表面水平墙背竖直、光滑填土表面水平 均布荷载均布荷载q可视为虚构的填土可视为虚构的填土h的自的自重产生的重产生的，见图，作用在墙背，见图，作用在墙背AB上的土上的土压力由两部分构成压力由两部分构成主动土压力计算主动土压力计算墙上作用的总主动土压力墙上作用的总主动土压力 土压力土压力分布呈梯形，分布呈梯形，作用点在梯作用点在梯形重心。形重心。11156土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院2.墙背倾斜、填土表面倾斜墙背倾斜、填土表面倾斜 计算当量土层高度计算当量土层高度h=q/，此，此虚拟填土的表面斜向延伸与墙背虚拟填土的表面斜向延伸与墙背AB向上的延长线交于向上的延长线交于A点；点；视视AB为虚拟的墙背，计算土压力；为虚拟的墙背，计算土压力；虚拟的墙高度为虚拟的墙高度为h+H；h的计算根据正弦定理。的计算根据正弦定理。可推导出：可推导出：与主动土压力计算同理，可得总被动土压力为与主动土压力计算同理，可得总被动土压力为11157土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 填土表面有局部荷载填土表面有局部荷载q q作用下，则作用下，则q q对墙背产生的附加土压力强度值仍对墙背产生的附加土压力强度值仍可用兰金公式计算，即可用兰金公式计算，即 aqaqqKqKa a ，但其分布范围缺乏在理论上的严格分析。，但其分布范围缺乏在理论上的严格分析。一般近似认为，地面局部荷载产生的土压力是沿平行于破裂面的方向传递至一般近似认为，地面局部荷载产生的土压力是沿平行于破裂面的方向传递至墙背上的。墙背上的。局部荷载作用下土压力计算局部荷载作用下土压力计算局部荷载作用下土压力计算局部荷载作用下土压力计算 荷载荷载q仅在墙背仅在墙背cd范围范围内引起附加的土的压力，内引起附加的土的压力，c点以上和点以上和d点以下，认为不点以下，认为不受受q的影响，过的影响，过a，b点做与点做与水平面夹角为水平面夹角为45+/2的斜的斜线交墙于线交墙于c，d，再影射到右，再影射到右侧形成土压力的分布（全部侧形成土压力的分布（全部阴影部分）。阴影部分）。11158土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院墙后填土分层时土压力计算墙后填土分层时土压力计算墙后填土分层时土压力计算墙后填土分层时土压力计算11159土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院分层填土的土压力计算分层填土的土压力计算11160土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院地下水位对土压力的影响，具体表现在：地下水位对土压力的影响，具体表现在：(1)地地下下水水位位以以下下填填土土重重量量将将因因受受到到水水的的浮浮力力而而减减小小计计算算土土压压力力时应用浮重度时应用浮重度；(2)地地下下水水对对填填土土的的强强度度指指标标c、的的影影响响。对对砂砂性性土土的的影影响响可可以以忽忽略；但对粘性填土，地下水位将使略；但对粘性填土，地下水位将使c、值减小，从而使土压力增大；值减小，从而使土压力增大；(3)地下水对墙背产生静水压力作用。地下水对墙背产生静水压力作用。墙后填土中有地下水时土压力计算墙后填土中有地下水时土压力计算墙后填土中有地下水时土压力计算墙后填土中有地下水时土压力计算11161土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院 分别计算土和水的压力，分别计算土和水的压力，由于地下水对由于地下水对 的影响难以的影响难以计算，因此设计算时计算，因此设计算时 不变，不变，所以所以Ka值不变，也即在土压值不变，也即在土压力分布图中力分布图中c点为连续点。点为连续点。填土中有地下水的土压力计算填土中有地下水的土压力计算土压力计算水压力计算总土压力总水压力11162土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11163土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11164土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院折线形墙背土压力计算折线形墙背土压力计算折线形墙背土压力计算折线形墙背土压力计算 折线墙背土压力计算折线墙背土压力计算 可用墙背转折点为界，可用墙背转折点为界，分成上下墙，分别按莫尔土分成上下墙，分别按莫尔土压力压力理论计算主动土压力。理论计算主动土压力。首先将上墙首先将上墙AB当作独立当作独立挡土墙，算出主动土压力挡土墙，算出主动土压力Ea1；然后算下墙的土压力，即；然后算下墙的土压力，即向上延长向上延长BC线交地面与线交地面与D点，点，按按DC假想墙计算后，减掉假想墙计算后，减掉BD段的效应，即得下墙段的效应，即得下墙BC段的总主动土压力段的总主动土压力Ea211165土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院墙背设置卸荷平台时土压力计算墙背设置卸荷平台时土压力计算墙背设置卸荷平台时土压力计算墙背设置卸荷平台时土压力计算 为了减少作用在墙背上的主动土压力，有时采用在场背中部加设卸为了减少作用在墙背上的主动土压力，有时采用在场背中部加设卸荷平台的办法。此时，平台以上土重荷平台的办法。此时，平台以上土重W已由卸荷台已由卸荷台BCD承担，故平台下承担，故平台下C点处土压力变为零，从而起到减少平台下点处土压力变为零，从而起到减少平台下H2段内土压力的作用。段内土压力的作用。减压范围，一般认为至减压范围，一般认为至滑裂面与墙背交点滑裂面与墙背交点E处为止。处为止。连接图中相应的连接图中相应的C和和E，则图中阴影部分即为减压则图中阴影部分即为减压后的土压力分布。显然卸后的土压力分布。显然卸荷平台伸出越长，则减压荷平台伸出越长，则减压作用越大。作用越大。11166土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院其它情况下土压力计算简介其它情况下土压力计算简介大俯角墙背的主动土压力大俯角墙背的主动土压力第二破裂面法第二破裂面法原理：原理：当挡土墙墙背俯斜且具当挡土墙墙背俯斜且具有较大墙背倾角时，如图，在有较大墙背倾角时，如图，在主动土压力下潜在的破裂楔形主动土压力下潜在的破裂楔形体不是沿墙背，而是沿着出现体不是沿墙背，而是沿着出现在土中且相交与墙踵的两个破在土中且相交与墙踵的两个破裂面滑动。裂面滑动。远墙的破裂面称第一破裂面，远墙的破裂面称第一破裂面，近墙的破裂面则称为第二破裂近墙的破裂面则称为第二破裂面。面。11167土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院第二破裂面的求解第二破裂面的求解 第二破裂面上的摩擦角等于土内摩擦角，作用在第二破裂面第二破裂面上的摩擦角等于土内摩擦角，作用在第二破裂面上的土压力上的土压力Ea可以用试算法得到。认定每一个试算墙面上的可以用试算法得到。认定每一个试算墙面上的Ex是是近墙和远墙两个破裂角近墙和远墙两个破裂角i 和和i的函数，则的函数，则取等于最大值为出现第二破裂面的极值条件，可得取等于最大值为出现第二破裂面的极值条件，可得11168土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院第二破裂面产生的条件：填土为表面平面时，对缓俯斜直线墙背填土为表面平面时，对缓俯斜直线墙背其中当填土表面水平时而而当填土表面水平时第二破裂面计算参考图第二破裂面计算参考图11169土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11170土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院第二破裂面产生条件计算图第二破裂面产生条件计算图11171土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院各种情况下第二破裂面产生的条件各种情况下第二破裂面产生的条件11172土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院第二破裂面求解实例第二破裂面求解实例以衡重式路堤墙后土体为例，起尺寸见图以衡重式路堤墙后土体为例，起尺寸见图。衡重式路堤挡墙主动土压力计算衡重式路堤挡墙主动土压力计算11173土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11174土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11175土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11176土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11177土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11178土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11179土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院车辆荷载引起的土压力计算车辆荷载引起的土压力计算原理：原理：将车辆荷载用一个均布荷载或等代均布土层来代替，然将车辆荷载用一个均布荷载或等代均布土层来代替，然后利用库仑土压力公式计算。后利用库仑土压力公式计算。先求先求cot的值的值11180土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院再求再求l0的值的值墙背俯斜时墙背俯斜时墙背仰斜时墙背仰斜时墙背竖直时墙背竖直时作用在破坏楔内的车辆荷载可换算成均匀分布土层厚度作用在破坏楔内的车辆荷载可换算成均匀分布土层厚度11181土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院车辆荷载引起的土压力车辆荷载引起的土压力11182土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院桥台的计算宽度为横向全宽。桥台的计算宽度为横向全宽。挡土墙的计算长度按四种情况取用挡土墙的计算长度按四种情况取用11183土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院挡土墙计算长度挡土墙计算长度B B的确定的确定11184土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11185土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11186土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11187土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11188土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院11189土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院Bl0面积内汽车荷载的布置11190土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院支撑结构物上的土压力计算支撑结构物上的土压力计算用于基坑开挖的临时性支撑：板桩、抗滑桩、水下围堰；用于基坑开挖的临时性支撑：板桩、抗滑桩、水下围堰；永久性结构物：驳岸、码头、船坞、水闸等支撑物。永久性结构物：驳岸、码头、船坞、水闸等支撑物。板桩墙属柔性结构板桩墙属柔性结构。悬臂式板桩墙悬臂式板桩墙锚碇式板桩墙锚碇式板桩墙多支撑板桩墙多支撑板桩墙多用经验性方法求解多用经验性方法求解土压力的分布规律土压力的分布规律11191土土 质质 学学 与与 土土 力力 学学 吉林大学建设工程学院吉林大学建设工程学院临时性和永久性的板桩结构物临时性和永久性的板桩