预应力混凝土结构抗火性能研究综述.pdf

2 0 1 2年第 7期 7月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 C HI NA CO NC RE T E AND C EME NT P R0DUC T S 2 01 2 No7 J u l y 预应力混凝土结构抗火性能研究综述 薛苏泉 ( 上海核工程研究设计院， 2 0 0 2 3 3 ) 摘要 ： 通过 大量 文献 资料 的研 究与对 比分析 ， 对预应 力混凝 土结构 火灾的研 究现状 进行 了综述 ， 包括 高温( 火 灾) 条件下预应 力钢 筋和预应 力混凝土结构退化规律试验研 究现状、 温度 场的计 算、 构件承载 力计 算以及防 火和 灾 后处理等 ， 展 望 了今后 的研 究方向。 关键词 ： 预应力混凝土 ； 抗 火； 温度场； 防火； 加 固 Ab s t r a c t ： Ba s e d o n t h e c o mp a r a t i v e a n d a n a l y t i c a l i n v e s t i g a t i o n o n l a r g e n u mb e r o f r e s e a r c h r e f e r e n c e s ，t h e r e s e a r c h s u mma r i z a t i o n o n fi r e r e s i s t a n t p e r f o r ma n c e o f t h e p r e s t r e s s e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s i s c a r r i e d o u t ，w h i c h i n c l u d e s t h e s t u d y s t a t u s o f t h e d e t e r i o r a t i o n l a w o f p r e s tr e s s e d r e i n f o r c e me n t a n d p r e s t r e s s e d c o n c r e t e s t ruc t u r e a t h i g h t e mp e r a t u r e c o n d i t i o n ， t h e c a l c u l a t i o n o f the t e mp e r a t u r e fi e l d ， t h e c alc u l a t i o n o f l o a d i n g c a p a c i t y o f s t ruc t u r e me mb e ， fi r e p r e v e n t i o n a n d t h e t r e a t me n t o f p o s t d i s a s t e r , e t c A n d t h e f u t u r e r e s e a r c h d i r e c t i o n s are p r o s p e c t e d Ke y wo r ： P r e s t r e s s e d c o n c r e t e ； F i r e r e s i s t a n c e ； T e mp e r a t u r e fi e l d ； F i r e p r e v e n t i o n ； S t r e n g t h e n i n g 中圈分类号 ： T U 5 2 8 文献标识码 ： C 文章编号 ： 1 0 0 0 - 4 6 3 7( 2 0 1 2 ) 0 7 - 5 8 - 0 5 0前言 火灾是 自然和社会 的一种主要灾害 ， 对人类社 会和 自然造成的破坏非常巨大。在所有火灾 中， 建 筑火灾造成 的损失最严重， 且直接影响人们 的各种 活动。研究这类火灾的发生和防治 ， 开发有效的防 火 、 灭火技术具有重要的意义。近年来 ， 预应力混凝 土结构 因其能适应更大 的跨度 ， 具有更大的刚度及 承载力 ， 已广泛应用于高层建筑的预应力混凝土楼 板 、 大跨度板式结构及 中小跨度的板梁桥。因此 ， 开 展 预应力混凝 土结构 的火灾反应和抗火性能研究 很有意义 。2 0世纪 6 0年代 ， 美国、 英格兰和荷兰等 国最先对火灾下预应力材料和构件进行了研究 ， 许 多 国家建 成 了 能进 行 预应 力 结 构 抗 火 性 能研 究 的 大型试验装置， 并相继成立 了许 多预应力结构抗火 组织 ，如 P C I 、 F I P等 ，提出了预应力结构的设计准 则。 2 0世纪 9 0年代起 ， 我国也开始重视预应力结构 的高温性能研究 ， 西南交通大学 、 同济大学 、 青岛建 筑工程学院等使用 自行研制 的高温试验设备 ， 对高 温下和高温后预应力钢筋的本构模型、 构件和结构 在 高温下 的反应 以及灾后评估修复等问题进 了大 量试 验研 究 ， 取 得 了 丰硕 的成 果 。本文 主 要 总结 了 国内外火灾下( 后 ) 预应力结构的性能研究状况 ， 并 在此基础上 ， 对以后的研究方 向进行 了展望。 1 预应力钢筋的高温性能 预应力钢筋 的强度在高 温下 的降低 速率较普 通钢筋的快 ， 在高温下还易产生预应力损失 。当温 一 5 8一 度变化时 ， 预应力钢筋会 因热胀冷缩现象而发生应 变变化 。处于高温环境 中的预应力钢筋 ， 随温度升 高而产生 的伸长应变与温差之间不再 符合线性关 系， 这是因为高温作用同时会使预应力钢筋的弹性 模量发生改变 ， 且预应力钢筋在处于比一般温度下 的应力状态更高的高应力状态 时 ， 会 引起高温下钢 材 的蠕 变 和松 弛 急增 ， 从 而 导致 预 应 力? 昆凝 土 构件 中预应力 钢筋 的预 应力进 一 步损失 而减 少 。 预应力钢筋高温性能 的研究 主要 为以下两个 方面 ： 强度 ： 即温度对预应力钢筋名义屈服强度 和极限强度的影 响。 变形 ： 包括不 同温度下 的弹 性模量 、 自由线膨胀、 蠕变等。 1 1 强度 预应力钢筋 比有明显 屈服点的普通钢筋对高 温作用更加敏感。当温度不高于 2 0 0 时 ， 预应力钢 筋的强度下降较小 ； 当温度超过 2 0 0 C 后 ， 预应力钢 筋强度随温度升高而降低 的速率 明显加快 ， 残余 强 度 比与温度基本成线性关系 ； 超过 5 o o 时 ， 预应力 钢筋强度会有很大的损失 】 。 文献f 2 给 出了高温下高强 度预应力钢 丝的名 义屈服强度和极限强度与温度的关系 ，试验表明 ， 2 o o 时 的 强 度 值 为 室 温 下 极 限 强 度 的 8 8 7 8 ， 4 0 0 C 时为 5 5 2 0 ， 6 0 0 C 时为 1 4 2 4 ； 2 0 0 C 时强度 值 为室温 下屈 服强度 的 8 6 6 1 ， 4 0 0 时为 5 6 1 8 ， 6 0 0 C时为 1 2 8 0 ， 并 根据本次试验结果 ， 经 回 归分析后建立了力学模型。 薛苏泉 预应力混凝土结构抗火性能研究综述 吕志涛等口 还对预应力钢绞线和预应力钢 丝 经高温作用后 ， 分别采用不 同冷却方式对其强度 的 影响进行 了研究 ， 结论为 ： 冷却方式不同 ， 冷却后 预 应力钢筋 的各力学指标有一定差别 ， 但随所经历温 度的变化规律基本相 同； 经历高温作用并 冷却后 的 预应力钢筋 的各强度 ， 经过短期 时效处理后 ， 并没 有明显的恢复。式 ( 1 ) 和式 ( 2 ) 分别是空气冷却情况 下钢绞线和钢丝的极限强度。 O - b o b = 6 4 49 7 x1 0 t 3 - 8 8 41 5 x1 0 t 2 + 2 2 49 x1 0- 3 t + O 9 1 2 3 ( 1 ) O b o - =4 4 6 2x1 0。 9 t s _6 05 3x1 0 t 2 +1 21 95x1 0 - 3 t + 0 9 2 5 7 ( 2 ) 1 2弹性 模 量 高温对预应力钢筋 的弹性模 量影响 比普通钢 筋更加显著 ， 文献 5 给出 了预应力钢筋弹性模 量随 温度 的变化 曲线 ， 可 以看 出 ， 高温下预应力钢筋 的 弹性模量 随温度的升高而逐渐降低。文献 2 】 建立了 预应力钢丝弹性模型与温度的力学模型。 E s E , = I 0 0 3 0 9 7 0 9 9 1 0 1 4 9 2 5 x 1 0 T 2( 3 ) 式中 ， Er 为温度 下的弹性模量 ； 最 为室温下 的弹 性模量 。 1 3 温 度变 形 钢筋在高温中热膨胀系数并非常数 ， 而是随着 温度 的升高而升高网 。图 1为普通钢筋和预应力钢 筋在高温作用下温度 和膨胀之间 的关系 ， 国外学者 认为钢筋的热膨胀仅与温度有关 。 趔 捌 蕞 图 1 不同钢筋的热膨胀 文献 6 8 认为， 研究预应力 混凝土结构在火灾 下的行为必须要考虑材料高温下的蠕变特性 。文献 8 分别在 I O 0 C 、 2 0 0 C、 2 5 0 C 、 3 0 0 C、 4 0 0 o C 、 5 0 0 C 下 ，测定 了对应应力分别为 0 3 、 0 5 、 0 时 5高 强 钢丝 的蠕变 变 化 。达 到试 验 的温度 后 施 加荷 载 ， 然后维持温度和荷载恒定 ， 测定 4 0 m i n内的蠕变量 随时间变化的情况。通过回归分析 ，得出f p , k = 1 5 7 0 MP a预应 力钢 丝高 温蠕 变模 型为 ： 4 2 8 5 c r -1 6 1 4 4 4 0 5 7 8 一 = 1 6 4 x 1 0 o r t e ( 4 ) 式 中， 2 0 5 0 0 f p a = 1 8 6 0 MP a预应力钢绞线高温蠕变模型为 ： 4 2 8 5 c r - 1 6 1 4 44 0 5 7 8 一 - =1 2 8 x1 0 e ( 5 ) 式 中 ， 2 0 c I 二 5 0 0 2预 应力 钢筋 混凝 土结构 抗火 性 能试验 研 究 预应力结构 的抗火性与普通钢筋混凝 土结 构 的抗火性相似 。总体来说 ， 随着温度的升高 ， 预应力 筋的强度比普通钢筋强度 降低得更快 ， 预应力结 构 的受力性 能也 比普通混凝土结构要差 ；但 同时 ， 由 于预 应 力板 截 面裂 缝 开展 得 比普 通 混 凝 土板 晚 ， 因 此 ， 在一定时间内， 钢筋可以得到更好的保护 9 。 国外从 2 0世纪六 、七十年代开始对预应力结 构 的 高 温 性 能进 行 研 究 。 C a r l s o n 、 S e l v a g g i o n和 G u s t a f e r r o等对有粘结预应力混凝土梁 、 预应力混凝 土简支板 、 预应力 混凝 土连续梁 、 板等结构或构件 在不同情况下 的抗火性能进行 了试验研究 ， 并对预 应力混凝士结构的抗火性能提出了合理的计算 方 法 1 0 - 1 2 , 1 9 。G u s t de o通过 对 1 8个后 张预 应力 混凝 土 梁和板 的抗火试验 ，得出在 1 、 2 、 3 、 4 h抗火等级下 的保护层厚度和构件最小尺寸的建议值 。A s h t o n等 人也进行了一系列相应的预应力梁抗火试验研究 ， 包括不同比例试件的耐火极限试验对 比。试验结果 表 明，预应力混凝土能满足结构 的不 同耐火等级 ， 其 耐 火性 能 主要 取 决 于 预应 力 筋 在 火 灾 中所 达 到 的温度 ， 因此 ， 预应力筋的保 护层厚度和梁 的截 面 形 式对预应力混凝 土结构 的耐火性能具有 明显 的 影 响， 结构在火灾下的承载力随混凝 土保护层厚度 的增加和荷载的减少而提高 ， 且轻骨料预应力混凝 土板的抗火性能好于普通预应力混凝土板。 J o s e p h t l 3 】 等进行了后张无粘结预应力混凝土板的试验 ， 着重 研究 了预应力钢筋保护层厚度对构件抗 火性能 的 影响 ，同时研究 了荷载 和端部约束情况 的影响 、 辅 助钢筋的作用等问题 。A b r a m s t 4 1 等人对不同骨料和 喷有隔离层 的预应力混凝土构件进行试验 ， 对各种 喷射材料 的隔热效果和预应力混凝 土构件 的抗 火 性能进行 了研究。 G u s t M e o 还进行 了高温下预应万 筋的锚 固试 验 ， 结果表 明 ， 与常温下的锚固强度相 比， 预应力筋的锚 固强度 随温度 的变化与预应力筋 强度随温度变化具有相同规律。 一 5 9 2 0 1 2年第 7期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 5期 2 1 静定结构抗火试验 文献 1 5 1 6 对 无 粘 结 预应 力 混 凝 土简 支 板 在 不 同火灾情况下进行 了试验 ， 结果为混凝土的保护 层厚度对无粘结预应力混凝土板的耐火极限有明 显 的影响。预应力度的不同也影响板 的耐火极限 ， 预应力度大 的板 耐火极限长 ， 反之则短 。板在火灾 作 用 下 的挠 度 和温 度 也 有 密 切 关 系 。板 的挠 曲在 6 0 0 C以上增加很快 ， 说明板在炉温达 到 6 0 0 以上 后 ， 刚度 明显下 降 ， 板的变形速度随着温度的增加 逐渐加大。板受火后 ， 在 1 5 0 C 左右 ， 预应力小幅增 长 ， 增幅约 1 0 1 9 ， 且增长持续时间较长。 预应力 损失持续的时间相对较短 ， 但 幅度较大。 文献 1 7 通过对先张预应力混凝土简支梁进行 的抗火试验研究 ， 探讨 了高温后受弯构件的附加预 应力损失 、 抗裂度及强度 ， 结论如下 。 ( 1 ) 通过对高温后 的附加预应力损失研究 ， 得 到高温附加预应力损失计算式 ： 2 5 2 ： 1 5 5 e 翔 ( 6 ) 式 中， 为高温后的附加预应力损失 ； 为常温下 预应力筋的有效预加拉应力。 ( 2 ) 高温冷却后 ， 预应力混凝 土受 弯构件的开 裂弯矩降低幅度较大 ，在 4 0 0 C 时下降到常温时的 5 0 左右 ， 7 0 0 时只有常温时的 2 0 左右 。 ( 3 ) 高温预应力混凝 土受弯构件 的强度与普通 混凝土构件高温后的强度下降幅度接近。 文献 1 8 】 着重对 高温下和高温后 的后张无粘结 预应力混凝土简支梁在恒载作用下 的预应力损失、 变形 以及承载力进行 了研究 ， 结论如下 。 ( 1 ) 高温将使预应力混凝土梁 的预应力发生变 化。对于预加载下的梁而言 ， 升温开始阶段 ， 由于梁 的变形 ， 预应力有小 幅度增长 ， 当温度到一定水平 时 ， 预应力才开始下降。 ( 2 ) 冷却 会使 梁的挠 度得 到恢 复 ， 梁 所经历的 温度越高， 其挠度恢复值越小。 ( 3 ) 随着温度的升高， 梁 的开裂荷载 、 屈 服荷载 和极限荷载呈下降趋势。 2 2 超静定结构抗火试验 连续板梁 的抗火性 比简支板梁要提高不少， 这 主要得益于两个方面 ： 火灾试验 中 ， 构件产生 的弯矩重分配可以增加支座处 的负弯矩，减少跨 中 正弯矩 。 负筋离火远 ， 可受到更好的保护 ， 使构件 抵抗负弯矩 的能力强于抵抗正弯矩的能力。 文献 2 0 2 1 】 对单层单跨无粘结预应力混凝土 框架进行 了不 同恒载 、 不 同升温 曲线 、 不 同预应力 一 6 0一 度的火灾试验 ， 并进行了分析 ， 试验结果如下。 ( 1 ) 部分预应力框架结构的抗火性能优于全预 应力框架结构。 ( 2 ) 高温作用对热膨胀影响很大 ， 梁柱 由于高 温热膨胀作用而伸长 ， 从而在结构 中产生 附加内力 并造成预应力损失 ， 加大结构在火 中的破坏程度。 ( 3 ) 在受火前期 ， 预应力 的作用对结构抗火是 有利的 ， 但在受火后期 ， 由于温度升高 ， 导致预应力 钢筋 中预应力大量的损失 ， 预应力筋的这一缺点体 现了其较差 的耐火性。 文献 2 2 2 4 对无粘结预应力混凝土连续梁板 进行了受火试验研究 ， 结论如下 。 ( 1 ) 在板 的边跨和 中跨 ， 有沿预应力筋 的纵 向 裂缝 、 沿板 背面向支座方 向发展 的斜裂缝 、 支座以 外的板底纵向裂缝 、 板侧面的竖向弯曲裂缝。 ( 2 ) 板 受火初期 ， 预应力有小 幅增 长 ， 幅值 约 l 1 2 3 ， 且增长持续时间较长 ， 预应力损失持续 时间较短 ， 并有拉断现象。 ( 3 ) 负弯矩筋的长度对板破坏形式影响 明显 ， 而预应力大小的影响则不明显。 3 预应 力 混凝土 结构 抗火 性能 的理 论分析 3 1 截面温度场计算 高温下混凝土的力学性能与温度密切相关。因 此 ， 要对钢筋混凝土结构进行高温下的分析 ， 必须 计算 出构件内部的温度场 。因应力场不影 响温度 场 ， 故可先分析构件的温度场 ， 而不考虑应力场。 在抗火试验和火灾下 ， 构件截面的温度场随时 间时刻变化 ， 且混凝 土的导热 系数 、 比热和密度也 不是常数 。所以， 截面热传导问题是一个非线性瞬 态问题 ， 其控制方程是一个非线性抛物型偏微分方 程。对于实际情况 ， 解析解几乎不可能得到， 一般只 能使用数值解法 。主要的数值求解方法有空间域差 分一 时间域差分 、 空间域有 限元一 时间域差分和空间 域有限元一 时间域有限元等。 3 2 承载力计算 目前 ， 介绍高温下预应力构件截面承载力计算 方法的研究成果不多， 主要有两种： 分层法 8】 ； 二 台阶法 圈。 分层法 ： 根据温度场计算结果 ，把压弯构件 截面压 区划分为若干个条带 ， 然后计算 内力和变形 的关系 ； 把截面温度按某一温差 ( I O 0 C 或 5 O o C) 划分成若干区 ， 求 出各区的平均温度和钢筋处 的温 度 ， 然后计算截 面承载力 ； 把高温下预应 力钢筋 和非预应力钢筋与混凝 土强度的降低 系数 作用到 材料的截面积上 ， 并依此提出截面的热削弱概念 。 薛苏泉 预应力混凝土结构抗火性能研究综述 二 台阶法与分层法的不 同处 ： 二台阶法将高温 对混凝土强度的削弱等效为对截面积的减小 ， 方法 是首先根据 已经确定 的截 面温度分布计算截 面各 相关 等温线 的位置 ， 对二 台阶模 型主要是确定截 面 3 0 0 C 和 8 0 0 C等 温线 位置 。等 效截 面保 留 3 0 0 C 的全部面积 ， 对 3 0 0 8 0 0 C 范 围取为原截 面宽 度的一半 ， 截面温度8 0 0 C 时面积忽略不计 。 在进行截面承载力计算 时 ， 国内外研究者都认 为 ： 平截面假定仍然成立； 拉区混凝土的作用 可 以忽略不计 ； 可 以忽略压区混凝土的瞬时热徐 变 ， 但 必须 考虑 钢 筋 的瞬时 热徐 变 。 3 - 3 变形计算 火 灾下预应力混凝土受弯构件 的挠度计算可 根据火灾时构件 的退化刚度用结构力学计算。挠度 计算 中所涉及 的构件抗弯刚度按以下方法计算 。 开裂前闭： r =0 8 5 E c 7 0 ( 7 ) 开裂 后【 l 5 】 ： r 0 8 5 E c d 。 ( 8 ) k =尬 +Mk r ( 9 ) r =( +讥 ) 卯 ( 1 0 ) = ( 1 0 + 0 2 1 ) 一 0 7 ( 1 1 ) 式中， r 一 温度为 T时混凝土的弹性模型 ， 采用下 式计 算 ： Er = ( 1 O 0 1 5 x 1 0 ) 2 0 C T 2 0 0 C r = ( 0 8 7 8 2 x 1 0 _ 4 ) 2 0 0 C 7 0 o Er= 0 2 8 7 O O 8 0 0 C ， 0 一 构件换算截面的惯性矩 ； 0 8 5一 考虑在使用荷载前 已存在 的非 弹性变 形而采用的刚度折减系数 ； 一 构件高温下( 后) 的开裂弯矩 ； 一 荷载作用下构件高温下( 后) 计算截面处 的弯矩 ； 一 高温下( 后) 钢筋弹性模量和混凝土弹性 模量的比值 ； P一纵 向受拉钢筋配筋率 ， 取J D = ( A ) ( b h 0 ) ； 一 构件 截面抵抗矩 塑性影 响系数 ，一般 取 1 55： 一 高温下( 后) 构件扣除全部预应力损失后 ， 由预加力抗裂验算边缘产生 的混凝土预压应力 ； 一 混凝土高温下( 后) 抗拉强度标准值 ； 一 高温下( 后) 换算截面受拉 边缘 的弹性抵 抗 矩 。 4预应 力 结构 抗 火及 灾后 处理 在抗火处理上 ， 国内外学者均建议对预应力结 构涂防火涂料或喷射隔热材料 ， 并且研究了锚 固强 度 和锚具在高温下的性能 ， 以及锚具对结构抗火性 的影 响 。 文献【 2 7 1 通过非线性有限元计算对有无 防火涂 料情 况下 ， 两种梁温度场 的比较分析得 出： 当梁涂 防火 涂料后 ， 截面的温度场发 生 了很大变化 ， 没有 防火保护的截面温度场 的等温线很密集 ， 梁的大部 分截面处于 3 0 0 8 0 0 ：E 范 围， 涂防火涂料后 ， 梁的大 部分截面处于 1 0 0 3 0 0 C 范 围，可见涂料起到了很 好的防火作用 。文献 2 8 通过试验研究 了各种喷射 材料 的隔热效果和对预应力混凝土构件抗 火性能 响 ， 得 出 了无 粘 结 预应 力板 的 耐火 时 间达到 2 h h时 ， 喷射材料所需要 的厚度。 G u s t M e o对高温下预应力筋的锚固强度进行 ： ： rI 验【垌， 发现锚 固强度随温度 的变化与预应力筋 ； 随温度变化规律相同。文献 2 7 认为， 预应力筋 钮 区应力状态复杂 ， 如果火灾时预应力锚具体 系 失效 ，特别是对于无 粘结还可能造成连续倒塌 ， 因 此 ， 对于重要结构要优先选用有粘结预应力体系。 在火灾后 的处理上 ， 文献 2 9 建议采用碳纤维 对灾后预应力构件进行加固 ， 因为碳纤维增 强复合 材料具有高强 、 高弹模 、 低重量 、 耐腐蚀、 易施工、 适 应性强以及与混凝土协 同工作性 良好等性能。 文献 3 0 】 建议根据各损伤等级的特征 ， 分别采 用不同的方法进行处理 ， 具体加固处理措施见表 1 。 表 1 过火预应力混凝土构件加固处理措施 四级损 伤 拆除 重建 5预应 力钢筋混凝土抗火性能研究方向展望 5 1 混凝土热工性能试验 在预应力结构 中， 大多采用高强混凝 土 ， 目前 国 勾对高强混凝土热工性 能的研究不太多。应当注 意 刮的是 ， 热工性能的取值直接影响到温度场计算 以及对截 面混凝 土力学性 能乃 至整个结构 承载 能 一 6】一 2 0 1 2年第 7期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 5期 力 的估计 ， 所 以， 有必要对高强混凝土在不 同温度 下 的热 工性 能开 展 系统 的研究 。 5 2 构件 抗 火性 能试验 由于材料的特殊性 ， 目前还不能从理论上对构 件的抗火性能完全 给出解答 ， 特别是对预应力混凝 土整体结构进行的研究 还十分有 限 ， 因此 ， 有必要 对常见荷载类型和约束条件进行抗火性能试验。此 外 ， 还应在试验中考虑不同荷载温度组合的影响。 5 3 火灾下钢筋混凝土结构性能有限元分析 从大量试验工作中得出的结论和规律 ， 为我们 对结构物进行火灾下 的有 限元分析奠定 了良好 的 基础 。但是在实际问题中， 由于结构物种类和体型 千差万别 ， 我们不可能一一试验 ， 借助计算机进行 有限元分析 ， 可以帮助我们预测火灾下结构物变形 状态和破坏形态并指导抗火设计 ， 保证在火灾发生 时结 构 的安全 。 5 4 制定系统 的火后损伤检测方法 以及火后修 复 加 固技术规程 灾后检测和加固是人们普遍关注的问题 ， 且 已 经 有 很 多方 法 ， 但 由于 灾后 检 测及 加 固不是 由一 个 统一的机构进行 ， 导致大量有价值 的第一手数据分 散于不同部 门， 不利于制定系统的技术规程 ， 因此 ， 有必要组织力量集中开展这方面的研究工作。 参考文献： 1李明 ， 朱永江 ， 王正霖 高温下预应力筋和非预应力筋的力 学性 能 J 重庆大学学报 ， 1 9 9 8 ， 2 0 ( 4 ) ： 7 3 7 7 【 2 】 范 进， 吕志涛 高温( 火灾) 下 预应力钢 丝性能 的试验研 究 J 建筑技术， 2 0 0 1 ( 1 2 ) ： 3 7 3 8 【 3 】 范进 ， 吕志涛 高温后预应 力钢丝性 能 的试 验研究 J 工 业建筑 ， 2 0 0 2 ， 3 2 ( 9 ) ： 3 0 3 1 4 张 大长 ，吕志涛 火灾对 R C ， P C构件 材料性能 的影 响【 J 南京建筑工程学院学报 ， 1 9 9 8 ( 2 ) ： 2 5 3 1 f 5 1 F I P C o mmi s s i o n o n fi r e r e s i s t a n c e o f p r e s t r e s s e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s c h a i r ma n ：K Ko r d i n a ： 兀 P C EB R e p o rt o n me t h o d s o f a s s e s s me n t o f t h e fi r e r e s i s t a n c e o f c o n c r e t e s t r u c t u r a l me mb e ， F 6 d 6 r a t i o n I n t e r n a t i o n a l e d e l a P r 6 c o n t r a i n t e b y t h e C e me n t a n d C o n c r e t e As s o c i a t i o n ， W e x h a m S p r i n g s ，1 9 7 8 【 6 】 王俊 ， 蔡跃 ， 黄鼎业 预应力 钢筋高 温蠕变试 验研究及 有 限元分析应用 J 土木工程学报 ， 2 0 0 4 ， 3 2 ( 1 1 ) ： 1 - 5 ， 5 5 7 】 C r u z C R E l a s t i c P r o p e r t i e s o f C o n c r e t e a t H i s h t e m p e r a t u r e J ， J o u r n al o f P C A R e s A n d D e v L a b s 1 9 6 8 ， V o 1 1 0 ( 3 ) ： 3 6 4 2 8 1 G u s t d e o A H R a t i o n a l D e s i g n f o r F i r e E n d u r a n c e o f P o s t T e n s i o n e d S t r u c t u r e s P o s t r r e n s i o n i n g I n s t i t u t e S e mi n a r Oc t o b e r ， 5 ， 1 9 7 9 ， C h i c a g o ， I l l i n o i s 9 】 G u s t a f e r ro， A H ， A b r a ms ， M S ， S a l s e ， E A B F i r e R e s i s t a n c e o f P r e s t r e s s e d C o n c r e t e B e a ms S t u d y C S t r u c t u r a l B e h a v i o u r D u r i n g F i r e T e s t Re s e a r c h a n d De v e l o p me n t B u l l e t i n ，P o r t l an d 一 62一 Ce me nt As s o ci a t i o n ，1 9 7 1 【 l O C a r l s o n ， C C F i r e R e s i s t a n c e o f P r e s t r e s s e d C o n c r e t e B e a ms S t u d y A- I n f l u e n c e o f thi c k n e s s o f c o n c r e t e c o v e r i n g o v e r p r e s t r e s s i n g s t e e l s t r a n d R e s e a r c h De v e l o p me n t L a b o r a t o rie s o f t h e P o r t l a n d C e me n t As s o c i a t i o n ，Re s e arc h De p a r t me n t ，B u l l e t i n 1 47，1 9 62 1 1 S e l v a g g i o n ， S L ， C arl s o n ， C C F i r e R e s i s t anc e o f P r e s tr e s s e d Co n c r e t e B e a ms S t u d y B I n flu e n c e o f Ag g r e g a t e a n d I a d I n t e n s i t y Re s e arc h a n d De v e l o p me n t L a b o r a t o r i e s o f the P o r t l a n d C e me n t As s o c i a t i o n ，Re s e arc h D e p a r t me n t ，Bu ll e t i n 1 7 1 ， 1 9 64 【 1 2 高立堂 ， 董毓利 ， 袁爱 民 无粘结预应力混凝 土简 支板 的 抗火试验研究【 J 2 0 0 4 ， 3 4 ( 4 )： 4 2 4 4 ， 6 2 【 l 3 】 袁爱 民无粘结预应力混凝土板火灾试验研究及非线性 有限元分析【 D 】 青岛 ： 青 岛建筑工程学院 ， 2 0 0 3 【 l 4 】 李小红 ， 沈玉根 ， 程超 高温( 火灾) 后预应 力温凝 土受弯 构件 的抗裂度及强度叨 工程力学( 增刊) ， 1 9 9 6 【 1 5 】 黄方意 无 粘结部分 预应力混凝土简支梁高温性能研 究 D 徐州 ： 中国矿业 大学 ， 2 0 0 5 1 6 1 Gu s t a f e r r o ，A HDe s i g n o f P r e s t r e s s e d C o n c r e t e for F i r e R e s i s t a n c e J J o u rna l o f t h e P C I V o 1 1 8 ， N o 6 ， N o v 一 D e c 1 9 7 3 ： 1 0 2一l 1 6 1 7 】 洪涛 ， 许立新 ， 等 无粘结预应力混凝土框架 的火灾试验 【 J 】 火灾科学 ， 2 0 0 2 ， 1 1 ( 1 ) ： 5 7 6 2 【 1 8 陆洲导 ， 李刚 ， 许立新 无粘结预应力 混凝土框架 火灾下 结构反应分析 J 】 土木工程学报， 2 0 0 3 ， 3 6 ( 1 0 ) ： 3 0 3 5 1 9 】 高立堂 ， 董毓利 ， 袁爱民 无粘结预应力 混凝土连续板 边 跨受火试验研究叨 建筑结构学报 ， 2 0 0 4， 2 5 ( 2 ) ： 1 1 8 - 1 2 3 2 0 】 高立堂 ， 董毓利 ， 袁爱 民 无粘结 预应力混凝土连续板 中 跨受火试验研究 J 建筑结构 ， 2 0 0 4 ， 3 4 ( 8 ) ： 4 9 5 2 2 1 】 范进 无 粘结预应力混凝土结构 的抗 火研 究【 D 南京 ： 东 南大学 ， 2 O 0 1 2 5 熊学玉 ， 蔡跃 ， 黄鼎业 火 灾下预应力混凝土结 构极限承 载力计算方法 J 】 自然灾害学报 2 0 0 5 ， 1 4 ( 2 ) ： 1 4 7 1 5 4 【 2 6 1华毅杰 预 应力 混凝 土结 构火 灾反 应及抗 火性 能研 究 D 上海 ： 同济大学 ， 2 0 0 0 2 7 】 熊学 玉 ， 蔡 跃 ， 黄 鼎业 预应力混凝 土结 构抗 火设 计构造 措施分析 J 】 自然灾害学报， 2 0 0 5 ， 1 4 ( 1 ) ： 1 2 7 - 1 3 1 2 8 】 A b r a m s ，M S ， G u s t a f e r r o ， A H F i r e E n d u r a n c e o f P r e s t r e s s e d C o n c r e t e U n i t s C o a t e d w i t h S p r a y - A p p l i e d I n s u l a t i o n J J o u r n a l o f t h e P C I Vo 1 7 ，N o l ， J a n 一 F e b 1 9 7 2： 1 0 2 1 1 6 【 2 9 王李果 ， 陆洲导 绳钦 柱 采用碳纤 维加 固火灾后预应 力 混凝土框架 的试验研究 J 火灾科学， 2 0 0 3 ， 1 2 ( 4 ) ： 2 1 8 2 2 3 3 0 】 范进 ，吕志涛 火灾后预应力混凝土结构 的评估 与处理 J 建 筑技 术， 2 0 0 3 ， 3 4 ( 6 ) ： 4 2 3 - 4 2 5 收稿 日期 ： 2 0 1 2 0 5 2 5 作者简介 ： 薛苏 泉( 1 9 8 0 一 ) ， 男 ， 工程 师。 通讯地址 ： 上海虹漕路 2 9号 A座 5 2 2 联系电话 ： 1 3 9 1 8 3 3 1 1 3 6 E- ma i l ： t s - x s q 1 2 6 c o m