韩营小区3#楼悬挑脚手架施工方案.doc

廊坊开发区韩营小区3#、4＃、7＃楼工程
悬挑式脚手架施工方案

荣盛建设工程有限公司
编制日期:2011年05月26日

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目录
一、编制依据………………………………………………。.4
二、工程概况………………………………………………..4
三、现场条件………………………………………………。.4
四、脚手架构配件的质量标准...。.。....。..。。。.。..。.。.4
五、脚手架平面布置………………………………………..5
六、脚手架搭设方法…………………………………………5
七、小横杆的设置…….……………………………….……7
八、脚手架体与建筑物之间封闭办法………………………7
九、脚手架的卸荷措施………………………….。…………7
十、脚手架搭设质量要求....。…………………………….7
十一、脚手架的使用规定………………………………….。8
十二、脚手架的交底与验收………………………………。.8
十三、脚手架的拆除方法……………………………….。。。8
十四、脚手架搭设时注意事项……………………………。。9
十五脚手架的维护与管理…………………………………。9
附页：悬挑式脚手架设计计算书

1、 编制依据
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002）
《建筑工程施工手册》第四版（中国建筑工业出版社）
《钢筋混凝土工程施工工艺标准》（ZJQ00-SG—002—2003）
《建筑施工扣件式钢管脚手架规范》（JGJ130—2001）
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
《韩营小区3＃4＃7#楼工程施工组织设计》及施工图纸
2、 工程概况：
工程建设地点：廊坊市开发区耀华路东外环路东北角。
韩营小区3＃楼工程;；属于剪力墙结构;地上18层；地下1层；建筑高度：54。60m；标准层层高:2.9m ；总建筑面积：8672.99平方米；总工期:700天。
韩营小区4＃楼工程;;属于剪力墙结构；地上11层;地下1层；建筑高度：31.90m；标准层层高：2。9m ；总建筑面积：5446.87平方米；
韩营小区7＃楼工程；属于剪力墙结构； 地上17层; 地下1层；建筑高度：51。70m；标准层层高：2。9m ；总建筑面积：9098.41平方米；
本工程由廊坊市开新城市开发建设有限公司投资建设，华度智通（廊坊）工程咨询有限公司设计,廊坊市勘察设计院地质勘察，廊坊市华盛土木工程监理有限公司监理，荣盛建设工程有限公司组织施工。
3＃、7#楼外架采用挑梁式双排悬挑脚手架，分别于一层、七层、十三层顶板上设置挑梁。
4＃楼外架采用挑梁式双排悬挑脚手架，分别于一层、七层顶板上设置挑梁。
3、现场条件：
本工程现场无外电线通过,地下无管线穿越.
4、脚手架构配件的质量标准
（1）钢管：钢管采用外径48mm,壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管，其化学成份与机械性能符合国家标准《碳素结构钢》（GB／T700)的要求。立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度为4~6m，横向水平杆（小横杆）为1.5~2m。钢管涂防锈漆.
（2）扣件:扣件符合《钢管脚手架扣件》（GB15831－1995）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。
（3)脚手板；脚手板采用木脚手板，板长3～6m,宽不小于200mm，厚度50mm。
（4）脚手架的用途及极限荷载值
脚手架用途为结构用脚手架，其外围满挂密网封闭.
脚手架荷载：结构架为3KN／m2。
脚手架的设计计算（见附页设计计算书）。
5．脚手架平面布置
双排外脚手架立杆横距0。9m,立杆纵距1。50m，内立杆距建筑物外墙皮距离b=0.20m，脚手架步距h=1.50m.
由于本工程±0.000以下土方不能及时进行回填，故采用挑脚手架，用14#工字钢作为挑梁。
6．脚手架搭设方法:
6。1搭设顺序:
在顶板钢筋绑扎前按施工平面布置图预埋两道Φ18间距1.5m钢筋预埋环，第一道预埋环距工字钢后端20cm，第二道预埋环距第一道预埋环20cm，顶板混凝土浇筑时指派专人检查预埋环位置，待混凝土强度达到要求时放置悬挑钢梁，焊立杆底座，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣件固定后,装设横向扫地杆，横向扫地杆放在纵向扫地杆下方并与立杆固定，每边竖起3~4根立杆后,随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定)和横向水平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按45~55N.m力拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一部架交圈完成。交圈后,再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构架质量，设置端墙件，按第一部架交圈完成.交圈后,再全面检查一遍构造质量,严格确保设计要求和构件质量，设置端墙件，按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步．．．．．．，随搭设过程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆、铺设脚手架板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭.
6.2　构造要求：
6。2.1　立杆：
立杆间距选用1.5m，允许搭设偏差±5mm，立杆垂直允许搭设偏差±10 cm。
6.2.2　扫地杆设置
工字钢往上20cm处，设置扫地杆,扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm.
6。2。3　横杆间距、平整度
横杆步距采用1。5m，用对接方法接长，接头不能设置在同步内，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不超过±10cm.
6.2.4　立杆、横杆接头的详细做法:
立杆上对接口件交错布置，两个相邻立杆的接头不能设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1／3.
纵向水平杆对接接头交错布置，不能设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm，并避免设在纵向水平杆的跨中。
6。3　架体与建筑结构拉接要求:
6。3.1　构造形式：
脚手架与建筑主体结构连接点的布置，采用刚性连接方式，连墙体杆用两根50cm短管用直角扣件固定于墙体上，用钢管同时拉接架体内外立杆并与主体结构固定，竖向间距H1=3h,水平距离L1=3h（三步三跨设置）。
6.3。2　布置要求:
连墙杆在垂直间距不大于4m，水平间距不大于6m的位置上设置,设置时尽量靠近主节点,偏离主节点的距离不大于30cm。必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置,布设形式采用三步三跨式.门窗洞口采用短向拉接，钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。
6。4　剪刀撑的搭设方法:
在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑的宽度不小于4跨,且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，由底至顶纵横向连续设置。
剪刀撑斜杆在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长,搭接长不小于1米，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处不小于10cm处.剪刀撑下端一定要落地（到架体底部）。
7．小横杆的设置:
每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头伸出长度不小于10cm,该杆轴线偏离主节点的距离不应大于15cm。双排架中靠墙一侧的外伸长度不大于100mm。
8．脚手架体与建筑物之间封闭办法：
8。1　密目网垂直封闭：
(1）密目网性能：
密目网要四证齐全，要有阻燃性能,其续燃、阻燃时间均不得大于4s，要符合GB16909的规定，每10cm×10cm=100cm2的面积上有2000个以上网目。
(2）密目网贯穿试验：
做耐贯穿试验时，将网与地面成30°夹角拉平,在其中心上方3m,用5Kg重的钢管（管径48－51mm)垂直自由落下,不穿透即为合格产品.
（3）密目网的绑扎方法：
用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定.
8。2　兜网封闭：
挑梁上方满铺一道1.5*6m安全水平网，水平网上方满铺一层脚手板，脚手板必须铺稳铺平，用铁丝固定，内立杆与墙体空隙处必须封严。用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10m封闭一道。
9．脚手架的卸荷措施
采用柔性连接卸载的方式，底层钢梁必须在本层结构墙上方用Φ75设预留洞，用Φ14钢丝绳与主体结构固定进行卸荷，所有阳台部位、阳角部位等悬挑部位挑梁必须全部卸载，其余钢梁卸荷采用隔一根拉一根的卸荷方法。
10．脚手架搭设质量要求:
(1）立杆的垂直偏差：
搭设高度H≤25m时,偏差不大于H／200，且不大于100mm；横向偏差不大于H／400,且不大于50mm。
（2)纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1／300，且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm.
（3）脚手架步距、立杆横距偏差不大于20mm,立杆纵距偏差不大于50mm。
（4）扣件坚固力宜在45~55Nm范围内，不得高于60Nm。
（5）连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。
（6）同一层各挑梁上表面之间的水平误差不大于20mm。且视需要在其间设置整体拉结构件,以保护整体稳定。
11．脚手架的使用规定：
（1）作业层每1m架面上施工荷载不得超过以下规定值,结构脚手架3KN/m2。
（2）作业人员在架体上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫任何器物以增加操作高度。
（3）在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续坚固件和连墙体.确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后,及时予以恢复。
（4)工人在作业中,注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪推和落物.严禁在架上戏闹和坐在栏杆上休息。
（5）在作业中,要先例行检查有无影响安全作业的问题存在，发现有异常和危险情况时，要立即通知所有架上人员撤离。
12．脚手架的交底与验收:
脚手架必须严格按照施工方案搭设,要有严格的技术交底，对详细部位要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。
要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容,如横、立杆间距数值，立杆的垂直度,横杆的平整度等都应详细记载在验收记录中，不能简单的用"符合要求"来代替。
13．脚手架的拆除方法
脚手架拆除前应制定施工方案,包括拆除架的步骤和方法、安全措施等.拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等；并按一步一清原则依次进行,禁止上下同时进行拆除工作.拆架子的高空作业人员应戴安全帽,系安全带，穿软底鞋上架作业,周围设围护栏杆并竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故.连墙点必须与脚手架同步拆除，不允许分段、分立面拆除,拆下的扣件和配件要及时运至地面，严禁高空抛掷.
14．脚手架搭设时注意事项：
(1）外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。
（2）主节点处，固定横向水平杆(或纵向水平杆)、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不大于150mm。
（3)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm.
（4）对接扣件的开口朝向架子的内侧，螺栓朝上,直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。
（5）上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋.
(6）严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑要及时设置,不得滞后超过两步.
(7)在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现,最大允许偏差100mm。
（9）架体搭设和拆除前划定危险区域并派专人监护。
15．脚手架的维护与管理：
（1）使用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫,并用苫布遮盖。配件，零件应存放在室内.
（2)凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应修复，方能入库存放。
（3）要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理。一般应两年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜镀锌防锈.
（4）工具式脚手架，在拆除后需要及时进行维修保护,并配套存放。
(5）脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多余件及时回收存放,在拆除亦应及时检收,不得乱扔乱放。
(6）建立脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度,按照谁使用,谁维修、谁管理的原则。
(附页)悬挑式脚手架设计计算书(此计算书计算未考虑风荷载，在具体施工中随着楼层的增高，施工时应采取有效的措施）
1。脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 17.4 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m,立杆的步距为1。5 m；
内排架距离墙长度为0.20 m;
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3。5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00;
连墙件布置取三步三跨,竖向间距 4.5 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2。活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2）：3.000；脚手架用途：结构脚手架；
同时施工层数：2 层；
3。风荷载参数
计算中不考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m)：0。1394；
脚手板自重标准值（kN/m2):0。350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0.140；
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2)：0.005;脚手板铺设层数：11 层；
脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。2m,建筑物内锚固段长度 1。8 m。
与楼板连接的螺栓直径（mm)：18。00；
楼板混凝土标号:C25；
6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6。000;
钢丝绳与墙距离为(m）：3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物 1。1 m。

二、小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.
1。均布荷载值计算
小横杆的自重标准值： P1= 0。038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0。35×1。5/3=0.175 kN/m ；
活荷载标准值： Q=3×1。5/3=1。5 kN/m；
荷载的计算值： q=1.2×0。038+1。2×0。175+1。4×1.5 = 2。356 kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下：

最大弯矩 Mqmax =2。356×0.92/8 = 0.239 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =46.959 N/mm2;
小横杆的最大弯曲应力 σ =46。959 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算：
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0。038+0.175+1.5 = 1。713 kN/m ；

最大挠度 ν = 5。0×1。713×9004/(384×2.06×105×121900）=0.583 mm;
小横杆的最大挠度 0.583 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0。9=0。035 kN；
脚手板的荷载标准值： P2= 0。35×0。9×1。5/3=0.158 kN;
活荷载标准值: Q= 3×0。9×1.5/3=1。35 kN；
荷载的设计值: P=（1.2×0。035+1.2×0。158+1.4×1.35)/2=1。06 kN；

大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0。08×0。038×1。5×1。5=0。007 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0。267×1.06×1。5= 0.425 kN。m;
M = M1max + M2max = 0。007+0。425=0。432 kN。m
最大应力计算值 σ = 0.432×106/5080=84。948 N/mm2;
大横杆的最大应力计算值 σ = 84.948 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3。挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm;
均布荷载最大挠度计算公式如下：

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
νmax= 0.677×0。038×15004 /（100×2。06×105×121900) = 0.052 mm;
集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0。035+0.158+1.35）/2=0。771kN
ν= 1.883×0。771×15003/ （ 100 ×2.06×105×121900） = 1.951 mm;
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0。052+1.951=2.004 mm；
大横杆的最大挠度 2.004 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算：
按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN；
R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值： P1 = 0.038×0.9×2/2=0。035 kN；
大横杆的自重标准值： P2 = 0。038×1.5=0.058 kN；
脚手板的自重标准值： P3 = 0。35×0.9×1.5/2=0。236 kN；
活荷载标准值： Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；
荷载的设计值： R=1。2×(0。035+0。058+0.236)+1.4×2.025=3.229 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载的计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m
NG1 = [0.1394+(0。90×2/2）×0。038/1.50]×17。40 = 2。826kN；
(2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板,标准值为0。35kN/m2
NG2= 0.35×11×1。5×(0.9+0.2）/2 = 3.176 kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0。14kN/m
NG3 = 0.14×11×1。5/2 = 1.155 kN;
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网;0。005 kN/m2
NG4 = 0.005×1。5×17。4 = 0。13 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。288 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×0.9×1。5×2/2 = 4。05 kN;
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -— 基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m2；
Uz -— 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：
Uz= 1 ;
Us -— 风荷载体型系数：取值为1。128；
经计算得到,风荷载标准值
Wk = 0。7 ×0.4×1×1.128 = 0。316 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Nd = 1。2NG+1。4NQ = 1.2×7。288+ 1。4×4.05
= 14。416 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1。4WkLah2/10 =0.850 ×1。4×0.316×1。5×
1.52/10 = 0.127 kN。m；
六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）：
钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法.
在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。
第1 次卸荷净高度为6m；
第2 次卸荷净高度为4。4m；

经过计算得到
a1=arctg[3.000/（0。900+0.200）]=69。864度
a2=arctg[3.000/0.200］=86。186度
第1次卸荷处立杆轴向力为:
P1 = P2 = 1。5×14.416×6/17.4 =7。456 kN；
kx为不均匀系数，取1。5
各吊点位置处内力计算为（kN）：
T1 = P1/sina1 = 7。456/0.939 = 7。942 kN
T2 = P2/sina2 = 7。456/0.998 = 7.473 kN
G1 = P1/tana1 = 7.456/2.727 = 2。734 kN
G2 = P2/tana2 = 7。456/15.000 = 0。497 kN
其中T钢丝绳轴向拉力,G钢丝绳水平分力.
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg］= T1 =7。942 kN。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中［Fg]-— 钢丝绳的容许拉力（kN）;
Fg -— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)，
计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg］取 7.942kN，α=0.82,K=6，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =（2×7。942×6。000/0。820）0。5 = 10.8 mm。
吊环强度计算公式为:σ = N / A ≤ ［f]
其中 ［f] -— 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定［f] = 50 N/mm2；
N -— 吊环上承受的荷载等于［Fg］；
A -— 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0。5πd2;
选择吊环的最小直径要为：d =(2×[Fg]/[f］/π）0.5 =(2×7。942×103/50/3。142）0.5 = 11 mm.
第1次卸荷钢丝绳最小直径为 10。8 mm，必须拉紧至 7。942 kN，吊环直径为 11 mm。
根据各次卸荷高度得：
第2次卸荷钢丝绳最小直径为 9.2 mm,必须拉紧至 5.824 kN，吊环直径为 9 mm。
七、立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:

立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.416×7/17.4 =5。799 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。58 cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3.3得 :k = 1。155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得 ：μ = 1。7 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.945 m；
长细比 Lo/i = 186 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 :φ= 0。207 ;
立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：［f] =205 N/mm2；
σ = 5799/(0。207×489）=57.294 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 57。294 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2,满足要求!
八、连墙件的计算:
因不考虑风荷载连墙件的轴向力设计值仅取连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力设计值N0，对于双排架取5kN， 小于单扣件抗滑移承载力设计值，故连墙件的轴向力无需验算!
九、悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体200mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1100mm,
水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3,截面积A = 21.5 cm2。
受脚手架集中荷载 P=（1.2×7。288 +1。4×4。05）×7/17.4= 5。799 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1。2×21。5×0.0001×78。5 = 0.203 kN/m;

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:
R[1］ = 6。633 kN;
R[2] = 5。608 kN；
R[3] = -0.034 kN。
最大弯矩 Mmax= 0.649 kN.m;
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 0.649×106 /( 1。05 ×102000 ）+
5.799×103 / 2150 = 8。755 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 8.755 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!
十、悬挑梁的整体稳定性计算：
水平钢梁采用14号工字钢，计算公式如下

其中φb —- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：

φb = 570 ×9.1×80× 235 /（ 1100×140×235) = 2。69
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017—2003)附表B，得到 φb值为0。965。
经过计算得到最大应力 σ = 0。649×106 /( 0。965×102000 )= 6。589 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 6。589 小于 ［f] = 215 N/mm2 ，满足要求！
十一、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:
RU1=7.065 kN;
十二、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=7。065 kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm.

其中［Fg]-— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝123KN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0.82和0.8。α＝0。85;
K —- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：［Fg]=17。425KN>Ru＝7.065KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=7.065kN
钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取［f］ = 50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(7065×4/3.142×50） 1/2 =14mm;
十三、水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。034 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：

其中 ［f］ 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10。9。8条[f］ = 50N/mm2;
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=［33。929×4/(3。142×50×2)］1/2 =0.657 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上锚固长度。