地下室顶板施工通道加固专项方案22094.doc

＊*＊**＊＊＊**＊＊**＊＊*＊＊＊＊*工程

地下室顶板施工通道加固方案

编制人：

审核人：

审批人：

**＊＊＊＊*＊***＊工程项目部
二0一四年＊＊＊月

目 录
一、工程概况: 3
二、编制依据 3
三、地下室顶板加固范围 3
四、车库顶板堆载情况与荷载分析： 4
五、地下室顶板强度验算 4
六、地下室顶板加固支撑验算 13
七、钢管支撑加固搭设 16
八、钢管加固支撑的检查 18
九、施工安全注意措施 18
附一:*＊＊****＊＊安置房施工运输通道加固区域布置图 20

****＊＊＊***＊*＊＊**＊**＊**＊＊*＊工程
地下室顶板施工通道加固方案

一、工程概况：
本工程＊＊*＊＊***＊＊**＊＊＊＊＊*＊＊***＊****＊公司组织施工。
本工程设计图纸中规定的总平区域地下室顶板允许荷载为23KN/㎡（允许均布活荷载5 KN/㎡+1。2米覆土18 KN/㎡）；有消防车通道群楼地下室顶班允许荷载为43KN/㎡(消防车荷载25KN/㎡+1。2米覆土18KN/㎡)。因施工场地限制，本工程主体结构已接近完成，二次结构及装饰工程的需要,砖及其它材料堆场、临时施工道路只能设置在地下室顶板上.
砖及其它材料堆场、临时施工道路所在区域，主梁为400＊800mm、400*900mm,次梁为300*600mm，板厚180mm，柱距7.8m*7.8m，柱截面为600＊600mm,柱高负一层3。95m、负二层3。90m。
本工程地下室顶板结构已经施工完成2个月。
二、编制依据
1、编制依据：
（1）《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011
（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130—2011
(3) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012）
（4）新南小区四期二区安置房及配套工程建筑,结构施工图。
三、地下室顶板加固范围
在施工过程中，主要重载车辆为砖车及装饰等材料运输。须对地下室顶板进行加固,具体加固区域详附图。在需要加固的区域内按照0。8m*0。8m加密设置支撑立杆,加固部位的支撑，在工程扫尾阶段，确保无重载车辆通行方可拆除.为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域,要求在地下室顶板用钢管搭设车辆行驶通道围挡，并用标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置围挡,由材料员严格控制进入顶板车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控）,对于超载的车辆一律不放行,每次放行一辆车通过，待卸完料出场后，再放行下一辆车进入。加固范围详见平面布置图附后。
四、车库顶板堆载情况与荷载分析：
1、材料荷载：
材料堆放高度不超过2米,材料堆载荷载为20KN/㎡，低于地下室顶板承载力，无需支撑。
2、施工道路荷载：
由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上，在运输车辆经过时,车辆荷载较大。
施工场地荷载最大的车辆为砖运输车、干拌砂浆罐。
荷载参数为:
砖车自重15T,装载25T，合计40T;其它材料运输总重限重40T;
干拌砂浆罐：自重3T，罐装砂浆35T，合计38T
选取最大值40T（400KN）
五、地下室顶板强度验算
(一)顶板受力
以下计算的计算依据为《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
bcx=btx+2s=0。6+2＊0.18=0。96m
bcy=bty+2s=0。2+2＊0.18=0.56m
车轮作用面的局部荷载q=1.3*Q/（ bcx＊ bcy）
其中Q为单个轮胎上的荷载，对本工程取100KN
q=1。3*Q/( bcx* bcy)=1.3＊100/(0。96*0。56)=242KN/m2
简支双向板的绝对最大弯矩Mxmax=0。1434*242*0.96*0。56=18。66KN·m
Mymax=0。1176*242＊0。96*0。56=15.3KN·m
取Mmax=18.66 KN·m
跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：
由Ly/Lx=0.8/0。8=1,查表得α=0。0368,β=0.0368
Qe=18。66/0。0368＊12=507KN/m2
所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为507KN/m2
（二）该工程按0.8＊0。8m立杆间距对地下室顶板进行加固，以下计算采用“探索者结构计算软件”复核。
一、示意图

二、依据规范
《建筑结构荷载规范》 GB50009—2012
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
三、计算信息
1.几何参数
计算跨度: Lx = 800 mm； Ly = 800 mm
板厚： h = 180 mm
2.材料信息
混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1。43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2
钢筋种类： HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2。0×105 N/mm2
最小配筋率： ρ= 0。200％
纵向受拉钢筋合力点至近边距离： as = 20mm
保护层厚度: c = 20mm
3.荷载信息(均布荷载)
永久荷载分项系数: γG = 1.200
可变荷载分项系数: γQ = 1。400
准永久值系数: ψq = 1.000
永久荷载标准值: ｑgk = 0.000kN/m2
可变荷载标准值: ｑqk = 507。000kN/m2
4。计算方法:弹性板
5。边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定
6。设计参数
结构重要性系数： γo = 1。00
泊松比:μ = 0。200
四、计算参数：
1。计算板的跨度： Lo = 800 mm
2。计算板的有效高度: ho = h—as=180-20=160 mm
五、配筋计算（lx/ly=800/800=1。000<2.000 所以按双向板计算):
1。X向底板钢筋
1） 确定X向板底弯矩
Mx = 表中系数(γG＊ｑgk+γQ＊ｑqk）＊Lo2
= (0。0176+0。0176*0。200）＊（1。200＊0.000+1。400*507.000)*0.82
= 9。594 kN*m
2） 确定计算系数
αs = γo*Mx/(α1*fc＊b＊ho＊ho）
= 1.00＊9.594×106/（1.00＊14。3*1000*160＊160）
= 0.026
3） 计算相对受压区高度
ξ = 1-sqrt（1—2*αs） = 1-sqrt（1-2＊0。026) = 0。027
4） 计算受拉钢筋面积
As = α1＊fc*b*ho*ξ/fy = 1.000＊14.3*1000＊160*0。027/300
= 203mm2
5） 验算最小配筋率
ρ = As/(b＊h) = 203/（1000*180) = 0。113%
ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求
所以取面积为As = ρmin*b＊h = 0.200%*1000*180 = 360 mm2
采取方案d10＠170， 实配面积461 mm2
2.Y向底板钢筋
1) 确定Y向板底弯矩
My = 表中系数（γG＊ｑgk+γQ＊ｑqk）＊Lo2
= (0。0176+0.0176*0。200）*(1.200*0。000+1.400*507。000)*0.82
= 9。594 kN＊m
2） 确定计算系数
αs = γo＊Mx/(α1＊fc*b＊ho＊ho）
= 1.00＊9.594×106/(1。00＊14.3*1000＊160＊160）
= 0。026
3） 计算相对受压区高度
ξ = 1—sqrt（1-2＊αs) = 1-sqrt(1—2*0。026） = 0。027
4） 计算受拉钢筋面积
As = α1＊fc＊b*ho*ξ/fy = 1。000*14.3*1000*160＊0.027/300
= 203mm2
5) 验算最小配筋率
ρ = As/（b*h） = 203/(1000＊180) = 0。113%
ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求
所以取面积为As = ρmin＊b＊h = 0.200％＊1000＊180 = 360 mm2
采取方案d10@170, 实配面积461 mm2
3.X向支座左边钢筋
1） 确定左边支座弯矩
Mox = 表中系数（γG＊ｑgk+γQ＊ｑqk)*Lo2
= 0.0513＊（1。200*0。000+1。400*507。000)*0.82
= 23。304 kN*m
2) 确定计算系数
αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho）
= 1。00*23。304×106/(1.00*14.3＊1000*160＊160)
= 0。064
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1—sqrt(1—2＊0.064) = 0.066
4) 计算受拉钢筋面积
As = α1*fc*b＊ho＊ξ/fy = 1.000＊14.3*1000*160*0。066/300
= 502mm2
5) 验算最小配筋率
ρ = As/(b＊h) = 502/（1000*180） = 0.279%
ρ≥ρmin = 0。200％ 满足最小配筋要求
采取方案d10＠170, 实配面积461 mm2
4。X向支座右边钢筋
1) 确定右边支座弯矩
Mox = 表中系数(γG*ｑgk+γQ＊ｑqk)＊Lo2
= 0.0513*（1.200*0.000+1。400*507。000）＊0。82
= 23。304 kN*m
2） 确定计算系数
αs = γo*Mx/（α1*fc*b＊ho＊ho)
= 1.00＊23.304×106/（1.00＊14。3＊1000＊160＊160)
= 0.064
3） 计算相对受压区高度
ξ = 1—sqrt(1—2*αs） = 1—sqrt(1—2*0。064） = 0。066
4） 计算受拉钢筋面积
As = α1＊fc*b*ho＊ξ/fy = 1。000＊14.3＊1000*160*0.066/300
= 502mm2
5） 验算最小配筋率
ρ = As/（b*h） = 502/（1000*180) = 0.279%
ρ≥ρmin = 0。200％ 满足最小配筋要求
采取方案d10＠170， 实配面积461 mm2
5.Y向上边支座钢筋
1） 确定上边支座弯矩
Moy = 表中系数(γG*ｑgk+γQ＊ｑqk）＊Lo2
= 0.0513*（1.200*0。000+1.400*507。000）*0.82
= 23。304 kN*m
2） 确定计算系数
αs = γo＊Mx/(α1＊fc*b＊ho*ho)
= 1。00＊23。304×106/（1。00＊14.3*1000*160＊160）
= 0.064
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1—sqrt(1-2＊αs) = 1—sqrt（1-2*0.064） = 0.066
4） 计算受拉钢筋面积
As = α1＊fc＊b*ho＊ξ/fy = 1。000＊14.3＊1000*160＊0。066/300
= 502mm2
5） 验算最小配筋率
ρ = As/（b＊h) = 502/(1000＊180） = 0.279％
ρ≥ρmin = 0.200％ 满足最小配筋要求
采取方案d10@170， 实配面积461 mm2
6.Y向下边支座钢筋
1） 确定下边支座弯矩
Moy = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)＊Lo2
= 0。0513*（1.200*0.000+1。400*507.000)＊0。82
= 23.304 kN＊m
2） 确定计算系数
αs = γo*Mx/（α1＊fc＊b*ho*ho)
= 1。00*23。304×106/(1。00＊14。3*1000＊160*160)
= 0.064
3) 计算相对受压区高度
ξ = 1—sqrt（1—2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066
4) 计算受拉钢筋面积
As = α1*fc＊b＊ho*ξ/fy = 1.000*14。3*1000＊160＊0。066/300
= 502mm2
5） 验算最小配筋率
ρ = As/（b＊h） = 502/（1000＊180） = 0.279％
ρ≥ρmin = 0。200% 满足最小配筋要求
采取方案d10@170， 实配面积461 mm2
六、跨中挠度计算：
Mk —-————-— 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
Mq ——-----— 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
1.计算荷载效应
Mk = Mgk + Mqk
= （0.0176+0。0176*0。200)＊（0。000+507.000)＊0.82 = 6。853 kN＊m
Mq = Mgk+ψq＊Mqk
= （0.0176+0。0176＊0.200）*（0.000+1.000＊507。000）*0.82 = 6。853 kN*m
2.计算受弯构件的短期刚度 Bs
1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk = Mk/(0.87＊ho＊As) (混凝土规范式 8.1.3－3)
= 6.853×106/（0。87＊160*461） = 106.793 N/mm
2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积： Ate = 0。5*b＊h = 0.5*1000*180= 90000mm2
ρte = As/Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）
= 461/90000 = 0。512％
3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ = 1.1-0.65＊ftk/（ρte*σsk) （混凝土规范式 8。1。2－2)
= 1。1—0。65*2.01/(0.512%*106。793) = -1.288
因为ψ不能小于最小值0。2,所以取ψ = 0。2
4） 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE
αE = Es/Ec = 2。0×105/3.00×104 = 6。667
5） 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf
矩形截面，γf=0
6) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρ
ρ = As/（b*ho)= 461/（1000＊160) = 0.288％
7） 计算受弯构件的短期刚度 Bs
Bs = Es*As*ho2/［1.15ψ+0。2+6*αE*ρ/（1+ 3.5γf')］(混凝土规范式8.2。3—-1)
= 2。0×105*461*1602/[1。15＊0。200+0.2+6＊6。667*0.288%/（1+3。5*0.0）］
= 4。329×103 kN＊m2
3。计算受弯构件的长期刚度B
1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ
当ρ'=0时,θ=2.0 （混凝土规范第 8。2.5 条）
2) 计算受弯构件的长期刚度 B
B = Mk/(Mq＊（θ-1）+Mk）*Bs (混凝土规范式 8.2。2）
= 6。853/(6。853*(2。0-1）+6.853)＊4。329×103
= 2.164×103 kN＊m2
4。计算受弯构件挠度
fmax = f＊（qgk+qqk)＊Lo4/B
= 0。00127＊(0.000+507.000）*0.84/2。164×103
= 0。122mm
5。验算挠度
挠度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mm
fmax=0。122mm≤fo=4.000mm,满足规范要求！
七、裂缝宽度验算：
1。跨中X方向裂缝
1) 计算荷载效应
Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk）＊Lo2
= （0.0176+0.0176＊0.200）*（0.000+507。000）*0.82
= 6.853 kN*m
2） 带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/（0。87*ho*As) （混凝土规范式 8.1.3－3)
=6.853×106/（0。87＊160*461)
=106。793N/mm
4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0。5＊b*h=0。5*1000＊180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1。2－4)
=461/90000 = 0。0051
因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.01
5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1—0.65＊ftk/(ρte＊σsk） (混凝土规范式 8。1。2－2）
=1.1—0.65＊2.010/（0.0100＊106.793）
=—0。123
因为ψ=—0.123 < 0。2,所以让ψ=0。2
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= （∑ni＊di2）/（∑ni*vi*di)
=5*10*10/（5*1。0*10）=10
8） 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr＊ψ＊σsk/Es＊（1.9c+0.08*Deq/ρte） （混凝土规范式 8.1。2－1）
=2.1＊0.200*106.793/2.0×105＊（1。9*20+0.08＊10/0。0100)
=0.0265mm ≤ 0.30, 满足规范要求
2。跨中Y方向裂缝
1) 计算荷载效应
My = 表中系数（ｑgk+ｑqk）＊Lo2
= （0.0176+0.0176*0。200）*（0。000+507。000)＊0.82
= 6。853 kN*m
2) 带肋钢筋,所以取值vi=1。0
3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87＊ho＊As） (混凝土规范式 8。1。3－3）
=6.853×106/（0。87*160*461）
=106.793N/mm
4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0。5＊b*h=0。5＊1000＊180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8。1。2－4）
=461/90000 = 0.0051
因为ρte=0.0051 < 0。01,所以让ρte=0.01
5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1。1-0。65*ftk/（ρte＊σsk) （混凝土规范式 8。1.2－2）
=1。1—0。65*2.010/(0.0100*106.793)
=-0.123
因为ψ=-0。123 〈 0。2,所以让ψ=0。2
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= （∑ni＊di2)/（∑ni*vi*di)
=5＊10*10/（5*1.0＊10)=10
8) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr＊ψ*σsk/Es＊（1.9c+0。08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1)
=2.1*0。200*106.793/2.0×105*（1.9＊20+0。08＊10/0.0100)
=0.0265mm ≤ 0。30, 满足规范要求
3.支座上方向裂缝
1） 计算荷载效应
Moy = 表中系数(ｑgk+ｑqk)＊Lo2
= 0。0513＊(0。000+507.000）＊0.82
= 16。646 kN*m
2） 带肋钢筋，所以取值vi=1.0
3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/（0。87＊ho*As) (混凝土规范式 8。1。3－3)
=16。646×106/（0.87*160＊461)
=259。397N/mm
4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积,Ate=0.5*b＊h=0.5＊1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1。2－4)
=461/90000 = 0。0051
因为ρte=0.0051 < 0。01,所以让ρte=0。01
5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1。1—0.65＊ftk/(ρte＊σsk） （混凝土规范式 8。1。2－2)
=1.1-0。65*2.010/(0。0100*259.397)
=0。596
6） 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= (∑ni*di2)/（∑ni*vi＊di)
=5*10*10/(5*1.0*10)=10
8） 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr＊ψ＊σsk/Es＊(1。9c+0.08*Deq/ρte） (混凝土规范式 8.1。2－1）
=2。1*0.596＊259。397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100）
=0.1917mm ≤ 0。30, 满足规范要求
4。支座下方向裂缝
1) 计算荷载效应
Moy = 表中系数（ｑgk+ｑqk）*Lo2
= 0.0513*(0.000+507。000）*0。82
= 16.646 kN*m
2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0
3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/(0.87*ho＊As） （混凝土规范式 8。1。3－3）
=16.646×106/(0。87*160＊461）
=259.397N/mm
4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1。2－4)
=461/90000 = 0。0051
因为ρte=0.0051 < 0.01，所以让ρte=0.01
5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1。1—0.65*ftk/(ρte＊σsk) (混凝土规范式 8。1。2－2）
=1.1-0。65＊2.010/(0.0100＊259.397)
=0.596
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= (∑ni*di2）/（∑ni＊vi*di）
=5＊10＊10/（5＊1.0＊10）=10
8） 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr＊ψ*σsk/Es*（1。9c+0。08＊Deq/ρte） （混凝土规范式 8.1.2－1）
=2.1＊0。596*259.397/2.0×105*(1。9*20+0.08＊10/0.0100）
=0。1917mm ≤ 0.30， 满足规范要求
5。支座左方向裂缝
1） 计算荷载效应
Mox = 表中系数（ｑgk+ｑqk)*Lo2
= 0。0513＊（0。000+507。000)*0。82
= 16。646 kN*m
2) 带肋钢筋，所以取值vi=1。0
3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/（0.87＊ho＊As) (混凝土规范式 8。1.3－3）
=16。646×106/(0.87＊160＊461)
=259.397N/mm
4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积,Ate=0。5＊b*h=0。5＊1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4）
=461/90000 = 0.0051
因为ρte=0。0051 〈 0.01，所以让ρte=0。01
5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1-0。65*ftk/（ρte＊σsk） （混凝土规范式 8。1。2－2)
=1.1—0。65＊2。010/（0。0100＊259。397)
=0.596
6) 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= （∑ni＊di2）/(∑ni＊vi＊di)
=5*10＊10/（5*1。0＊10)=10
8） 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr＊ψ＊σsk/Es*(1.9c+0.08＊Deq/ρte） (混凝土规范式 8.1。2－1）
=2。1＊0.596*259。397/2。0×105＊（1。9*20+0。08*10/0。0100）
=0。1917mm ≤ 0.30, 满足规范要求
6.支座右方向裂缝
1) 计算荷载效应
Mox = 表中系数(ｑgk+ｑqk）*Lo2
= 0.0513*(0.000+507。000)*0。82
= 16.646 kN*m
2) 带肋钢筋，所以取值vi=1。0
3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力
σsk=Mk/（0.87*ho＊As） (混凝土规范式 8。1.3－3)
=16。646×106/(0.87*160＊461）
=259.397N/mm
4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积，Ate=0。5*b*h=0.5＊1000*180=90000 mm2
ρte=As/Ate （混凝土规范式 8。1.2－4)
=461/90000 = 0。0051
因为ρte=0.0051 < 0。01,所以让ρte=0。01
5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψ=1.1—0.65*ftk/（ρte*σsk） （混凝土规范式 8.1.2－2)
=1。1-0.65*2.010/(0。0100*259.397）
=0.596
6） 计算单位面积钢筋根数n
n=1000/dist = 1000/170
=5
7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq
deq= (∑ni＊di2)/(∑ni*vi*di）
=5＊10＊10/(5*1。0*10）=10
8) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ＊σsk/Es*(1.9c+0。08＊Deq/ρte） （混凝土规范式 8。1.2－1)
=2。1＊0.596*259.397/2。0×105*(1.9*20+0.08*10/0。0100)
=0.1917mm ≤ 0。30, 满足规范要求
经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用0。8m＊0。8m立杆间距进行支撑可以满足要求，结构安全。
只需进行钢管支撑架强度验算,如下所示。
六、地下室顶板加固支撑验算
1、地下室顶板与梁加固：在行车道路范围内，宽度5.6米，沿地下室顶板,采用满堂架加固,钢管选用钢管类型为φ48×3.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50×100mm枋木。支架搭设高度为4。0m，立杆的纵距 b=0.8m，立杆的横距 l=0。8m，立杆的步距 h=1。60m。
2、加固钢管搭设图：

3、立杆的稳定性计算
（1)、轴向力计算:
计算参数：（考虑汽车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架；同时结构的自重仍由支架承受。）进行支架体系的核算.
1）轴向力计算：
钢筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷载2。0kN/m2， 扣件计算折减系数取1.0.
由永久荷载效应控制的组合：
Q=0.9×[1。35×25。00×0。18+0。7×1。40×2。0］
= 0。9×(6.1+1.96）=7.25kN/m2
轮压力：取为100kN
q=1.3*Q/（ bcx＊bcy)=1.3＊100/(0.96＊0。56）=242KN/m2
计算单元按立杆800×800间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受力。则每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土）
N=(242—43—7.25）×0.8×0.8÷1/4=30。7KN
采用的钢管类型为φ48×3.0。
（2）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 30。7kN ； 　
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
A —— 立杆净截面面积，A=4.241cm2；
W —— 立杆净截面模量（抵抗），W=4。788cm3；
［f] -— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a -— 立杆上端伸出顶层