春光站GIS电气设备改造施工方案-5-25.doc

春光变电站110kｖ GIS电气设备改造施工方案

项目编号:３15５0346—13—FＷ０２0５—0０07
项目名称:春光变电站GＩS改造 　 　
编制单位：华北石油工程建设有限公司　
编 制　人:　　 　 沈 辉
审 核　人: 　 　 郄永军 　
审　批 人: 　　 　 周洪涛
编制日期：　 　 20１3年08月25日 　　　 　
有效期限: 2013年9月1日至２0１３年　9月30日

检维修、施工方案会签单

权限 　项目
单 位
意 见
签 字
时　间
审

核

审批

1、项目概况
本期工程将对春光站进行１10kv GIS室的9个间隔进行改造，同时对ＩV段、V段外墙套管进行更换，施工中分段进行施工,按照计划先更换IV段ＧIS装置,五段GIS正常运行，IV段GIS包括１71、10１、１0３、49PT.IV新１４5先行安装，在四段GIS装置更换完成后,发电正常情况下,再进行五段GIS装置的设备改造．V段GIS包括172、10２、１０4、旧145、59PT。本工程的二次电缆及1１0KV变压器电源电缆利旧,须在施工前及施工过程中提前校对.另外，春光站ＧＩS配电楼还需进行室内外装修，需另附装修工程施工方案.本工程以本方案为主，装修工程方案为辅.
2、施工特点:
　　 本工程由于工期紧张,短时间内工程量比较大，施工现场环境相对狭小。为了保证进度安排，各个作业面交叉点比较多。增加了协调调度的难度．为了保证施工质量与进度，加强施工组织管理。做好技术交底及安全技术交底。
3。 编制依据
３.１《电气装置安装工程高压电器施工及验收规范》 GＢ ５01４7—２0１０。
3.2《电气装置安装工程母线装置施工及验收规范》 GB 50149—2010．　
3。3《石油化工建设工程项目交工技术文件规定》SH／T３50３—2007。
3。4《电气装置安装工程电缆线路施工及验收规范》GＢ5016８—2006.
3。5《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GＢ5０1５0—2006。
3。6《石油化工建设工程项目交工技术文件规定》SH/T3503—2007.
3。7《电气装置安装工程质量检验评定规程》ＤL／T5161—20０2。
3。8《建筑电气工程施工质量验收规范》GB5030３—2０11。
3．9《继电保护和安全自动装置技术规程》GB1４2８5—2006
3。10《六氟化硫封闭式组合电器》GB767４—87
3。１1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JＧJ130—２011
３。1２《建筑施工安全检查标准》JGJ５9—2011
3．１3《钢管脚手扣件标准》ＧB1583１—20０６
3。14《华北电网电力设备交接和预防性试验规程》(20０5)
3。15《施工现场临电用电安全技术规范》JＧJ46—2005
3。1６《施工现场安全检查评分标准》JGJ５9—９9
3。17北京燕山玉龙石化工程有限公司提供的设计图纸及相关资料
4。 组织机构
4。１ 工程总负责人：周洪涛 13９013５3０68
负责组织工程施工及施工安全管理。
４。2 工程常务总负责人:郄永军 　　13７17935550
负责日常组织工程施工及施工安全管理.
４.3 工程安全总监:赵强 　 131４61178０0
负责组织工程施工的安全检查。
4。4 现场技术负责人:向成军 136８154７377
负责工程施工技术问题,及时处理或协调影响施工质量、安全的技术问题.
４。5 现场安全负责人:万欣　 13720018730
负责施工现场的安全管理、监护管理。
4。６ 现场质量负责人:李壮 　1３１21557８5７
负责工程施工工程工序质量控制点的检查，组织施工班组进行自验收,负责现场施工质量监察。
5。 项目实施计划
5。1　本改造项目将按照燕化公司电网中心规定,实施施工申请计划。本实施计划分为三部分,分别是：
1、春光变电站电气改造——-110KV ＩV段GIS装置改造；
2、春光变电站电气改造———１10KV Ｖ段ＧＩＳ装置改造;
3、春光变电站电气改造-－-IV段、V段外墙套管改造
具体实施计划详见下表：
项目名称
计划时间
工作内容
备注
春光变电站电气改造(1１０KV GIS)

总
工
期
25
天
前期工作
1、 现场勘查。
２、办理开工手续.
3、对人员进行安全教育．
４、材料准备.

春光变电站电气改造(１1０KV ＩV段 GＩS）
１4天
1、 春光站IＶ段 GＩS系统二次线校对,遥测。
2、 春光站1＃变压器管型母线架设脚手架,支撑１＃变电源侧管型母线．
3、 春光站１10KV IV段高压套管处搭设脚手架。
4、 春光站110ＫV　ＩV段旧GＩS气室SF6气体回收。
5、 春光站110KV ＩV段171、101、103、49ＰT间隔拆除
6、 春光站IV段11０KV户外绝缘套管拆除。
7、 春光站１1０ＫV　IV段171、１0１、１03、4９PT、1４5间隔基础预制。
8、 春光站1１０KＶ IV段17１、１01、10３、４9PT、145间隔入户安装,户外高压套管安装。
9、 春光站新装IV段 ＧIＳ装置气室抽真空、充SF6。
10外协单位变压器高压电缆接线
1１、春光站11０KV　IV段二次线接线。
1２、春光站1１0KV ＩV段户外高压套管接线．
１３、春光站110ＫV IV段新装GＩS调试送电
停电
作业

春光变电站电气改造(11０KV　V段 ＧＩS)
1１天
1、 春光站V段 ＧIS系统二次线校对,遥测.
２、春光站2＃变压器管型母线架设脚手架，支撑2# 　 变电源测管型母线.
3、春光站110KＶ V段高压套管处搭设脚手架。
４、春光站110KV　IV段旧ＧIＳ气室SＦ6气体回收.
5、春光站11０KV V段172、1０2、104、59PT、１４5间隔拆除
６、春光站V段1１0KV户外绝缘套管拆除。
7、春光站1１0KV V段172、102、１04、59PT间隔基础预制。
８、春光站１10KV　V段１72、１02、104、５９ＰT间隔入户安装,户外高压套管安装。
９、春光站新装IＶ段 GIS装置气室抽真空、充SF6
1０、春光站1１0KＶ　IV段户外高压套管接线.

11、春光站１10KV V段二次线接线．
12、春光站110KV　V段户外高压套管接线。
1３、春光站110ＫＶ V段新装GIＳ调试送电

6。项目技术方案
6。1 吊装方案
６。1。１与起重专业人员一起确认吊车及设备进出厂的路线是否通畅,有妨碍的围墙管线、绿化带等提前清除，车辆经过的电缆沟加盖道路板进行防护。不具备吊车吊装条件的，需搭设专用支架进行吊装。
6。1.2 本工程一期选用50Ｔ吊车,（吊重型新GIS时选用7０T吊车)经过现场勘察确定吊车站车位置,在春光站一期改造更新时，吊车的站车位置选择在春光站GＩS配电楼东侧路面处,此处地面坚实,符合吊车工作时对吊车基础的要求。新设备用车位置选在吊车北部，拆下的旧设备临时存放位置，选在吊车西侧,配电楼墙外。这样能有效避开正在运行的架空线路对吊装工作的危险因素。拆除东侧对开门及部分墙体，同时拆除门外栏杆。吊车将设备先吊至GIS设备间 ,吊车慢慢将吊物下移,通过设备间内两个吊链横向拉被吊设备。被吊设备拉入设备间后落地,然后再利用地牛或滚杠将设备移至设备间。
　 本工程二期选用５0Ｔ吊车，（吊重型新ＧIS时选用１６0T吊车）经过现场勘察确定吊车站车位置,在春光站二期改造更新时,吊车的站车位置选择在春光站GIS配电楼西侧路面处，此处地面坚实,符合吊车工作时对吊车基础的要求。,拆下的旧设备临时存放位置，选在吊车东侧，配电楼墙外。这样能有效避开正在运行的架空线路对吊装工作的危险因素.拆除西侧对开门及部分墙体,同时拆除门外栏杆。吊车将设备先吊至ＧIS设备间 ，吊车慢慢将吊物下移，通过设备间内两个吊链横向拉被吊设备.被吊设备拉入设备间后落地，然后再利用地牛或滚杠将设备移至设备间。
6。1。3吊装作业的安全技术措施:
1. 在主要施工部位、作业点、都必须挂有安全警示牌。夜间施工配备足够的照明,电力线路必须由专业电工架设及管理并按规定设红灯警示,并装设自备电源的应急照明。
2. 季节施工时，特别是冬雨期施工要针对各个季节的特点认真落实季节施工安全防护措施。吊装施工时要设专人定点接收天气预报,当风速达到15m/s(6级以上）时，吊装作业必须停止,并做好台风雷雨天气前后的防范检查工作。
3. 新进场的机械设备在投入运行前,必须按照机械设备技术试验规程和有关规定进行检查、鉴定和试运转，经验收合格后方可入场投入使用.大型起重机的行驶道路必须坚实可靠,其施工场地必须进行平整、加固,基地承载力满足要求。吊装作业地面应坚实平整，支脚必须支垫牢固,回转半径内不能有障碍物。
4. 吊装作业应划定危险区域,挂设明显安全标志,并将吊装作业区封闭，设专人加强安全警戒，防止其他人员进入吊装危险区。
5. 施工现场必须选派具有丰富吊装经验的信号指挥人员、司索人员、起重工，并熟练掌握作业的安全要求。作业人员必须持证上岗，吊装挂钩人员必须做到相对固定.
6. 在输电线路下作业时,起重臂、吊具、钢丝绳等与输电线的距离应按规定执行。7、吊装的构件、交叉作业、施工现场环境应符合要求。
6。1.4在脚手架上及脚手架平台上工作,必须系安全带。
6。1。5准备好施工用的临时电源。本工程临时电源从GＩＳ配电楼一层低压开关柜引取.
6。１。8工程开工前，组织相关人员,合理分工,并通知厂家来人指导安装。

50T汽车吊参数

6。2高层脚手架搭设方案
6。２．1本工程因为吊装设备搭设脚手架外，在更换１10KV户外绝缘套管工作前，须从地面开始搭设脚手架至户外套管处。并在套管处搭设脚手架平台。 另外，本工程还需进行室内外装修，也需搭设脚手架，且搭设的高度均在10米左右。本工程脚手架搭设完毕后，需请相关专家复检,方可使用。
６。２．2脚手架的材质要求
1、 钢管脚落地手架,选用外径４8mｍ,壁厚 3。２０mｍ,钢材强度等级Q235—A,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位,进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件,应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22—85的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应干整，活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。
3、 脚手板、脚手片采用符合有关要求。
6。２。3脚手架的搭设要求
　 1) 主杆基础
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实,采用强度等级不低于C1５的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于1０cm．地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书）。
２)立杆间距
（1）脚手架立杆纵距1.5m，横距1。05ｍ，步距1。8m;连墙杆间距竖直３。6m,水平4.5m（即二步三跨)：里立杆距建筑物0。3m。
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开５０0ｍm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性。
(3）立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上，离底座20cm左右.
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/4００。
3）大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1。8m，以便立网挂设,大横杆置于立杆里面,每侧外伸长度为150mm.
(2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力．
4)剪刀撑
脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于1５m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于１m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150ｍｍ。
5)脚手板、脚手片的铺设要求
(1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板:板宽为２00mm,里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。
（3）脚手片须用1８铅丝双股并联绑扎，不少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。
6）防护栏杆
脚手架外侧必须设１.2m高的防护栏杆和３０cｍ高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道,高度分别为0。9m和１。3ｍ。
7） 使用及安全注意事项
1、架子安装完毕，须经安全部门检查合格后方能使用。ﻫ2。主体施工时模板的支撑系统不能支在该脚手架上,模板、脚手管等不能存放在该脚手架上,砌外墙时外脚手架上不宜存放机砖、砌块、砂浆桶等，外檐装修时可存放部分装饰材料,但不能超过设计计算时确定的施工荷载。ﻫ3。进行脚手架设计时,施工荷载可取每平方米投影面积4～5kN，且应为均布荷载。ﻫ4。架子外围和兜底应全部用小眼安全网封严,每个层高满铺一层板。
5。由专人组成爬升架子操作班，负责架子的安装、爬升、维修和安全监护,他人不得改动架子。ﻫ６。安全员要经常检查承力托、挑梁等处的焊缝是否开焊,检查承力桁架上、下弦杆上的扣件是否滑扣等，发现异常情况随时修整。
６．2。4脚手架计算参数
一、参数信息
　1。脚手架参数
　搭设尺寸为:立杆的纵距为　１。50米，立杆的横距为1。05米，立杆的步距为１。80 米;
　 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 １2。0　米，立杆采用单立管;
　 　 内排架距离墙长度为０。30米；
　 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 ２；
　 　采用的钢管类型为 Φ４８×3．5；
　 　　 　 横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为 0。８０;
　 　连墙件采用两步三跨,竖向间距 3。6０ 米，水平间距4。50 米，采用扣件连接;
　 　 　 连墙件连接方式为双扣件;
2。活荷载参数
施工荷载均布参数（kN/m２):3.０００;脚手架用途:结构脚手架；　
3。风荷载参数
北京地区，基本风压为０.3５，风荷载高度变化系数μz为０。84，风荷载体型系数μs为1。20；
　 　 考虑风荷载
4。静荷载参数
　 　每米立杆数承受的结构自重标准（kＮ/m2）：0。1161；
　　　 脚手板自重标准值(ｋN/ｍ２ ):0。350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/ｍ2):0.14０；
安全设施与安全网(kN/ｍ２ ):0。0０5；脚手板铺设层数：2；
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.
　　 　 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
　 １。均布荷载值计算
　 大横杆的自重标准值:Ｐ1＝０．038 kN／ｍ　;
　　 脚手板的荷载标准值:P2=0。35０×1．050／（２+１）=０.12３ kN/ｍ ;
　 活荷载标准值： Q=3。0０0×1.0５0/(2+１)=1．050　kN/m；
　静荷载的计算值: q1＝1.2×0。038+1。2×0。12３＝０。19３　kN/m;
　 活荷载的计算值: q２＝1。４×1。０５0＝1。４７0 ｋN/m;
　 2。强度计算
　　 　 　最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
　 　　 跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为Ｍ1ｍax=０。０８×０。1９3×1．５０02＋0.１０×1。４７0×１.５0０2 ＝0.36６ kＮ。ｍ；
　 支座最大弯距计算公式如下:
　 支座最大弯距为 M２maｘ＝ —０。１0×0。19３×1。5002—0。117×１。470×１。5002 =—0．4３0　ｋN.ｍ;
　 　 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
　 　 σ=Max(0。３66×106,0.430×106)/5０8０.0=84.64６ N／ｍm2;
　 　大横杆的抗弯强度：σ= 84.646 N/mm2 小于　[f］=205.0 N／ｍm2。满足要求!
3。挠度计算:
　 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
　 　 　 计算公式如下:
　 静荷载标准值： q1= P1+Ｐ2＝０。038+0.1２３=0。１61　kN/ｍ;
　 　　活荷载标准值： q2= Ｑ　＝1。０５０ kＮ/m；
　 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
　 　V= 0。677×0。161×15０0。0４／（100×２。06×105×1219０0。0)+0.99０×1。05０ 　
　　　 　 ×1５00.04/（100×2.０6×105×121９00。0） ＝ 2.３15 ｍm；
　 　 　 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为　l／150与10 mm
　 大横杆的最大挠度小于 150０。０/150　ｍm　或者 １０ mｍ,满足要求!
三、小横杆的计算：
　　 　 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
　 　用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

　 　 　 1。荷载值计算
　 　 大横杆的自重标准值:p1=　0。0３8×1.5０0 = ０。０58 kN;
　 　 　脚手板的荷载标准值：P２=0.350×1。０5０×1.5０0/（2+1）=0。１84 kＮ;
　 　 　 活荷载标准值：Q=3。000×1.050×1。5０0/（2+1） =1。５75 kＮ;
　 　 荷载的计算值: P=1.2×(0。0５８＋0.184)+1.4 ×１。575　= 2。4９５ ｋN；
　 　 　 2．强度计算
　　 　 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 . 　均布荷载最大弯矩计算公式如下:
　 　 Mqmax = 1。2×0。0３8×１．050２/8 = 0。006 kN。m；
　 　　　 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
　 Mpmax ＝ ２．4９5×1。０50/3　= 0。８73　kN。m ;
　 最大弯矩 M＝ Mqmaｘ + Mpmax　=　0。879 kN。m；
　　σ = Ｍ / W = ０。879×106/50８0。000＝1７3。12４ N/mm２ ;
　 小横杆的计算强度小于 205．0０0 Ｎ／mm２,满足要求!
　 　 　 3。挠度计算
　　　 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
　　 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=５×0．０３８×10５０．04/(38４×2。060×1０5×１21900。000)　= 0。02４ mm ;
　　　 Ｐ2 = p1 ＋ p２ +　Q = 0。058+0。1８4+1.５7５ = 1。816 kN；
　　 　 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
　 Vpmaｘ　=　1816。３50×1050。0×（3×105０。02—4×1050.０２/9　) /(7２×2．06０×105×121900。0） =　2。9７2　mm；
　 最大挠度和 V　＝ Vqｍaｘ + Vpmax ＝ ０。0２４＋2．972　= ２。996 ｍｍ;
　 　 　小横杆的最大挠度小于 (１0５0.０00／150）=7。000 与 10 mｍ，满足要求!;
四、扣件抗滑力的计算：
　　 　直角、旋转单扣件承载力取值为８。０0kＮ，按照扣件抗滑承载力系数0.8０,
　　　 　 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为６.40kN.
　　 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算
　 　　 　 　 　 　 　　R ≤ Rc　
　 　 其中　Rｃ -— 扣件抗滑承载力设计值，取6．40　kＮ;
　 　　 　R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值
　 　 　　横杆的自重标准值: Ｐ1　= 0。038×1.05０=０。04０ kN;
　　 脚手板的荷载标准值: Ｐ2　=　0。350×1。０50×１。500/2＝0.276 kＮ；
活荷载标准值:　Q　＝ 3。０0０×1.050×１.5００ /２ ＝ 2．363 ｋＮ;
　　 荷载的计算值： Ｒ＝１。2×(0。０40+０．２７６）+1。4×２。36３＝3。68７ kN;
　 　 Ｒ 〈 6。40 kN　, 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！　
　　 五、脚手架荷载标准值：
　　 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:　 　
　 　 (1)每米立杆承受的结构自重标准值（kＮ/ｍ);本例为０。1248
　 　 NＧ1　= 0。125×12.０00 =　1。498　kN；
（2）脚手板的自重标准值(ｋＮ/m2)；本例采用竹串片脚手板,标准值为0。３５
　　 　 NＧ2＝ ０。350×４×1。5０0×（1。050+０。3）／2 = 1。418 kＮ;
　　 　　 (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN／m）；
　　　 　 NG3 = 0。140×４×1.500/2　=　０.４20 ｋＮ;
　 　 　 (4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN／m2）;0.00５
　 　NG４ =　0。０05×1。50０×12。00０ = 0。０90 kN;
　 　经计算得到，静荷载标准值
　 　　 　 NG =NG1+ＮG2+NG3+ＮG4 ＝ 3.4２５ kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／2取值.
　 　　 经计算得到，活荷载标准值
　 　 ＮQ=　3。000×1。050×1．５00×2/２ ＝ 4。725　kN;
　 　风荷载标准值应按照以下公式计算 　　 　
　 其中 Wo -— 基本风压(kＮ/ｍ2)
　 　 　　　 Ｗo　＝　0.３50 ｋN/m2；
　　 　　 Uｚ —— 风荷载高度变化系数
　 　 　 　 Uz= 0.840　；
　 　 　　　 Us —— 风荷载体型系数：Ｕs =1.200 ；
　 　 经计算得到,风荷载标准值
　 Wk = ０。7 ×0。350×０。840×１．20０ = 0。24696kＮ/m2；
　 　 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
　 N　= 1。2ＮG+１.４NQ＝ 1。2×3。425+ １。4×4．72５= 10。7２5　ｋN；
　　 　 　 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
　　　　 　 N =　1。２ NG＋0。85×1.4NQ = １.2×3。４25＋ 0。８5×1。4×4。725= 9.7３3 kN；
　 　 　 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
　Mｗ　= ０。85 ×１。4WkLah2/10 =0。85０　×１。4×0。3１8×1。500×
　　 　　 　　1.8０0２/１0 = 0。184 kＮ。ｍ；
六、立杆的稳定性计算:
　 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 　 　
　 　 立杆的轴心压力设计值:N =10。725 ｋＮ；
　计算立杆的截面回转半径：i = 1。58 cm;
　　 　 计算长度附加系数：K = 1。１５５ ;
　　 　 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得:U ＝ 1.５０0
　 　 　 计算长度 ，由公式　lo = kuｈ　确定 ：lo　= 3。１1９ ｍ;
　 　 　 Lo／ｉ　= 197.000 ;
　　　 轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比　ｌo/ｉ 的结果查表得到　:φ＝ 0.186 ;
立杆净截面面积： A =　4。89 cm2；
　 　 立杆净截面模量(抵抗矩） ：Ｗ = 5。08　ｃm3；
　　　 钢管立杆抗压强度设计值:[f] ＝2０5。00０　N/ｍm２；
σ　= 1０725．０00/（０。186×489.０0０)=117。9１8 N／mm２;
立杆稳定性计算 σ = 1１7。918　小于　[ｆ] ＝ 205．000　Ｎ/mm２　满足要求！
　　　 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 　 　 　　 　 　
立杆的轴心压力设计值:N =９。73３ kN;
　　 计算立杆的截面回转半径:i = １。5８ cm；
　 　 　计算长度附加系数： K = １.1５５ ;
　 　　 　计算长度系数参照《扣件式规范》表5．３．3得:Ｕ = １。500
　　　　计算长度 ,由公式 ｌo = kｕh 确定：ｌｏ =　3。１１９ m；
　 　　　　　　　 Lｏ/ｉ = 19７。000 ；
　 轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的结果查表得到 :φ=　０。１８6
　 　 立杆净截面面积: A　= 4.8９　cm2；
　 立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 5。08　ｃm３;
　 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205．000　N/mm2;

　　 　 　 　σ　＝ 9７３2。8７0/(0。186×４89.0０0)+1836３４。５１7/５０80．０00 = 143。１57 N/mm2；
　　 　　 立杆稳定性计算　σ = １４３.１５7 小于 [f］ = ２05.000 Ｎ/mｍ2 满足要求!

　　　七、最大搭设高度的计算:
　 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算 　
　　 　 　构配件自重标准值产生的轴向力　NG２K(ｋN）计算公式为：
　 　 NＧ2K = NG2+NG3+NＧ４ ＝ 1．928 kN;
　 活荷载标准值 :NQ = 4。725　kN；
　 　每米立杆承受的结构自重标准值:Ｇk　=　0.1２5 ｋN/m；
　 　　 　Hs ＝[0。１86×4.890×10－4×２0５。0０0×１03—（1.2×1。9２８
+1。4×4。７25)]/（1。2×0。12５)=6４.88８ m;
　 　 脚手架搭设高度 Ｈs等于或大于26米,按照下式调整且不超过5０米:

　 [H］ ＝ ６4。88８ ／（1+0。00１×64。8８8）=60.934　m；

　 　［H]= 60.934 和 50　比较取较小值。得到,脚手架搭设高度限值 [Ｈ］ =50。0０0 m。
　考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 　 　 　
　 构配件自重标准值产生的轴向力 ＮG２K(kＮ)计算公式为:
　　 　ＮＧ2K = NG２＋NＧ3+NＧ4 = 1。９2８ kN;
活荷载标准值　：NＱ = 4．７25 kN;
　 　 　 每米立杆承受的结构自重标准值:Gk　= 0.12５　kN/m;
　　 　 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:　Mwk=Mw　/ （1。4×0.85) ＝　0。１84 /（1。4 × 0。85） =　０。154　kN。m;
Hs =( 0。186×4。8９0×10-4×2０5。０0０×１0—３—（1。2×1。928+０。85×1。４×（4.７２5＋
　　 　 　 ０.186×4。8９0×0。1５４/5。08０）))/（１。２×０。125)＝４9.55９　m；
脚手架搭设高度　Ｈs等于或大于26米,按照下式调整且不超过5０米:　
　　 　 　[H] = 49。55９ /（1+0.001×49.559)＝47。2１9　m;
　　　 [H]= 47。2１９ 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值　［H] =4７.２１9 m。
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
　 　 　 p　≤ fg
　 地基承载力设计值:
　 　 fg ＝　fgｋ×Kc = 200。0０0 kN/m2;
　 　 　 其中,地基承载力标准值:fgk= 500。0０0 kN/m2　;
　 　　 脚手架地基承载力调整系数:kｃ ＝　0.4００ ;
立杆基础底面的平均压力，p =　Ｎ/Ａ　=1０8。1４3 kN/ｍ2　；
　 其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N ＝ 9。733 kN；
　 基础底面面积　(ｍ２)：A = 0。090 ｍ２ 。
　　 ｐ=10８.１４３　≤　fg=２０0.000　kN/m2 。地基承载力的计算满足要求
6。2。5临时用电方案
（一)用电概况
1.照明负荷
根据本工程施工要求，本工程需施工夜间照明
2.手持电动工具
本工程手动电动工具主要为拆除及安装ＧIS时使用的切割机、电钻、电锤等.
3.动力电动工具
根据本工程作业需要,现场的电动工具主要有电焊机、真空泵、气体回收装置等施工机具.
４。现场主要机具计划及照明计划
序号
机具名称
单位
数量
功率（kw)
１
电焊机
台
2
3１。8kw
2
真空泵
台
1
5。5kw
3
气体回收装置
台
１
10kw
4
临时照明
台
6
3。5kw
根据计划用电量，采用ＴＮ—S系统三相五线制进入施工总配电箱后再进行分配。
（二） 、用电实施方案
1、　根据施工现场情况,春光站为此次改造工程提供临时电源。临时电源位置在GIS配电楼东侧一层半低压配电室内，利用低压配电室的一个低压配电柜作为临时电源。本工程采用电缆为YJV 3*70+2＊35ｍｍ²,从一层半低压柜接线，引至楼上GIS配电间,并接在一个临时配电总柜上.从临时总开关柜处可引出两路电源至临时低压柜，作为施工及临时照明用电。
　2、施工现场用电导线敷设方式:
　 　　 　(1)本工程采用YJV　电缆，敷设路径由电网中心指定。临时配电箱就地接地,接地电阻值≤4欧（保证五线制)。
　 (2）总配电柜内设三相三元件电度表一只,以计量施工中用电量。
（三） 临时用电安全措施:
　 　（1)首先建立安全用电的保证体系,制定出相关的制度.
　 　　 　(2)现场所设置的闸箱、闸具、配电盘的安全要求,采用以铁制闸箱门锁齐全,严禁缺门或开门用电,闸上的护盖齐全箱体外壳要有良好的接地防护，按额定电流选择漏电开关,保证开关额定容量大于施工机具设备容量。
　　 （3)所有动力设备必须使用单独开关控制严禁一闸多用．
　 （4)配电盘箱和各种设备必须安装牢固符合安全规程
　　 (5）临时总配电箱及临时分电箱框架要可靠接地
　　 　 (６）导线绝缘应完好无损,线路敷设严格按规范要求施工,横平竖直走向清晰严禁乱拉乱接线路.
　 (7)现场照明灯具安装不得低于2．5米,碘钨灯距可燃物不小于2米。若在施工中因特殊要求需要操作人员将灯具在手中使用时，必须使用安全变压器将2２0伏电压降为36伏24伏后方可使用,严禁将２２０伏照明灯具拿在手中操作。
　 　　 （８）经常检查漏电开关、闸及导线接头等，漏电开关必须处于完好状态。
　 (9）施工现场的配电箱、分线箱、开关箱等必须在封闭状态下作业。进出线应从箱体的底部。
（１0)使用的手持电动工具必须安装漏电保护器。
　 　(11)各种机械操作人员在施工中一定严格按照各种机械的安全操作,每天班后必须断开电源方可离开工作岗位。
(12)严禁非本工种人员动用各类机械。
(四）本工程我公司安全员:万欣 １３7200１8730
6。3 到货验收
６。３。1与制造厂家、甲方共同验收。
6.3。２检查电气设备主体及附件在运输车上有无移位，碰撞现象,并作好记录.
6。3。3检查附件包装有无破损、丢失现象,若有问题,须作好记录。
6.2。4按装箱清单，查对箱内零件，部件是否与清单相符。
6.3.5查对出厂文件及技术资料,材质证明文件，合格证书是否齐全.
6.3．６设备外观检查。
6.3。7需见样取证的材料,要及时根据监理公司要求，进行送样检验，并取得送检报告
６。4　　ＧIS装置安装
6。４。1 GIS装置安装前、ＧIS装置基础施工完毕.GIＳ装置由室外通过吊车放置在GIS设备间后,用人工搬运或地牛拉运至设备安装位置。由于设备间吊车起吊重量小(2Ｔ)，因此在安装重型GIS设备前,要提前就位安装好吊装重型GIＳ需要的吊