帝景海岸3#楼专项施工方案.doc

帝景海岸住宅小区3#楼
专项施工方案
建设单位:兴城
施工单位:兴城市万姿建筑工程有限公司
监理单位:葫芦岛市建筑设计院建设监理有限责任公司
编制单位：
2015。04.02
专项施工方案目录
一、 三宝"“四口”安全保护措施
二、 脚手架工程专项方案
三、雨季专项施工方案
四、 模版工程专项施工方案
五、 砼专项施工方案
六、 电气专项施工方案
七、物料提升机项目工程专项施工方 案
八、塔吊专项方案
三宝"“四口”安全保护措施
1 安全帽
1.1 安全帽购买时必须是国家或地方安全监督部门指定的品牌.
1.2 安全帽在按GB2812-81规定批量抽验时,如不合格，应再取双倍复验.
2 安全带
购买安全带时,必须按（GB6095—85）标准执行，出厂资料、归档。
3 安全网
购买安全网必须按（GB5725—85）标准执行,采用容目式安全网， 其标准1cm×1cm目数为2000目以上。施工现场的管理人员必须按照有关规范督促工人正确佩戴防护用品。
4 预留洞口
4。1 边长或直径在20～25cm的洞口，可利用混凝土板内钢筋或固定盖板防护.
4。2 60~150cm的洞口，可用混凝土板内钢筋贯空洞径，网格一般不得大于20cm。
4。3 150cm以上的洞口，四周应设护栏,洞口下张安全网，按栏高1m设两道水平杆.
4.4 预制构件的洞口(包括缺件临时形成的洞口）,参照上述规定防护或架设脚手板、满铺竹笆，固定防护。
5 楼梯口
5.1 分层施工楼梯口应装临时防护.
5。2 梯段边设临时防护栏杆（用钢管）。
5.3 顶层楼梯口应随施工安装正式栏杆或临时防护栏杆.
5.4 临边防护经有关部门验收后，方可使用.
脚手架工程专项方案
方案说明部分
一、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001。
2、《建筑施工安全检查标准》.
3、兴城市有关脚手架的标准和规定。
4、业主提供的施工图。
5、其它有关资料。
二、工程概况
帝景海岸3号楼工程位于兴城市。楼层为6层，建筑面积为3298.62平方米。
三、施工设计
本工程外架采用落地式(钢管)双排架。
脚手架搭设
搭设顺序：根据平面图在楼层埋设固定环－安装拉杆－竖立杆－扣结小横杆－扣结大横杆－搁栅－铺脚手板－装防护栏－设置连墙点－剪力撑－施工层安装踢脚板－挂网。
1)立杆。相邻立杆接头应相互错开一个步距，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的1/3,立杆与大横杆用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏,立杆应垂直,其偏差应控制在H/200(H为架高)内，且不超过10cm.
2）小横杆用直角扣件与立杆扣紧。第一排应拉线使之平直。脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm，以防杆件滑落。外向立杆顶端高出应施工墙上皮1m进行搭设.
3）大横杆.上下杆接头应错开布置在不同立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的1/3。大横杆在小横杆上,紧贴小横杆与立杆用直角扣件扣紧。大横杆的水平偏差（高低差）不大于总长度1/300，且不大于5cm。
4）铺设脚手板。操作层必须满铺脚手板.
5)剪刀撑与地面成45º－60º斜角面置。在脚手架两端和转角处起，每9m立杆设一道，且每片架子不少于三道.剪刀撑应沿高架连续设置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆扣紧外,中间与立杆相交点，均需扣结.剪刀撑斜杆的连接均采用搭接,搭接长度不应小于1.0m,设置3个旋转扣件。
6）连墙杆.必须按规定设置连墙拉结点，竖向每2步，水平每3跨必须设置一道牢固的连结点。
8）栏杆、挂网。在外立杆内侧0.9高处用钢管与立杆扣紧，再挂设绿色密目网予以封闭。
9）其他要求:在外脚手架搭设过程中脚手架立杆均要竖直，尤其不得向外倾斜,搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差；避免累积偏差过大.搭设时必须在垂直方向,水平方向按50％错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆.搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管，确保错开立杆接头位置；小横杆的搭设应与大横杆垂直,小横杆两端应伸出大横杆外10cm以上。连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上,十字形扣件不得使开口朝下，螺栓应适度拧紧.
10）架上卸料平台的搭设：为便于模板,木方等周转料具吊运到上面的施工层作周转使用，拟每层搭设2个卸料平台.卸料平台必须挂设限定荷载标牌。卸料平台平面尺寸1.5＊1.0米，严格控制最大载重量不大于1t,并做好安全防护，使用完后应及时拆除并恢复架体的安全防护。
11）安全通道：为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑,上部满铺多层板及防护网以防止坠物。其余临时进作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m，其支撑是靠支在外架上的钢管,在钢管上铺设多层板和安全网。
12) 水平兜网:
在外架上每隔1层作一道水平兜网。
四、安全措施
1、搭设与拆除必须符合《特种技术人员安全技术考核规定》的架子工持证上岗操作。
2、操作时应佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。
3、脚手架与高压线间的最小距离：
35KV 6.0m
10—35KV 5。0m
＜10KV 3。0m
4、大雾、大雨、大雪、大风天气，不得进行脚手架上的高空作业.雨雪后上脚手架作业应采取安全防滑措施。
5、脚手架的搭设进度，应配合工程进度进行，不得超过最高施工层一步以上。
五、脚手架的验收与使用
1、脚手架的验收
建筑结构施工用脚手架是随着结构施工向上搭设的。脚手架必须进收，
验收合格后方可投入使用。
2、脚手架的使用
（1)操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆钢丝、混凝土的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过300kg/m2,同时施工不得超过2层；
（2)结构施工时严禁将外架做支模架,不得在外架上堆放钢筋、木枋、电缆等材料；
（3）六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施；
（4）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修，在六级大风与大雨后停用超过一个月后复工前必须经检查后方可上架操作；
（5)主节点处杆件的安装,连墙体，支撑,门洞等的构造是否符合施工组织设计要求，扣件螺栓是否松动,脚手架立拄的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求;
（6)在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件:
1）主节点处的纵、横向水平杆；
2）连墙体；
3）支撑；
4）栏杆，踢脚板;
5）安全防护设施。
六、脚手架的拆除
扣件式钢管脚手架在使用完毕后就应立即拆除。在拆除前要做好以下工作：
（1）完成外墙装饰面(墙面饰面、门窗及墙面其他装饰）的最后整修和清洁工作，其质量已符合规定要求，并经验收。
（2)对脚手架进行安全检查,确认脚手架不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险.
(3）对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、监督人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底。交底的内容应包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织,指挥联络的方法和用语,拆除的安全措施和警戒区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容。交底要有记录，双方均应在交底上签字。
（4）外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，故第1条规定的工作必须在全部完成后，方可开始拆除工作外脚手架，决不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行。拆除脚手架要特别加强出入口处的管理.拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标准和围栏，此装置必须内外双面都加设置。
（5）在拆除脚手架周围，于坠落范围四周设置明显“禁止入内”的标准，并有专人监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内.
（6）对拆除脚手架用的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求，并对操作人员和使用人员交底，规定联络用语和方法,明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。
（7）建筑物外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护。建筑物如设有临时外挑物，必须在拆除脚手架前拆除。上述一些工作经检查符合要求合，并确认建筑施工再也不需要脚手架时就可进行脚手架的拆除。脚手架的拆除应从上往下,水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物,清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器运下，无法清扫，可从脚手架内侧向下倾倒，此时要对墙面及门窗加以保护，防止沾污和损坏墙的饰面和门窗。随着脚手架的向下拆除，对墙的饰面、窗及其他墙面装饰及时做好清洁和保护工作：对脚手架的连接处饰面的修补应与脚手架的拆除同步进行，饰面修补经检查认定合格，并做好清洁和保护工作方可继续向下拆除脚手架.
从脚手架拆下的钢管.扣件及其他材料先向垂直运输设备集中，然后由垂直运输设备向下运送，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员,损坏地面的设备和物件，损坏脚手架的钢管、扣件和其他材料。运送脚手架拆下的钢管、扣件和其他材料的垂直运输设备应固定建筑物结构上，不应固定于脚手架上。
脚手架的拆除与搭设的先拆除,先搭接的后拆除。一般脚手架的拆除顺序是:
安全网→挡脚板（或侧挡板)→脚手板（或竹笆板）→ 扶手(栏杆）
剪刀撑（随每步脚手拆除)→搁栅→大横杆→小横杆→立柱
拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时,应按脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑的拆除，应先拆中间扣件,在拆两端扣件，由中间人员往下递送或送至垂直运输设备处。拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面,应及时清理,将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分,按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管，以备今后使用。
拆除高层建筑施工用脚手架时要遵守GB 3608—83高处作业有关规定，特别是按关于强风区高处作业、雨天高处作业和雪天高处作业的有关规定进行。
在拆除脚手架与建筑物的连接和拆除脚手架的挑架等需气割金属时，应严格遵照现场消防的有关规定,要有防止电焊火星、溶渣和切割下的金属物下落的措施，要有确实可靠的监护组织和消防器材。
每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意,留有隐患。
拆除脚手架用的垂直运输设备，可结合工程具体情况和本单位拥有的设备而确定，一般常用人字把杆，将人字杆装于屋面上。此方法简单,安全可靠，故拆除脚手架多用之。如果在拆除脚手架时塔式起重机尚未拆除，最好利用现有的塔式起重机作为拆除脚手架的垂直运输设备。有时也可在屋顶上装一悬挑钢梁作为拆除脚手架时的垂直运输设备，但它没有人字把杆灵活。也可在脚手架外侧装上导轨作拆除脚手架的垂直运输之用，而却作为外装饰运料之用.也有利用屋面装上可移动的台灵架进行脚手架拆除的垂直运输设备。所以拆除脚手架的垂直运输设备，可根据工程的具体情况和企业的设备条件相结合灵活选用。
第二章 悬挑架计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 20 米，立杆采用单立杆;
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.10米,立杆的步距为1.50 米；
内排架距离墙长度为0。40米；
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;
采用的钢管类型为 Φ48×3。5；
横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0。80；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3。00 米，水平间距4.50 米,采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
2。活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.000;脚手架用途：结构脚手架;
同时施工层数:1 层；
3。风荷载参数
本工程地处辽宁省葫芦岛市，查荷载规范基本风压为0。6，风荷载高度变化系数μz为0。740，风荷载体型系数μs为0。649;
计算中考虑风荷载作用；
4。静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:0.1495；
脚手板自重标准值(kN/m2）:0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2)：0.140;
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0。005；脚手板铺设层数:2 层；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
5。水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢。
与楼板连接的拉环钢筋直径（mm)：16.00；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为：1；
钢丝绳安全系数为：6.000;
钢丝绳与墙距离为(m）：1.100；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1。10 m。
二、大横杆的计算：
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)第5。2。4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0。038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.350×0.900/（2+1)=0。105 kN/m ；
活荷载标准值： Q=2。000×0.900/（2+1)=0。600 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1。2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m;
活荷载的设计值: q2=1。4×0。600=0。840 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）
2。强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×0。840×1.5002 =0.220 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= —0.10×0。172×1。502—0。117×0。84×1.5002 =—0.260 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0。220×106，0.260×106）/5080.0=51。18 N/mm2;
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 51。18 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 [f］=205。0 N/mm2,满足要求！
3.挠度验算：
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
其中:
静荷载标准值： q1= P1+P2=0。038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值： q2= Q =0。600 kN/m;
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0。143×1500。04/（100×2.06×105×121900。0）+0.990×0.600×1500。04/(100×2。06×105×121900.0） = 1。390 mm；
大横杆的最大挠度1。390 mm 小于大横杆的最大容许挠度1500。0/150mm与10mm，满足要求!
三、小横杆的计算:
根据JGJ130—2001第5。2。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1。500 = 0.057 kN；
脚手板的自重标准值:P2=0.350×0。9900×1。500/(2+1）=0.158 kN;
活荷载标准值：Q=2.000×0.900×1.500/（2+1) =0.900 kN；
集中荷载的设计值: P=1。2×(0.057+0。158)+1。4 ×0。900 = 1.518 kN;
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：
Mqmax = 1.2×0.038×0。9002/8 = 0。005 kN。m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
Mpmax = 1.518×0。900/3 = 0.455 kN.m ;
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.460 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0。460×106/5080。000=90.630 N/mm2；
小横杆的最大应力计算值 σ =90。630 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 205。000 N/mm2，满足要求!
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：
Vqmax=5×0。038×900.04/(384×2。060×105×121900.000) = 0.013 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。057+0。158+0.900 = 1.115 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax = 1115×900.0×（3×900。02-4×900.02/9 ） /（72×2.060×105
×121900.0） = 1.149 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。013+1。149 = 1。162 mm；
小横杆的最大挠度和 1。162 mm 小于小横杆的最大容许挠度 900.000/150=6。0与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）：
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值： P1 = 0。038×1。500×2/2=0。057 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.900=0.034 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0。350×0.900×1。500/2=0.236 kN；
活荷载标准值： Q = 2。000×0。900×1.500 /2 = 1.350 kN;
荷载的设计值： R=1。2×(0。034+0。236)+1。4×1.350=2。214 kN;
R 〈 6。40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN），为0。1337
NG1 = [0.1337+(1。50×2/2+1.50×2）×0。038/1.50］×30 = 7.431；
（2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0。35
NG2= 0.350×2×1.500×(0.900+0。3）/2 = 0.683 kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；采用栏杆、木脚手板挡板,标准值为0.14
NG3 = 0.140×2×1。500/2 = 0.210 kN；
（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。005
NG4 = 0.005×1。500×30 = 0。210 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.549 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2.000×0.900×1。500×1/2 = 1。350 kN;
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用:
Wo = 0。60 kN/m2；
Uz -— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)的规定采用：
Uz= 0。740 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.649；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0。7 ×0.60×0.740×0.649 = 0.202 kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×8.549+ 1.4×1.350= 12.149 kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N = 1。2 NG+0.85×1。4NQ = 1.2×8。549+ 0.85×1。4×1。350= 11.865 kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0。85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1。4×0.202×1.500×
1。5002/10 = 0。081 kN。m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值：N =12.149kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得:μ=1.500；
计算长度,由公式lo=kμh 确定:l0 = 2.599 m；
长细比Lo/i = 164。000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.262 ;
立杆净截面面积 ：A = 4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：［f］ =205。000 N/mm2;
σ = 12149/(0。262×489.000）=94。827 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 94。827 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =11.865 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1。155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1。500 ;
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2。599 m;
长细比： L0/i = 164.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262
立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩） :W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 :［f] =205.000 N/mm2；
σ = 11865/(0.262×489.000）+81000/5080。000 = 108.555 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 108.555N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205。000 N/mm2，满足要求!
七、连墙件的计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.202kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13。500 m2;
按《规范》5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5。000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：
Nlw = 1。4×Wk×Aw = 3.82 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.820 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·［f］
其中 φ —- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 400。000/15。800的结果查表得到 φ=0。933，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2;[f］=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.933×4。890×10—4×205。000×103 = 93。529 kN；
Nl = 8。820 〈 Nf = 93.529,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算到 Nl = 8。820大于单扣件的抗滑力 8。0 kN，不满足要求！
本项目采用双扣件连接，Nl = 8.500小于双扣件的抗滑力16.0 kN.满足要求.
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
本方案中,脚手架排距为1100mm，内排脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm，
受脚手架集中荷载 N1=N2=1.2×8。549 +1。4×1。350 = 12。149 kN；
计算16工字钢抗弯强度：16工字钢的截面惯性矩I =1130cm4，截面抵抗矩W = 141cm3,截面积A = 26。1 cm2。
求工字钢抗弯应力：MB
N2
A
B
400
1100
1500
I16a
N1

MB1＝N1×0。4＝12.149×0。4＝4.8596 KN·m
MB2＝N2×1.3＝12。149×1。5＝18.2235 KN·m
MB＝MB1+MB2＝4.8596+18.2235＝23.0831 KN·m＝2308.31 KN·cm
Wx＝141cm3
σ＝MB/ Wx＝2308。31/141=16.371 KN /cm2= 164N/mm2<[σ］=205 N/mm2
工字钢抗弯强度是安全的。
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = 570 ×10.0×63。0× 235 /( 1300.0×160。0×235.0) = 1.73
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017—2003）附表B，得到 φb值为0.936。
经过计算得到最大应力 σ = 2。180×106 /( 0.936×141000.00 )=16。518 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 16。518 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ，满足要求!
十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=13。314 kN;
十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳（支杆）的内力计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=13。314 kN
如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg］—— 钢丝绳的容许拉力（kN）;
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)，
计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α —- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，
K —- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg］取13.314kN,α=0.820，K=6。000,得到：d=14mm
经计算,钢丝绳最小直径必须大于14。000mm才能满足要求！
本工程拟采用16mm的钢丝绳.
钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=13。314kN
钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 ［f］ 为拉环受力的单肢抗剪强度,取[f］ = 125N/mm2;
所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环最小直径 D=(13314×4/3。142×125.000) 1/2 =11.600mm;
十二、锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
预埋钢筋环根据地方的规定，采用二级钢，直径为16mm。距离楼边1.5米，设置1道
Fn=(F1*0。4+F2＊1。3)/1。5
=（12。149＊0。4+12。149＊1。3）/1。5=13。768KN
σ＝F/A=13。768*1000/（3。14*16＊16/4)=68.5<215 N/mm2
楼板采用直径16二级钢筋锚固在楼板上。
因此采用直径16mm的二级钢筋即可满足要求。
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
雨季专项施工方案
一 总体概况
根据葫芦岛市气象资料，雨期一般规定为6月15日至8月15日期间。
根据施工进度安排，雨季施工的分项工程有:钢筋工程、模板工程、混凝土工程等工程。
二 施工准备
雨期施工前，认真组织有关人员分析雨施生产计划，根据雨施项目编制雨期施工措施，雨期所需材料、设备和其他用品，如水泵、抽水软管、草袋、塑料布、苫布等由材料部门提前准备，及时组织进行,水泵等设备应提前检修。
成立以项目经理为首的雨季施工防汛抢险小组，制定防汛计划和紧急预防措施。
夜间设专职的值班人员，保证昼夜有人值班并做好值班记录，同时要设置天气预报员，负责收听和发布天气情况，认真填写天气预报黑板（保证文明施工要求，且字体要稍大点）,每日更新最近天气情况。
组织相关人员进行一次全面检查施工现场的准备工作，包括临时设施、临电、机械设备防雨、防护等项工作,检查施工现场及生产生活基地的排水设施，疏通各种排水渠道，清理雨水排水口，保证雨天排水通畅。
在雨期到来前，作好安排，要做好大型高耸物件的防风加固措施，双笼电梯必须按要求做好附墙，对脚手架和临时设施进行加固检查，将小件物品存于室内或仓库中.同时,作好高耸塔吊和高脚手架防雷装置，质量检察部门要对避雷装置作一次全面检查,确保防雷安全。
三 雨季主要施工方法措施
（一)混凝土工程
混凝土施工应尽量避免在雨天进行．大雨和暴雨天不得浇筑混凝土，新浇混凝土应用塑料布进行覆盖，以防雨水冲刷。
雨期施工,在浇筑顶板混凝土时，可根据实际情况调整坍落度.
浇筑板、柱混凝土时，可适当减小坍落度。梁板同时浇筑时应沿次梁方向浇筑，此时如遇雨而停止施工，可将施工缝留在次梁和板上，从而保证主梁的整体性.
如现场用小推车等工具运输，应用塑料布进行覆盖.
(二）钢筋工程
现场钢筋堆放应垫高，以防钢筋泡水锈蚀。尽可能地将钢筋堆放在钢筋骨架上。
雨后钢筋视情况进行除锈处理，不得把锈蚀严重的钢筋用于结构上。
下雨天避免钢筋焊接的施工，以免影响施工质量。
(三）模板工程
雨天使用的木模板拆下后应放平,以免变形.木模板拆下后及时清理，刷脱模剂,大雨过后应重新刷一遍。
模板拼装后尽快浇筑混凝土，防止模板遇雨变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。
大块模板落地时，地面应坚实，并支撑牢固。
模板不宜码放过高，以防强风到来时刮落的模板伤人。
（四）脚手架工程
雨期前对所有脚手架进行全面检查，脚手架立杆底座必须牢固，并加扫地杆，外用脚手架要与墙体拉接牢固。
外架基础应随时观察，如有下陷或变形，应立即处理.
检查脚手架上的安全网,未绑牢的应绑扎牢固，以防强风到来时吹落伤人。
强风到来时,停止一切脚手架上的施工作业.
（五）机电安装工程
设备预留孔洞做好防雨措施.如施工现场地下部分设备已安装完毕,要采取措施防止设备受潮、被水浸泡。
现场中外露的管道或设备，应用塑料布或其它防雨材料盖好。
直埋电缆敷设完后,应立即铺沙，盖砖及回填夯实，防止下雨时，雨水流入沟槽内.
室外电缆中间头、终端头制作应选择晴朗无风的天气，油浸纸绝缘电缆制作前须摇测电缆绝缘及校验潮气，如发现电缆有潮气浸入时，应逐段切除，直至没有潮气为止。
敷设于潮湿场所的电线管路、管口、管子连接处应作密封处理.
（六)临建设施
检查办公室、宿舍及料库屋面有无漏雨现象,对漏雨的部位及时修理完好。
室外地面全面硬化，道路场地等排水坡向正确、排水沟畅通无阻,确保施工现场无积水。
检查厕所等的排水沟，及时疏通污水管道.
大雨来临前要清理粪坑，避免粪坑因大雨袭击而溢出。
雨季来临前，对现场的库房等作好地面加高处理，对于受潮易损物品制定专项保护措施（架空或覆盖保护）。
（七）现场排水措施
整个现场道路采用混凝土硬化地面，在场区设循环道路，并设排水坡度.在循环道路两侧设排水沟和集水井，排水沟与市政管网连通，保证雨水能及时排入市政管网。
地下室沿外墙外侧周圈设置500×500的排水沟，每隔10米设置一个集水坑，用于雨季排水，地下室基坑顶部周圈设置300高护壁圈，防止雨水流入基坑.
（八)雨期物资准备
雨期物资准备计划表
序号
名称
单位
数量
备注
1
潜水泵
台
8
雨期之前进场
2
抽水软管
5
500
雨期之前进场
3
塑料布
m2
2500
雨期之前进场
4
草袋
个
1000
雨期之前进场
5
雨衣
套
300
雨期之前进场
6
雨鞋
双
300
雨期之前进场
（九）雨期安全文明施工措施
1、现场组织施工人员、安全员、技术人员雨期来临前对现场进行雨期安全检查,发现问题及时处理，并在雨期施工期间定期检查。
2、设专人负责检查基坑的边坡情况，特别是材料堆场附近的边坡。如有边坡裂缝、倾斜等可能出现塌方的迹象，必须及时采取有效措施.
3、雨天应停止在外脚手架上施工，大雨后应对道路、附楼外脚手架、外用电梯等进行全面检查，确认无沉陷和松动后方可使用。
4、雨期要经常检查现场电气设备的接地、接零保护装置是否灵敏，雨期使用电气设备和平时使用的电动工具应采取双重保护措施(漏电保护和绝缘劳保工具），注意检查电线绝缘是否良好，接头是否包好，不要把线浸泡在水中。
5、要做好塔吊、外用电梯、等设备等防雷接地工作，并注意进行全面检查，各项接地指标应符合安全规程要求，并做好检查记录。
6、塔吊操作人员班前作业必须检查机身是否带电,漏电装置是否灵敏，各种操纵 机构是否灵活、安全、可靠。
7、每日下班时塔吊塔臂应停在顺风方向，松开回转制动装置;将吊钩收回至大臂最上端,将小车行至大臂根部.大臂在回转过程中，与障碍物干涉的，必须将塔吊吊钩固定在地锚上:关好驾驶室门窗,卡紧、卡牢轨钳，切断配