安置房项目工程模板支架工程专项施工方案计算书.doc

安置房项目工程模板支架工程专项施工方案计算书762020年5月29日文档仅供参考镇江市孟家湾新村安置房项目工程模板支架工程专项施工方案计算书文件编号:版 本 号:修改状态:发放编号:计 算:复 核:审 核:批 准:有效状态:中铁上海工程局集团建筑工程有限公司镇江市孟家湾新村安置房项目经理部二一五年七月二十五日目 录目 录11.编制依据12.300mm厚墙模板验算12.1工程参数12.2新浇砼对模板侧压力标准值计算12.3墙侧模板面板验算22.4墙侧模板次楞验算32.5墙侧模板主楞验算52.6对拉螺栓验算63.500500柱模板验算73.1工程参数73.2新浇砼对模板侧压力标准值计算73.3柱侧模板面板验算83.4柱侧模板次楞验算93.5柱宽度B方向柱箍的验算103.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算123.7柱高度H方向柱箍的验算123.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算144.700900柱模板验算144.1工程参数144.2新浇砼对模板侧压力标准值计算144.3柱侧模板面板验算154.4柱侧模板次楞验算164.5柱宽度B方向柱箍的验算174.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算194.7柱高度H方向柱箍的验算194.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算215.6001100mm梁模板验算215.1工程参数215.2新浇砼对模板侧压力标准值计算235.3梁侧模板面板验算245.4梁侧模板次楞验算255.5梁侧模板主楞验算275.6对拉螺栓验算285.7梁底模板面板验算295.8梁底模板次楞验算305.9梁底模板主楞验算325.10可调托撑承载力验算335.11风荷载计算335.12立杆稳定性验算346.120mm板模板验算376.1工程参数376.2模板面板验算386.3次楞方木验算396.4主楞验算416.5可调托撑承载力验算436.6风荷载计算436.7立杆稳定性验算446.8架体抗倾覆验算467.400mm厚板模板验算477.1工程参数477.2模板面板验算487.3次楞方木验算497.4主楞验算517.5可调托撑承载力验算537.6风荷载计算537.7立杆稳定性验算547.8架体抗倾覆验算568.顶板后浇带构造柱计算书571.编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、GB50870- 3、JGJ300- 4、GB50666- 5、JGJ130- 6、JGJ162- 7、GB50009- 8、GB50017- 9、GB50018- 10、GB50005- 11、GB/T17656- 12、建质 87号13、建质 254 号2.300mm厚墙模板验算2.1工程参数墙体模板参数墙体厚度0.3m墙体砼浇筑高度2m面板14mm厚木胶合板次楞4090mm方木,间距200mm主楞双钢管,间距450mm对拉螺栓对拉螺栓直径12mm,间距:450mm450mm荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m22.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:=0.2824611=40.32 kN/m2=242=48 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度,取24kN/m3; t0 - 新浇混凝土的初凝时间,取6小时; V - 浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取2m; - 混凝土坍落度影响修正系数,取1。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值40.32kN/m2。2.3墙侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001414/6=32667mm3;截面惯性矩I= 1000141414/12=228667mm4;2.3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=40.32kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.240.32+1.42)1=51.184KN/mq2=(1.3540.32+1.40.72)1=56.392KN/m取较大值q=56.392KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.156.3920.202=0.23kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;=Mmax=0.23106=7.04N/mm2 f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!2.3.2挠度验算q = 140.32=40.32kN/m;面板最大容许挠度值: 200/250=0.8mm;面板弹性模量: E = 4500N/mm2;=0.677ql4=0.67740.320 =0.42mm 0.8mm100EI1004500228667满足要求!2.4墙侧模板次楞验算次楞采用4090mm(宽度高度)方木,间距:0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =409090/6=54000mm3;截面惯性矩I =40909090/12=2430000mm4;2.4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距,L=0.45m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=40.32kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.240.32+1.42)0.2=10.237KN/mq2=(1.3540.32+1.40.72)0.2=11.278KN/m取较大值q=11.278KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩:Mmax=0.1ql2=0.111.2780.452=0.228kNm最大支座力:1.1ql=1.111.2780.45=5.58kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.228106=4.222N/mm2 17N/mm2W54000 满足要求!2.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.611.2780.45=3.045kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:=3V=33.045103= 1.269N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24090 次楞抗剪强度满足要求!2.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q = 40.320.2=8.064kN/m;次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm;次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;=0.677ql4=0.6778.0644504= 0.092mm 1.8mm100EI100100002430000 满足要求!2.5墙侧模板主楞验算主楞采用双钢管,间距:0.45m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4;2.5.1强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.58kN,按集中荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取穿墙螺栓间距,L=0.45m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)剪力图(kN)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.541kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.541106=60.245N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!2.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.992kN,主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值:450/150=3mm;经计算主楞最大挠度Vmax=0.133mm 3mm。满足要求!2.5.3悬挑段强度验算对拉螺栓距墙底距离150mm,次楞间距200mm,弯矩M=5.580.15=0.84kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.84106=93.541N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!2.5.4悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.992kN,主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值:1502/400=0.8mm;经计算主楞最大挠度Vmax=0.141mm N=9.85kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!3.500500柱模板验算3.1工程参数柱模板参数柱截面宽度0.5m截面高度0.5m柱高度1m面板14mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木,宽度:40mm,高度:90mm,柱宽度B方向设置4个竖楞,柱高度H方向设置4个竖楞柱箍双钢管,间距450mm对拉螺栓不设置对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m23.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:=0.2824611=40.32 kN/m2=241=24 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度,取24kN/m3; t0 - 新浇混凝土的初凝时间,取6小时; V - 浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1m; - 混凝土坍落度影响修正系数,取1。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值24kN/m2。3.3柱侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001414/6=32667mm3;截面惯性矩I= 1000141414/12=228667mm4;3.3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.17m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.224+1.42)1=31.6KN/mq2=(1.3524+1.40.72)1=34.36KN/m取较大值q=34.36KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.134.360.172=0.1kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;=Mmax=0.1106=3.06N/mm2 f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!3.3.2挠度验算q = 124=24kN/m;面板最大容许挠度值: 170/250=0.68mm;面板弹性模量: E = 4500N/mm2;=0.677ql4=0.67724.0001704=0.13mm 0.68mm100EI1004500228667满足要求!3.4柱侧模板次楞验算次楞采用4090mm(宽度高度)方木,间距:0.17m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =409090/6=54000mm3;截面惯性矩I =40909090/12=2430000mm4;3.4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取柱箍间距,L=0.45m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.224+1.42)0.17=5.372KN/mq2=(1.3524+1.40.72)0.17=5.841KN/m取较大值q=5.841KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩:Mmax=0.1ql2=0.15.8410.452=0.118kNm最大支座力:1.1ql=1.15.8410.45=2.89kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.118106=2.185N/mm2 17N/mm2W54000 满足要求!3.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.65.8410.45=1.577kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:=3V=31.577103= 0.657N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24090 次楞抗剪强度满足要求!3.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q = 240.17=4.08kN/m;次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm;次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;=0.677ql4=0.6774.084504= 0.047mm 1.8mm100EI100100002430000 满足要求!3.5柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm23.5.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:p1=(1.224+1.42)0.1670.45=2.375KNp2=(1.3524+1.40.72)0.1670.45=2.582KN取较大值q=2.582KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为:R1=3.87kN;R2=3.87kN;最大弯矩 Mmax=0.948kNm;柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=3.873KN。=N+Mmax=3873+0.948106=110.135N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!3.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=240.1670.45=1.804kN。柱箍的最大容许挠度值: = 708/500=1.4mm;经计算最大变形 Vmax =0.916 mm N=3.87kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!3.7柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm23.7.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:p1=(1.224+1.42)0.1670.45=2.375KN计算简图(kN)p2=(1.3524+1.40.72)0.1670.45=2.582KN取较大值q=2.582KN作为设计依据。弯矩图(kNm)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为:R1=3.87kN;R2=3.87kN;最大弯矩 Mmax=0.948kNm;柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=3.873KN。=N+Mmax=3873+0.948106=110.135N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!3.7.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=240.1670.45=1.804kN。柱箍的最大容许挠度值: = 708/500=1.4mm;经计算最大变形 Vmax =0.916 mm N=3.87kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!4.700900柱模板验算4.1工程参数柱模板参数柱截面宽度0.9m截面高度0.7m柱高度1m面板14mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木,宽度:40mm,高度:90mm,柱宽度B方向设置7个竖楞,柱高度H方向设置5个竖楞柱箍双钢管,间距450mm对拉螺栓直径14mm,柱宽度B方向设置1个对拉螺栓,柱高度H方向设置1个对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m24.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:=0.2824611=40.32 kN/m2=241=24 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度,取24kN/m3; t0 - 新浇混凝土的初凝时间,取6小时; V - 浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1m; - 混凝土坍落度影响修正系数,取1。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值24kN/m2。4.3柱侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001414/6=32667mm3;截面惯性矩I= 1000141414/12=228667mm4;4.3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.18m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.224+1.42)1=31.6KN/mq2=(1.3524+1.40.72)1=34.36KN/m取较大值q=34.36KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.134.360.182=0.11kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;=Mmax=0.11106=3.37N/mm2 f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!4.3.2挠度验算q = 124=24kN/m;面板最大容许挠度值: 180/250=0.72mm;面板弹性模量: E = 4500N/mm2;=0.677ql4=0.67724.0001804=0.17mm 0.72mm100EI1004500228667满足要求!4.4柱侧模板次楞验算次楞采用4090mm(宽度高度)方木,间距:0.18m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =409090/6=54000mm3;截面惯性矩I =40909090/12=2430000mm4;4.4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取柱箍间距,L=0.45m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.224+1.42)0.18=5.688KN/mq2=(1.3524+1.40.72)0.18=6.185KN/m取较大值q=6.185KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩:Mmax=0.1ql2=0.16.1850.452=0.125kNm最大支座力:1.1ql=1.16.1850.45=3.06kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.125106=2.315N/mm2 17N/mm2W54000 满足要求!4.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.66.1850.45=1.670kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:=3V=31.670103= 0.696N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24090 次楞抗剪强度满足要求!4.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q = 240.18=4.32kN/m;次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm;次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;=0.677ql4=0.6774.324504= 0.049mm 1.8mm100EI100100002430000 满足要求!4.5柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm24.5.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:p1=(1.224+1.42)0.150.45=2.133KNp2=(1.3524+1.40.72)0.150.45=2.319KN取较大值q=2.319KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为:R1=1.74kN;R2=10.44kN;R3=1.74kN;最大弯矩 Mmax=0.550kNm;柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=1.09KN。=N+Mmax=1090+0.550106=62.533N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!4.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=240.150.45=1.62kN。柱箍的最大容许挠度值: = 1108/500=2.2mm;经计算最大变形 Vmax =0.124 mm N=10.44kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!4.7柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm24.7.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:p1=(1.224+1.42)0.1750.45=2.489KN计算简图(kN)p2=(1.3524+1.40.72)0.1750.45=2.706KN取较大值q=2.706KN作为设计依据。弯矩图(kNm)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为:R1=1.27kN;R2=8.28kN;R3=1.27kN;最大弯矩 Mmax=0.331kNm;柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=2.028KN。=N+Mmax=2028+0.331106=39.251N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!4.7.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=240.1750.45=1.89kN。柱箍的最大容许挠度值: = 908/500=1.8mm;经计算最大变形 Vmax =0.052 mm N=8.28kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!5.6001100mm梁模板验算5.1工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数:支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.6m梁截面高度1.1m支架高度3.4m楼板厚度0.3m板底立杆纵距la0.8m板底立杆横距lb0.8m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距,0.4m梁侧与梁底立杆横距梁下设置1根立杆,间距550,550mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4090mm方木,5根梁底主楞钢管梁侧次楞50100mm方木,间距200mm梁侧主楞双钢管,间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm,间距:500mm400mm剪刀撑设置依据JGJ300- 规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度:纵距方向6跨,横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构经过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.089kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载江苏镇江,基本风压:0.3kN/m25.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:=0.2824611.22=49.19 kN/m2=241.1=26.4 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度,取24kN/m3; t0 - 新浇混凝土的初凝时间,取6小时; V - 浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1.5m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.1m; - 混凝土坍落度影响修正系数,取1。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值26.4kN/m2。5.3梁侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为15mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3;截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4;5.3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.226.4+1.42)1=34.48KN/mq2=(1.3526.4+1.40.72)1=37.6KN/m取较大值q=37.6KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.137.60.202=0.15kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;=Mmax=0.15106=4N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!5.3.2挠度验算q = 126.4=26.4kN/m;面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm;面板弹性模量: E = 4500N/mm2;=0.677ql4=0.67726.400 =0.23mm 0.5mm100EI1004500281250满足要求!5.4梁侧模板次楞验算次楞采用50100mm(宽度高度)方木,间距:0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3;截面惯性矩I =50100100100/12=4166667mm4;5.4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距,L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.226.4+1.42)0.2=6.896KN/mq2=(1.3526.4+1.40.72)0.2=7.52KN/m取较大值q=7.52KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩:Mmax=0.1ql2=0.17.520.52=0.188kNm最大支座力:1.1ql=1.17.520.5=4.14kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.188106=2.256N/mm2 17N/mm2W83333 满足要求!5.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.67.520.5=2.256kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:=3V=32.256103= 0.677N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100 次楞抗剪强度满足要求!5.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q = 26.40.2=5.28kN/m;次楞最大容许挠度值=500/250=2mm;次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;=0.677ql4=0.6775.285004= 0.054mm 2mm100EI100100004166667 满足要求!5.5梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管,间距:0.