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安置房项目工程模板支架工程专项施工方案计算书

76
2020年5月29日
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镇江市孟家湾新村安置房项目工程

模板支架工程专项施工方案计算书
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中铁上海工程局集团建筑工程有限公司
镇江市孟家湾新村安置房项目经理部
二〇一五年七月二十五日

目 录
目 录 1
1.编制依据 1
2.300mm厚墙模板验算 1
2.1工程参数 1
2.2新浇砼对模板侧压力标准值计算 1
2.3墙侧模板面板验算 2
2.4墙侧模板次楞验算 3
2.5墙侧模板主楞验算 5
2.6对拉螺栓验算 6
3.500×500柱模板验算 7
3.1工程参数 7
3.2新浇砼对模板侧压力标准值计算 7
3.3柱侧模板面板验算 8
3.4柱侧模板次楞验算 9
3.5柱宽度B方向柱箍的验算 10
3.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 12
3.7柱高度H方向柱箍的验算 12
3.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 14
4.700×900柱模板验算 14
4.1工程参数 14
4.2新浇砼对模板侧压力标准值计算 14
4.3柱侧模板面板验算 15
4.4柱侧模板次楞验算 16
4.5柱宽度B方向柱箍的验算 17
4.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 19
4.7柱高度H方向柱箍的验算 19
4.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 21
5.600×1100mm梁模板验算 21
5.1工程参数 21
5.2新浇砼对模板侧压力标准值计算 23
5.3梁侧模板面板验算 24
5.4梁侧模板次楞验算 25
5.5梁侧模板主楞验算 27
5.6对拉螺栓验算 28
5.7梁底模板面板验算 29
5.8梁底模板次楞验算 30
5.9梁底模板主楞验算 32
5.10可调托撑承载力验算 33
5.11风荷载计算 33
5.12立杆稳定性验算 34
6.120mm板模板验算 37
6.1工程参数 37
6.2模板面板验算 38
6.3次楞方木验算 39
6.4主楞验算 41
6.5可调托撑承载力验算 43
6.6风荷载计算 43
6.7立杆稳定性验算 44
6.8架体抗倾覆验算 46
7.400mm厚板模板验算 47
7.1工程参数 47
7.2模板面板验算 48
7.3次楞方木验算 49
7.4主楞验算 51
7.5可调托撑承载力验算 53
7.6风荷载计算 53
7.7立杆稳定性验算 54
7.8架体抗倾覆验算 56
8.顶板后浇带构造柱计算书 57

1.编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、<建筑施工安全技术统一规范>GB50870-
3、<建筑施工临时支撑结构技术规范>JGJ300-
4、<混凝土结构工程施工规范>GB50666-
5、<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>JGJ130-
6、<建筑施工模板安全技术规范>JGJ162-
7、<建筑结构荷载规范>GB50009-
8、<钢结构设计规范>GB50017-
9、<冷弯薄壁型钢结构技术规范>GB50018-
10、<木结构设计规范>GB50005-
11、<混凝土模板用胶合板>GB/T17656-
12、<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>建质[ ]87号
13、<建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则>建质[ ]254 号
2.300mm厚墙模板验算
2.1工程参数
墙体模板参数
墙体厚度
0.3m
墙体砼浇筑高度
2m
面板
14mm厚木胶合板
次楞
40×90mm方木,间距200mm
主楞
双钢管,间距450mm
对拉螺栓
对拉螺栓直径12mm,间距:450mm×450mm
荷载参数
混凝土下料产生的水平荷载
2kN/m2

2.2新浇砼对模板侧压力标准值计算
依据<砼结构工程施工规范GB50666- >,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:
=0.28×24×6×1×1=40.32 kN/m2
=24×2=48 kN/m2
其中 γc-- 混凝土的重力密度,取24kN/m3;
t0 -- 新浇混凝土的初凝时间,取6小时;
V -- 浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1m/h;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取2m;
β-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。
根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值40.32kN/m2。
2.3墙侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000×14×14/6=32667mm3;
截面惯性矩I= 1000×14×14×14/12=228667mm4;
2.3.1强度验算
1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.20m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=40.32kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=(1.2×40.32+1.4×2)×1=51.184KN/m
q2=(1.35×40.32+1.4×0.7×2)×1=56.392KN/m
取较大值q=56.392KN/m作为设计依据。

3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.1q1l2=0.1×56.392×0.202=0.23kN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.23×106
=7.04N/mm2 < f=12.5N/mm2
W
32667
面板强度满足要求!
2.3.2挠度验算
q = 1×40.32=40.32kN/m;
面板最大容许挠度值: 200/250=0.8mm;
面板弹性模量: E = 4500N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×40.320×
=0.42mm < 0.8mm
100EI
100×4500×228667
满足要求!
2.4墙侧模板次楞验算
次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木,间距:0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =40×90×90/6=54000mm3;
截面惯性矩I =40×90×90×90/12=2430000mm4;
2.4.1强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距,L=0.45m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=40.32kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=(1.2×40.32+1.4×2)×0.2=10.237KN/m
q2=(1.35×40.32+1.4×0.7×2)×0.2=11.278KN/m
取较大值q=11.278KN/m作为设计依据。

3、强度验算
计算最大弯矩:
Mmax=0.1ql2=0.1×11.278×0.452=0.228kN·m
最大支座力:1.1ql=1.1×11.278×0.45=5.58kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
σ=
Mmax
=
0.228×106
=4.222N/mm2 < 17N/mm2
W
54000
满足要求!
2.4.2抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×11.278×0.45=3.045kN
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×3.045×103
= 1.269N/mm2 < fv=1.6N/mm2
2bh
2×40×90
次楞抗剪强度满足要求!
2.4.3挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q = 40.32×0.2=8.064kN/m;
次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm;
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×8.064×4504
= 0.092mm < 1.8mm
100EI
100×10000×2430000
满足要求!
2.5墙侧模板主楞验算
主楞采用双钢管,间距:0.45m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =8980mm3;
截面惯性矩I =215600mm4;
2.5.1强度验算
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.58kN,按集中荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取穿墙螺栓间距,L=0.45m。

主楞计算简图(kN)

主楞弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)
2、强度验算
最大弯矩Mmax=0.541kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ=
Mmax
=
0.541×106
=
60.245N/mm2 < 205N/mm2
W
8980
满足要求!
2.5.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.992kN,主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值:450/150=3mm;
经计算主楞最大挠度Vmax=0.133mm < 3mm。
满足要求!
2.5.3悬挑段强度验算
对拉螺栓距墙底距离150mm,次楞间距200mm,
弯矩M=5.58×0.15=0.84kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ=
M
=
0.84×106
=
93.541N/mm2 < 205N/mm2
W
8980
满足要求!
2.5.4悬挑段挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.992kN,主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
容许挠度值:150×2/400=0.8mm;
经计算主楞最大挠度Vmax=0.141mm < 0.8mm。
满足要求!
2.6对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值:N＝abFs
a——对拉螺栓横向间距;b——对拉螺栓竖向间距;
Fs——侧模板承受的荷载设计值:
Fs=0.95(rGG4k＋rQQ2k)=0.95×(1.2×40.32+1.4×2)=48.62kN。
N=0.45×0.45×48.62=9.85kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb =Anftb
An——对拉螺栓净截面面积,M12螺栓An=76.0mm2
ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2
Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=9.85kN。
对拉螺栓抗拉强度满足要求!
3.500×500柱模板验算
3.1工程参数
柱模板参数
柱截面宽度
0.5m
截面高度
0.5m
柱高度
1m
面板
14mm厚木胶合板
次楞
竖楞采用方木,宽度:40mm,高度:90mm,柱宽度B方向设置4个竖楞,柱高度H方向设置4个竖楞
柱箍
双钢管,间距450mm
对拉螺栓
不设置对拉螺栓
荷载参数
混凝土下料产生的水平荷载
2kN/m2

3.2新浇砼对模板侧压力标准值计算
依据<砼结构工程施工规范GB50666- >,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:
=0.28×24×6×1×1=40.32 kN/m2
=24×1=24 kN/m2
其中 γc-- 混凝土的重力密度,取24kN/m3;
t0 -- 新浇混凝土的初凝时间,取6小时;
V -- 浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1m/h;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1m;
β-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。
根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值24kN/m2。
3.3柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000×14×14/6=32667mm3;
截面惯性矩I= 1000×14×14×14/12=228667mm4;
3.3.1强度验算
1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.17m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=(1.2×24+1.4×2)×1=31.6KN/m
q2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×1=34.36KN/m
取较大值q=34.36KN/m作为设计依据。

3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.1q1l2=0.1×34.36×0.172=0.1kN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.1×106
=3.06N/mm2 < f=12.5N/mm2
W
32667
面板强度满足要求!
3.3.2挠度验算
q = 1×24=24kN/m;
面板最大容许挠度值: 170/250=0.68mm;
面板弹性模量: E = 4500N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×24.000×1704
=0.13mm < 0.68mm
100EI
100×4500×228667
满足要求!
3.4柱侧模板次楞验算
次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木,间距:0.17m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =40×90×90/6=54000mm3;
截面惯性矩I =40×90×90×90/12=2430000mm4;
3.4.1强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取柱箍间距,L=0.45m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=(1.2×24+1.4×2)×0.17=5.372KN/m
q2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.17=5.841KN/m
取较大值q=5.841KN/m作为设计依据。

3、强度验算
计算最大弯矩:
Mmax=0.1ql2=0.1×5.841×0.452=0.118kN·m
最大支座力:1.1ql=1.1×5.841×0.45=2.89kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
σ=
Mmax
=
0.118×106
=2.185N/mm2 < 17N/mm2
W
54000
满足要求!
3.4.2抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×5.841×0.45=1.577kN
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×1.577×103
= 0.657N/mm2 < fv=1.6N/mm2
2bh
2×40×90
次楞抗剪强度满足要求!
3.4.3挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q = 24×0.17=4.08kN/m;
次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm;
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×4.08×4504
= 0.047mm < 1.8mm
100EI
100×10000×2430000
满足要求!
3.5柱宽度B方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm2
3.5.1强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:
p1=(1.2×24+1.4×2)×0.167×0.45=2.375KN
p2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.167×0.45=2.582KN
取较大值q=2.582KN作为设计依据。

计算简图(kN)

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)
经计算,从左到右各支座力分别为:
R1=3.87kN;R2=3.87kN;
最大弯矩 Mmax=0.948kN·m;
柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2;
柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=3.873KN。
σ=
N
+
Mmax
=
3873
+
0.948×106
=110.135N/mm2 < 205N/mm2
An
W
848
8980
满足要求!
3.5.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=24×0.167×0.45=1.804kN。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 708/500=1.4mm;
经计算最大变形 Vmax =0.916 mm < 1.4mm
满足要求!
3.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb =Anftb
An——对拉螺栓净截面面积,M12螺栓An=76.0mm2
ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2
Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=3.87kN。
对拉螺栓抗拉强度满足要求!
3.7柱高度H方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm2
3.7.1强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:
p1=(1.2×24+1.4×2)×0.167×0.45=2.375KN

计算简图(kN)
p2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.167×0.45=2.582KN
取较大值q=2.582KN作为设计依据。

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)
经计算,从左到右各支座力分别为:
R1=3.87kN;R2=3.87kN;
最大弯矩 Mmax=0.948kN·m;
柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2;
柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=3.873KN。
σ=
N
+
Mmax
=
3873
+
0.948×106
=110.135N/mm2 < 205N/mm2
An
W
848
8980
满足要求!
3.7.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=24×0.167×0.45=1.804kN。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 708/500=1.4mm;
经计算最大变形 Vmax =0.916 mm < 1.4mm
满足要求!
3.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb =Anftb
An——对拉螺栓净截面面积,M12螺栓An=76.0mm2
ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2
Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=3.87kN。
对拉螺栓抗拉强度满足要求!
4.700×900柱模板验算
4.1工程参数
柱模板参数
柱截面宽度
0.9m
截面高度
0.7m
柱高度
1m
面板
14mm厚木胶合板
次楞
竖楞采用方木,宽度:40mm,高度:90mm,柱宽度B方向设置7个竖楞,柱高度H方向设置5个竖楞
柱箍
双钢管,间距450mm
对拉螺栓
直径14mm,柱宽度B方向设置1个对拉螺栓,柱高度H方向设置1个对拉螺栓
荷载参数
混凝土下料产生的水平荷载
2kN/m2

4.2新浇砼对模板侧压力标准值计算
依据<砼结构工程施工规范GB50666- >,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:
=0.28×24×6×1×1=40.32 kN/m2
=24×1=24 kN/m2
其中 γc-- 混凝土的重力密度,取24kN/m3;
t0 -- 新浇混凝土的初凝时间,取6小时;
V -- 浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1m/h;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1m;
β-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。
根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值24kN/m2。
4.3柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000×14×14/6=32667mm3;
截面惯性矩I= 1000×14×14×14/12=228667mm4;
4.3.1强度验算
1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.18m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=(1.2×24+1.4×2)×1=31.6KN/m
q2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×1=34.36KN/m
取较大值q=34.36KN/m作为设计依据。

3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.1q1l2=0.1×34.36×0.182=0.11kN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.11×106
=3.37N/mm2 < f=12.5N/mm2
W
32667
面板强度满足要求!
4.3.2挠度验算
q = 1×24=24kN/m;
面板最大容许挠度值: 180/250=0.72mm;
面板弹性模量: E = 4500N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×24.000×1804
=0.17mm < 0.72mm
100EI
100×4500×228667
满足要求!
4.4柱侧模板次楞验算
次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木,间距:0.18m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =40×90×90/6=54000mm3;
截面惯性矩I =40×90×90×90/12=2430000mm4;
4.4.1强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取柱箍间距,L=0.45m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=(1.2×24+1.4×2)×0.18=5.688KN/m
q2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.18=6.185KN/m
取较大值q=6.185KN/m作为设计依据。

3、强度验算
计算最大弯矩:
Mmax=0.1ql2=0.1×6.185×0.452=0.125kN·m
最大支座力:1.1ql=1.1×6.185×0.45=3.06kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
σ=
Mmax
=
0.125×106
=2.315N/mm2 < 17N/mm2
W
54000
满足要求!
4.4.2抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×6.185×0.45=1.670kN
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×1.670×103
= 0.696N/mm2 < fv=1.6N/mm2
2bh
2×40×90
次楞抗剪强度满足要求!
4.4.3挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q = 24×0.18=4.32kN/m;
次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm;
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×4.32×4504
= 0.049mm < 1.8mm
100EI
100×10000×2430000
满足要求!
4.5柱宽度B方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm2
4.5.1强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:
p1=(1.2×24+1.4×2)×0.15×0.45=2.133KN
p2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.15×0.45=2.319KN
取较大值q=2.319KN作为设计依据。

计算简图(kN)

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)
经计算,从左到右各支座力分别为:
R1=1.74kN;R2=10.44kN;R3=1.74kN;
最大弯矩 Mmax=0.550kN·m;
柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2;
柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=1.09KN。
σ=
N
+
Mmax
=
1090
+
0.550×106
=62.533N/mm2 < 205N/mm2
An
W
848
8980
满足要求!
4.5.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=24×0.15×0.45=1.62kN。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 1108/500=2.2mm;
经计算最大变形 Vmax =0.124 mm < 2.2mm
满足要求!
4.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb =Anftb
An——对拉螺栓净截面面积,M14螺栓An=105.0mm2
ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2
Ntb=210×105.0/1000=22.05kN>N=10.44kN。
对拉螺栓抗拉强度满足要求!
4.7柱高度H方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm2
4.7.1强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:
p1=(1.2×24+1.4×2)×0.175×0.45=2.489KN

计算简图(kN)
p2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.175×0.45=2.706KN
取较大值q=2.706KN作为设计依据。

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)
经计算,从左到右各支座力分别为:
R1=1.27kN;R2=8.28kN;R3=1.27kN;
最大弯矩 Mmax=0.331kN·m;
柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2;
柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=2.028KN。
σ=
N
+
Mmax
=
2028
+
0.331×106
=39.251N/mm2 < 205N/mm2
An
W
848
8980
满足要求!
4.7.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=24×0.175×0.45=1.89kN。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 908/500=1.8mm;
经计算最大变形 Vmax =0.052 mm < 1.8mm
满足要求!
4.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb =Anftb
An——对拉螺栓净截面面积,M14螺栓An=105.0mm2
ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2
Ntb=210×105.0/1000=22.05kN>N=8.28kN。
对拉螺栓抗拉强度满足要求!
5.600×1100mm梁模板验算
5.1工程参数
梁模板支架参数
建筑施工危险等级
Ⅰ级
危险等级系数:支撑结构
1
水平杆件
1
梁截面宽度
0.6m
梁截面高度
1.1m
支架高度
3.4m
楼板厚度
0.3m
板底立杆纵距la
0.8m
板底立杆横距lb
0.8m
梁立杆纵距
梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距,0.4m
梁侧与梁底立杆横距
梁下设置1根立杆,间距550,550mm
钢管类型
φ48×3.0mm
水平杆最大步距
1.5m
顶步步距
1.5m
立杆伸出顶层水平杆长度a
0.5m
面板
15mm厚木胶合板
梁底次楞
40×90mm方木,5根
梁底主楞
钢管
梁侧次楞
50×100mm方木,间距200mm
梁侧主楞
双钢管,间距500mm
穿梁螺栓
穿梁螺栓直径12mm,间距:500mm×400mm
剪刀撑设置
依据JGJ300- 规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度:纵距方向6跨,横距方向6跨
支撑结构与既有结构连接情况
支撑结构与既有结构经过连墙件可靠连接
荷载标准值参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.5kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.089kN/m
可变荷载
施工荷载及设备荷载
2.5kN/m2
砼下料水平荷载
2kN/m2
风荷载
江苏镇江,基本风压:0.3kN/m2

5.2新浇砼对模板侧压力标准值计算
依据<砼结构工程施工规范GB50666- >,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:
=0.28×24×6×1×1.22=49.19 kN/m2
=24×1.1=26.4 kN/m2
其中 γc-- 混凝土的重力密度,取24kN/m3;
t0 -- 新浇混凝土的初凝时间,取6小时;
V -- 浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1.5m/h;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.1m;
β-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。
根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值26.4kN/m2。
5.3梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为15mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3;
截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4;
5.3.1强度验算
1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.20m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=(1.2×26.4+1.4×2)×1=34.48KN/m
q2=(1.35×26.4+1.4×0.7×2)×1=37.6KN/m
取较大值q=37.6KN/m作为设计依据。

3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.1q1l2=0.1×37.6×0.202=0.15kN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.15×106
=4N/mm2 < f=12.5N/mm2
W
37500
面板强度满足要求!
5.3.2挠度验算
q = 1×26.4=26.4kN/m;
面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm;
面板弹性模量: E = 4500N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×26.400×
=0.23mm < 0.5mm
100EI
100×4500×281250
满足要求!
5.4梁侧模板次楞验算
次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木,间距:0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =50×100×100/6=83333mm3;
截面惯性矩I =50×100×100×100/12=4166667mm4;
5.4.1强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距,L=0.5m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=(1.2×26.4+1.4×2)×0.2=6.896KN/m
q2=(1.35×26.4+1.4×0.7×2)×0.2=7.52KN/m
取较大值q=7.52KN/m作为设计依据。

3、强度验算
计算最大弯矩:
Mmax=0.1ql2=0.1×7.52×0.52=0.188kN·m
最大支座力:1.1ql=1.1×7.52×0.5=4.14kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
σ=
Mmax
=
0.188×106
=2.256N/mm2 < 17N/mm2
W
83333
满足要求!
5.4.2抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×7.52×0.5=2.256kN
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×2.256×103
= 0.677N/mm2 < fv=1.6N/mm2
2bh
2×50×100
次楞抗剪强度满足要求!
5.4.3挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q = 26.4×0.2=5.28kN/m;
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm;
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×5.28×5004
= 0.054mm < 2mm
100EI
100×10000×4166667
满足要求!
5.5梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管,间距:0.