安康花园模板工程施工方案模板.doc

安康花园模板工程施工方案

48

资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。

邻水安康花园棚户区改造项目

模
板
工
程
施
工
方
案

编制人:
审核人:

4月12日

目 录

第一章 工程概况…………………………………………………………1
第二章 编制依据…………………………………………………………2
第三章 施工准备…………………………………………………………3
第四章 模板安装施工工艺………………………………………………7
第五章 支撑系统验算…………………………………………………34
第六章 模板拆除施工工艺……………………………………………35
第七章 模板施工中的质量控制措施…………………………………38
第八章 施工注意事项及安全技术措施………………………………41
第九章 模板成品保护…………………………………………………42
第十章 安全文明施工措施……………………………………………42
第十一章 模板施工应急救援预案……………………………………44
第十二章 模板工程验收标准 ……………………………………… 46

第一章 工程概况
1. 工程名称: 邻水县安康花园棚户区改造项目;
2. 工程地址: 邻水县城区西南侧城南镇三合村—破石村一带;
3. 建设单位: 邻水县远丰工业发展有限公司;
4. 设计单位: 核工业西南勘察设计研究有限公司;
5. 施工单位: 山河建设集团有限公司;
6. 监理单位: 四川元丰建设项目管理有限公司;
7. 勘察单位: 核工业西南勘察设计研究有限公司;
8. 建筑工程等级: 二级;
9. 结构类型: 基础: 桩基础、 条形基础、 独立基础、 筏板基础; 主体: 框剪结构( 高层) , 框架( 多层) ;
10. 结构安全等级: 二级;
11. 设计使用年限: 50年;
12. 抗震等级: 抗震烈度6度;
13. 建筑耐火等级: 多层建设耐火等级为二级; 高层建筑耐火等级为一级。
14. 建筑抗震类别: 丙类;
15. 防雷级别: 三类;
16. 建筑面积: 面积约160449.1m²;
17. 技术要求: 按照国家有关施工及验收规范、 技术标准和设计图纸进行施工和验收。
18. 质量要求: 工程质量达到合格以上标准, 以质监部门验收认定为准, 工程质量验收标准执行国家现行有关验收标准。
19. 材料要求: 本工程使用的材料, 须有建材质检部门的检验报告和产品合格证, 其余建筑材料必须经建设单位和监理认可。
20. 施工范围: 招标工程量清单及施工图设计范围内的全部施工内容, 新建安置房及辅助用房工程。
21. 建设工期: 1094(日历天)
22. 现场条件: 已完成”三通一平”
23. 安全生产目标: 无重大安全事故, 工伤频率控制在四川省建筑施工安全管理法规规定的指标范围内。
24. 建筑概况: 本工程由3个单元高层住宅, 46个单元多层住宅组成。规划总建筑面积约160449.1m², 其中高层总建筑面积约34351.31m², 多层总建筑面积约111029.09m², 附属商业面积16038m²。安康花园工程包括: 6层住宅楼33栋, 6+1层独栋住宅楼13栋, 15层商住楼2栋, 18层商住楼1栋, 垃圾中转站1个, 地下室1个组成。

第二章 编制依据

《建筑结构荷载规范》GB50009-
《混凝土结构设计规范》GB50010- .07.01
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
《建筑施工计算手册》
《建筑施工手册》
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-
《建筑结构静力计算手册》(第二版)
现行”建筑工程质量验收规范”
本工程施工图纸、 批准的施工组织设计
四川省相关规定、 文件

第三章 施工准备

一、 材料及主要机具:
1、 模板用900×1800×20胶合板, 木枋用 ×100×50
2、 连接附件: 扣件、 紧固螺栓、 钩头螺栓、 穿墙螺栓、 防水穿墙高强螺栓、 柱模定型箍。
3、 支撑系统: 立杆、 横杆、 斜杆、 立杆垫座、 立杆可调底座、 模板侧向支腿、 木方。
4、 脱模剂: 水质隔离剂。
5、 工具: 木工圆盘锯、 木工手锯、 铁木榔头、 活动( 套口) 扳子、 水平尺、 钢卷尺、 托线板、 脚手板、 塔吊等。

二、 作业条件:
1、 模板设计:
确定所建工程的施工区、 段划分。根据工程结构的形式、 特点及现场条件, 合理确定模板工程施工的流水区段, 以减少模板投入增加周转次数, 均衡工序工程( 钢筋、 模板、 混凝土工序) 的作业量。
确定结构模板平面施工总图。在总图中标志出各种构件的型号、 位置、 数量、 尺寸、 标高及相同或略加拼补即相同的构件的替代关系并编号, 以减少配板的种类、 数量和明确模板的替代流向与位置。
确定模板配板平面布置及支撑布置。根据总图对梁、 板、 柱等尺寸及编号设计出配板图, 应标志出不同形号、 尺寸单块模板平面布置, 纵横龙骨规格、 数量及排列尺寸; 柱箍选用的形式及间距; 支撑系统的竖向支撑、 侧向支撑、 横向拉接件的型号、 间距。预制拼装时, 还应绘制标志出组装定型的尺寸及其与周边的关系。
2、 验算:
在进行模板配板布置及支撑系统布置的基础上, 要严格对其强度、 刚度及稳定性进行验算。
轴线、 模板线( 或模边借线) 放线完毕。水平控制标高引测到预留插筋或其它过渡引测点, 并办好预检手续。
模板承垫底部, 沿模板内边线用1: 3水泥砂浆, 根据给定标高线准确找平。外墙、 外柱的外边根部, 根据标高线设置模板承垫木方, 与找平砂浆上平交圈, 以保证标高准确和不漏浆。
设置模板( 保护层) 定位基准, 即在墙、 柱主筋上距地面5～8㎝, 根据模板线, 按保护层厚度焊接水平支杆, 以防模板水平位移。
柱子、 墙、 梁模板钢筋绑扎完毕; 水电管线、 预留洞、 预埋件已安装完毕, 绑好钢筋保护层垫块, 并办完隐预检手续。
3、 预组拼装模板:
拼装模板的场地应夯实平整, 条件允许时应设拼装操作平台。
按模板设计配板图进行拼装, 所有卡件连接件应有效的固紧。
柱子、 墙体模板在拼装时, 应预留清扫口、 振捣口。
组装完毕的模板, 要按图纸要求检查其对角线、 平整度、 外型尺寸及紧固件数量是否有效、 牢靠。并涂刷脱模剂, 分规格堆放。
第四章 模板安装施工工艺

第一节 柱模板
一、 柱模板安装工艺:
1、 单块就位组拼工艺流程:
搭设安装架子 → 第一层模板安装就位→ 检查对角线、 垂直和位置→ 安装柱箍 → 第二、 三等层柱模板及柱箍安装 → 安有梁口的柱模板→ 全面检查校正 → 群体固定

2、 单块安装柱模板施工要点:
先将柱子第一层四面模板就位组拼好, 其中一面留连接头。
使模板四面按给定柱截面线就位, 并使之垂直, 对角线相等。
用定型柱套箍固定, 楔板到位, 销铁插牢。
以第一层模板为基准, 以同样方法组拼第二、 三层, 直至到带梁口柱模板。用钢钉和木条对竖向、 水平接缝反正交替连接。在适当高度进行支撑和拉结, 以防倾倒。
对模板的轴线位移、 垂直偏差、 对角线、 扭向等全面校正, 并安装定型斜撑, 或将一般拉杆和斜撑固定在预先埋在楼板中的钢筋环上, 每面设两个拉( 支) 杆, 与地面呈45°。以上述方法安装一定流水段的模板。检查安装质量, 最后进行群体的水平( 支) 杆及剪刀支杆的固定。
将柱根模板内清理干净, 封闭清理口。
3、 单片预组拼柱模板工艺流程:
单片预组拼柱组拼 → 第一片柱模就位 → 第二片柱模就位用角模连接→ 安装第三、 四片柱模 → 检查柱模对角线及位移并纠正→ 自下而上安装柱箍并做斜撑 → 全面检查安装质量 → 群体柱模固定

4、 整体预组拼柱模板安装施工要点:
吊装前, 先检查整体预组拼的柱模板上下口的截面尺寸、 对角线偏差, 连接件、 卡件、 柱箍的数量及紧固程度。检查柱筋是否有防碍柱模的套装, 并用铅丝将柱顶筋先绑拢在一起, 以利柱模从顶部套入。
当整体柱模安装于基准面上, 模板下口复线前, 用钢管架将本层所有框架柱初步固定, 校正其中心线、 柱边线、 柱模桶体扭向及垂直后, 在支撑固定。
梁柱模板分两次支设时, 最上一层模板应保留不拆, 以利于二次支梁柱模板的连接, 与接槎通顺。
12mm木工板

二、 柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》, 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力, 按下列公式计算, 并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度, 取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间, 取2.000h;
T -- 混凝土的入模温度, 取20.000℃;
V -- 混凝土的浇筑速度, 取2.500m/h;
H -- 模板计算高度, 取3.600m;
β1-- 外加剂影响修正系数, 取1.200;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数, 取1.000。
分别计算得 20.036 kN/m2、 86.400 kN/m2, 取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、 柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件, 按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象, 进行强度、 刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知, 柱截面宽度B方向竖楞间距最大, 为l= 228 mm, 且竖楞数为 3, 因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
M=0.1ql2
其中, M--面板计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(竖楞间距): l =228.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载, 它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;
式中, 0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m;
面板的最大弯矩: M =0.1 ×10.871×228×228= 5.65×104N.mm;
面板最大应力按下式计算:
σ =M/W<f
其中, σ --面板承受的应力(N/mm2);
M --面板计算最大弯矩(N·mm);
W --面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6
b:面板截面宽度, h:面板截面厚度;
W= 450×15.0×15.0/6=1.69×104 mm3;
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
面板的最大应力计算值: σ = M/W = 5.65×104 / 1.69×104 = 3.349N/mm2;
面板的最大应力计算值 σ =3.349N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2, 满足要求!
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算, 公式如下:
V=0.625ql
其中, V--面板计算最大剪力(N);
l--计算跨度(竖楞间距): l =228.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载, 它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;
式中, 0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m;
面板的最大剪力: V = 0.625×10.871×228.0 = 1549.188N;
截面抗剪强度必须满足下式:
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中, τ --面板承受的剪应力(N/mm2);
V--面板计算最大剪力(N): V = 1549.188N;
b--构件的截面宽度(mm): b = 450mm ;
hn--面板厚度(mm): hn = 15.0mm ;
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 13.000 N/mm2;
面板截面受剪应力计算值: τ =3×1549.188/(2×450×15.0)=0.344N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力 τ =0.344N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2, 满足要求!
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算, 挠度计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)
其中, q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 20.04×0.45＝9.02 kN/m;
ν--面板最大挠度(mm);
l--计算跨度(竖楞间距): l =228.0mm ;
E--面板弹性模量( N/mm2) : E = 6000.00 N/mm2 ;
I--面板截面的惯性矩(mm4);
I=bh3/12
I= 450×15.0×15.0×15.0/12 = 1.27×105 mm4;
面板最大容许挠度: [ν] = 228 / 250 = 0.912 mm;
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×9.02×228.04/(100×6000.0×1.27×105) = 0.167 mm;
面板的最大挠度计算值 ν =0.167mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 0.912mm,满足要求!
四、 竖楞计算
模板结构构件中的竖楞( 小楞) 属于受弯构件, 按连续梁计算。
本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm, 因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中, 竖楞采用木方, 宽度45mm, 高度95mm, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 45×95×95/6×1 = 67.69cm3;
I = 45×95×95×95/12×1 = 321.52cm4;

竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式:
M=0.1ql2
其中, M--竖楞计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm;
q--作用在竖楞上的线荷载, 它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.228×0.900=4.934kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.000×0.228×0.900=0.575kN/m;
q = 4.934+0.575=5.508 kN/m;
竖楞的最大弯距: M =0.1×5.508×450.0×450.0= 1.12×105N·mm;
σ =M/W<f
其中, σ --竖楞承受的应力(N/mm2);
M --竖楞计算最大弯矩(N·mm);
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3), W=6.77×104;
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.12×105/6.77×104 = 1.648N/mm2;
竖楞的最大应力计算值 σ =1.648N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2, 满足要求!
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算, 公式如下:
V=0.6ql
其中, V--竖楞计算最大剪力(N);
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载, 它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.228×0.900=4.934kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.000×0.228×0.900=0.575kN/m;
q = 4.934+0.575=5.508 kN/m;
竖楞的最大剪力: V = 0.6×5.508×450.0 = 1487.221N;
截面抗剪强度必须满足下式:
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中, τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);
V --竖楞计算最大剪力(N): V=0.6ql= 0.6×5.508×450=1487.221N;
b --竖楞的截面宽度(mm): b = 45.0mm ;
hn--竖楞的截面高度(mm): hn = 95.0mm ;
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 1.500 N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值:
τ =3×1487.221/(2×45.0×95.0×1)=0.522N/mm2;
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.522N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2, 满足要求!
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算, 公式如下:
νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中, q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =20.04×0.23 = 5.51 kN/m;
νmax--竖楞最大挠度(mm);
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ;
E--竖楞弹性模量( N/mm2) , E = 9000.00 N/mm2 ;
I--竖楞截面的惯性矩(mm4), I=3.22×106;
竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm;
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.51×450.04/(100×9000.0×3.22×106) = 0.053 mm;
竖楞的最大挠度计算值 ν=0.053mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm , 满足要求!
五、 B方向柱箍的计算
本工程中, 柱箍采用木方, 宽度45mm, 高度95mm, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 45×95×95/6 ×1= 67.69cm3;
I = 45×95×95×95/12 ×1= 321.52cm4;
按集中荷载计算( 附计算简图) :

B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN);
P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.228 × 0.45 = 2.48 kN;

B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 2.479 kN;

B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.648 kN·m;

B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = 1.174 mm;
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ =M/W<f
其中 , 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 647560.66 N·mm;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 67688 mm3;
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.57 N/mm2;
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2;
B边柱箍的最大应力计算值 σ =6.48×108/6.77×107=9.57N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2, 满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= 1.174 mm;
柱箍最大容许挠度:[ν] = 500 / 250 = 2 mm;
柱箍的最大挠度 ν=1.174mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=2mm, 满足要求!
3.柱箍抗剪强度验算
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中, τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2);
V--柱箍计算最大剪力(N): V = 1487.221N;
b--柱箍的截面宽度(mm): b = 45.0mm;
hn--柱箍的截面高度(mm): hn = 95.0mm ;
fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 13.000 N/mm2;
柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×1487.221/(2×45.0×95.0×1)=0.522N/mm2;
柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.522N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2, 满足要求!
六、 H方向柱箍的计算
本工程中, 柱箍采用木方, 宽度45mm, 高度95mm, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 45×95×95/6 ×1= 67.69cm3;
I = 45×95×95×95/12 ×1= 321.52cm4;
按计算( 附计算简图) :

H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN);
P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.228 ×0.45 = 2.48 kN;

H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 2.479 kN;

H方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.648 kN·m;

H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = 1.174 mm;
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
σ =M/W<f
其中, 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 647560.66 N·mm;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 67688 mm3;
H边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.567 N/mm2;
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2;
H边柱箍的最大应力计算值 σ =6.48×108/6.77×107=9.567N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2, 满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν = 1.174 mm;
柱箍最大容许挠度: [ν] = 500 / 250 = 2 mm;
柱箍的最大挠度 ν =1.174mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=2mm, 满足要求!
3.柱箍抗剪强度验算
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中, τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2);
V--柱箍计算最大剪力(N): V = 1487.221N;
b--柱箍的截面宽度(mm): b = 45.0mm;
hn--柱箍的截面高度(mm): hn = 95.0mm ;
fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 13.000 N/mm2;
柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×1487.221/(2×45.0×95.0×1)=0.522N/mm2;
柱箍截面最大受剪应力计算值 τ =0.522N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2, 满足要求!

第二节 梁模板

一、 梁模板安装工艺:
1、 梁模板单块就位安装工艺流程:
弹出梁轴线及水平线并复核 → 搭设梁模支架 → 安装梁底楞或梁卡具→ 安装梁底模板 → 梁底起拱 → 绑扎钢筋 → 安装侧梁模→ 安装另一侧梁模 → 安装上下锁口楞、 斜撑楞及腰楞和对拉螺栓→ 复核梁模尺寸、 位置 → 与相邻模板连固

2、 梁模板单块就位安装施工要点:
在柱混凝土上弹出梁的轴线及水平线( 梁底标高引测用) , 并复核。
支柱一般采用双排( 设计定) , 间距以60～100㎝为宜。支柱上连固5㎝×10㎝木楞( 或定型钢楞) 或梁卡具。支柱中间和下方加横杆或斜杆, 立杆架可调底座。
在支柱上调整预留梁底模板的厚度, 符合设计要求后, 拉线安装梁底模板并找直, 底模上应拼上连接角模。
在底模上绑扎钢筋, 经验收合格后, 清除杂物, 安装梁侧模板, 将两侧模板与底板使用钢钉和底板支撑木方连接。用梁卡具或安装上下锁口楞及外竖楞, 附以斜撑, 其间距一般宜为75㎝。当梁高超60㎝时, 需加腰楞, 并穿对拉螺栓( 或穿墙高强螺栓) 加固。侧梁模上口要拉线找直, 用定型夹子固定。
复核检查梁模尺寸, 与相邻梁柱模板连接固定。有楼板模板时, 与板模拼接固定。
3、 梁模板单片预组合模板安装工艺流程:
弹出梁轴线及水平线并做复核 → 搭设梁模支架→ 预组拼模板检查→ 底模吊装就位安装 → 起拱 → 侧模安装 → 安装侧向支撑或梁夹固定→ 检查梁口平直模板的尺寸 → 卡梁口卡 → 与相邻模板连固

4、 梁模板单片预组合模板安装施工要点:
检查预组拼模板的尺寸、 对角线、 平整度、 吊点的位置及梁的轴线及标高, 符合设计要求后, 先把梁底模吊装就位于支架上, 与支架连固并起拱。分别吊装梁两侧模板, 与底模连接。安装侧支撑固定, 检查梁模位置、 尺寸无误后, 再将钢筋骨架吊装就位, 或在梁模上绑扎入模就位。卡上梁上口卡, 与相邻模板连固。其操作细节要点同单块就位安装工艺。
5、 梁模整体预组合模板安装工艺流程:
弹出梁轴线及水平线并做复核 →搭设梁模支架→ 梁模整体吊装就位 → 梁模与支架连固→ 复核梁模位置尺寸→ 侧模斜撑固定 → 上梁卡口

6、 梁模整体预组合模板安装施工要点:
复核梁模标高及轴线, 搭设双排梁模支架。短向两支柱间安装木楞。梁底模长向连固通长木楞, 以增加底模整体性, 便于吊装。复核预组合梁模的尺寸、 连接件、 木楞及吊点位置, 进行试吊。吊运时, 梁模上口加支撑, 以增加整体刚度。吊装就位, 校正梁轴线、 标高、 梁模底两边长纵楞, 与支架横楞固定。梁侧模用斜撑固定。

二、 板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算, 如图所示:

( 1) 荷载计算
模板的截面抵抗矩为: W＝1000×142/6=3.27×104mm3;
模板自重标准值: x1＝0.3×1 =0.3kN/m;
新浇混凝土自重标准值: x2＝0.12×24×1 =2.88kN/m;
板中钢筋自重标准值: x3＝0.12×1.1×1 =0.132kN/m;
施工人员及设备活荷载标准值: x4＝1×1 =1kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载标准值: x5＝2×1=2kN/m。
以上1、 2、 3项为恒载, 取分项系数1.2, 4、 5项为活载, 取分项系数1.4, 则底模的荷载设计值为:
g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.3+2.88+0.132)×1.2=3.974kN/m;
q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m;
对荷载分布进行最不利布置, 最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×3.974×0.22+0.1×4.2×0.22=0.03kN·m

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×3.974×0.22-0.117×4.2×0.22= -0.036kN·m;
经比较可知, 荷载按照图2进行组合, 产生的支座弯矩最大。Mmax=0.036kN·m;
( 2) 底模抗弯强度验算
取Max(M1max, M2max)进行底模抗弯验算, 即
σ =M/W<f
σ =0.036×106 /(3.27×104)=1.088N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =1.088N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2, 满足要求。
( 3) 底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.974×0.2+0.617×4.2×0.2=0.995kN;
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算:
τ = 3Q/(2bh)≤fv
τ =3×995.208/(2×1000×14)=0.107N/mm2;
因此, 底模的抗剪强度τ =0.107N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。
( 4) 底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2;
模板惯性矩 I=1000×143/12=2.287×105 mm4;
根据JGJ130－ , 刚度验算时采用荷载短期效应组合, 取荷载标准值计算, 不乘分项系数, 因此, 底模的总的变形按照下面的公式计算:
νmax=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)<min(lc/150,10)
νmax=0.061mm;
底模面板的挠度计算值νmax=0.061mm小于挠度设计值[ν] =min(200/150, 10)mm , 满足要求。

三、 底模方木的强度和刚度验算
按三跨连续梁计算
( 1) 荷载计算
模板自重标准值: x1=0.3×0.2=0.06kN/m;
新浇混凝土自重标准值: x2=0.12×24×0.2=0.576kN/m;
板中钢筋自重标准值: x3=0.12×1.1×0.2=0.026kN/m;
施工人员及设备活荷载标准值: x4=1×0.2=0.2kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载标准值: x5=2×0.2=0.4kN/m;
以上1、 2、 3项为恒载, 取分项系数1.2, 4、 5项为活载, 取分项系数1.4, 则底模的荷载设计值为:
g2 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.06+0.576+0.026)×1.2=0.795kN/m;
q2 =(x4+x5)×1.4=(0.2+0.4)×1.4=0.84kN/m;

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×0.795×12-0.117×0.84×12=-0.178kN·m;
( 2) 方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=45×952/6=6.769×104 mm3;
σ =M/W<f
σ =0.178×106/(6.769×104)=2.626N/mm2;
底模方木的受弯强度计算值σ =2.626N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 , 满足要求。
( 3) 底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×0.795×1+0.617×0.84×1=0.995kN;
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算:
τ = 3Q/(2bh)≤fv
τ =3×995.208/(2×45×95)=0.349N/mm2;
因此, 底模方木的抗剪强度τ =0.349N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。
( 4) 底模方木挠度验算
方木弹性模量 E=9000 N/mm2;
方木惯性矩 I=45×953/12=3.215×106 mm4;
根据JGJ130－ , 刚度验算时采用荷载短期效应组合, 取荷载标准值计算, 不乘分项系数, 因此, 方木的总的变形按照下面的公式计算:
νmax=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.159 mm;
底模方木的挠度计算值νmax=0.159mm 小于 挠度设计值[ν] =min(1000/150, 10)mm , 满足要求。
四、 托梁材料计算
根据JGJ130－ , 板底水平钢管按三跨连续梁验算, 承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载, 如图所示。

( 1) 荷载计算
材料自重: 0.033kN/m;
方木所传集中荷载: 取( 二) 中方木内力计算的中间支座反力值, 即
p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×0.795×1+1.2×0.84×1=1.882kN;
按叠加原理简化计算, 托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
( 2) 强度与刚度验算
托梁计算简图、 内力图、 变形图如下:
托梁采用: 钢管(双钢管) :Ф48×3.5;
W=8.98 ×103mm3;
I=21.56 ×104mm4;

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)
中间支座的最大支座力 Rmax = 12.436 kN ;
托梁的最大应力计算值 σ =