方钢管混凝土粘结强度试验研究.pdf

第 2 7卷 第 1 期 2 0 1 0年 3月 建筑科 学与 J o u r n a 1 O f Ar c h i t e c t u r e 工程 学报 a n d Ci v i l En g i n e e r i n g Vol _ 2 7 NO 1 M a r 2 0 1 O 文 章 编 号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 0 ) 0 卜0 0 4 3 0 6 0 方钢管 混凝 土粘结强度试 验研 究 黄 一杰 ， 薛建 阳 ， 赵鸿铁 ( 1 同济大学 建 筑工 程系 ， 上海2 0 0 0 9 2 ； 2 西安建筑科技大学 ，仵建斌 土木工程学院 ， 陕西 西安7 1 0 0 5 5 ) 摘 要 ： 为 了得 出方钢 管混 凝土 构件 的粘 结强度 计 算公 式 ， 进 行 了不 同 长 宽比 、 宽厚 比方 钢 管混 凝 土 柱 的轴心 推 出试验 ， 得到 了方 钢 管混凝 土的粘 结 强度 变化 规律 ； 总 结 并分 析 了各 国相 关试 验 ， 提 出 了 当核 心 混凝 土周边 的薄壁 混 凝土破 坏之 后试 件破 坏 这 一思路 ， 利 用 弹性 力 学 与材 料 力 学的 相 关 理论 ， 推导 了方钢 管 混凝 土粘 结强度 的半 经验 半理论 公 式 。分析 结果表 明 ： 方钢 管混凝 土的 粘结 强 度 受构件 宽厚 比影 响较 大 ， 受 长宽 比影响较 小； 所得 公 式 的计 算 结果 与 试验 值 吻 合 良好 ， 为方 钢 管 混凝 土粘 结强度 计 算提 供 了新 思路 。 关键 词 ： 方 钢 管混凝 土 ； 粘 结 强度 ； 影 响 因素 ； 弹性模 量 中 图分类 号 ： TU3 9 2 3 文献标 志码 ： A Ex pe r i m e nt a l S t u d y o f Bo nd St r e n g t h o f Co n c r e t e f i l l e d S q u a r e S t e e l Tu b e HUANG Yi j i e ，XUE J i a n y a n g ，Z HAO Ho n g t i e ，WU J i a n b i n 。 ( 1 De p a r t me n t o f B u i d i n g En g i n e e r i n g，To n g j i Un i v e r s i t y ，S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2 ，Ch i n a ： 2，Sc h oo l o f Ci vi l En gi n e e r i n g，Xi a n Uni v e r s i t y of Ar c hi t e c t u r e a nd Te c h nol o gy，Xi a n 7 10 05 5，Sh a a nxi ，Chi na ) Ab s t r a c t ：To o bt a i n t h e bo nd s t r e n gt h c a l c ul a t i ng f o r m ul a of c onc r e t e f i l l e d s q ua r e s t e e l t u be s pe c i m e ns， pu s h ou t e x pe r i m e nt s we r e c a r r i e d ou t un de r d i f f e r e n t s l e nd e r ne s s e s a nd wi dt h t hi c kne s s r a t i o s，a nd t he c h a ng e pr i n c i p l e o f bo nd s t r e n gt h o f c o nc r e t e f i l l e d s q u a r e s t e e l t u be s p e c i m e ns wa s o bt a i n e d Ac c o r di n g t o d ome s t i c a n d f or e i gn e x pe r i me n t s，a ut ho r s pr o po s e d t ha t whe n t h e t hi n wa l l e d c on c r e t e d a ma g e d， t h e s a mpl e wa s d e s t o r ye d Ba s e o n t hi s pr i nc i pl e， a s e m i e mpr i c a l t he o r y f or m u l a wa s d e du c e d u s i n g e l a s t i c me c h a n i c s a nd m a t e r i a l me c ha ni c s me t h o ds Ana l y t i c a l r e s ul t s s ho w t h a t bo nd s t r e ng t h o f c on c r e t e f i l l e d s q u a r e s t e e l t u be s pe c i m e n i s mo r e a f f e c t e d b y wi d t h t hi c k ne s s r a t i o，a nd i s l e s s a f f e c t e d b y t he s l e nde r ne s s The r e s u l t s o f f o r mul a m a t c h we l l wi t h t h os e o f e xp e r i me nt s， whi c h p r ov i d e a ne w wa y t O c a l c u l a t e b ond s t r e n gt h of c o nc r e t e f i l l e d s q Ha r e s t e e 1 t u be c ol u m n s Ke y wor d s ：c o nc r e t e f i l l e d s q ua r e s t e e l t u be；bo nd s t r e n gt h；i n f l ue nc e f a c t o r；e l a s t i c mo du l u s 引 目 方钢管混凝土结构具有承载力高、 刚度大 、 抗震 性 能好 、 施 工方便 等 优点 ， 是需 要大 力发展 的一种 建筑 结构 形式 。在 方 钢 管混 凝 土 结 构 实 际应 用 中 ， 外力 一般 先传 到钢 管 壁 上 ， 然 后 再 通 过剪 切 粘 结 力 传递 给核 心混 凝 土 。各 国相关 试 验 表 明 ： 钢 管 混 凝 土粘结强度较低 ， 其剪力传递长度过长 。这就会 造成 核心 混凝 土不 能达 到其设 计强 度或 者虽 然能 够 达到设 计 强度 ， 但结 构不 能充 分利用 ， 从 而导 致钢 管 收稿 日期 ： 2 0 0 9 1 2 - 0 5 基金项 目： 国家 自然科学 基金项 目( 5 0 4 7 8 0 4 4 ) 作者简介 ： 黄一杰( 1 9 8 3) ， 男 ， 山东济南人 ， 同济 大学工学博士研究生 ， E ma il ： 3 0 2 h u a n g y ii i e 1 6 3 c o m。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 4 建筑科 学与 工程 学报 2 0 1 0车 混 凝土 这种组 合结 构 的优 势得 不到充 分发 挥 。为了 解 决这 些 问题 ， 需要 对 方 钢 管 混凝 土 的 剪切 粘 结 性 能做进 一步 的研究 。 到 目前为止， 各国已经开展 了一些对方钢管混 凝土粘结性能的试验研究 ， 但是还存在一些问题 ， 如 对影响其粘结强度的因素存在较大争议等。为此 ， 本次试验对方钢管混凝土的粘结性能进行了深入的 研 究 。 1 试验概况 1 1 试 验方 案 试验在西安建筑科技大学结构实验室进行。加 载装 置 为 YE S - 5 0 0型长柱 液压 试验 机 ， 极 限加 载 能 力为 5 MN。为保证构件轴心受压， 在加载之前 ， 先 找出构件的中心， 以确保结果的准确性。为防止核 心混凝土发生局压破坏 ， 在加载端与核心混凝土之 间放 置 1块尺 寸略 小 于方 钢 管 的 刚性 垫 块 ， 以便 传 递荷 载 。 采用 推 出试 验 方 法 ， 即外 力 首先 加 载 到核 心混 凝土上 ， 通过粘结力将荷载逐步传递给钢管 ， 在试件 自由端 留有一 定空 隙 ， 以便 核 心混 凝 土 能够 发 生 相 对 滑移 ， 见 图 1 ， 其 中 ， z 为构件 长度 。 主 磁 力表 座 固定 表1 钢 支座 图 1 试 验 加 载 装 置 【 单 位 ： mm) F i g 1 Te s t Lo a d i n g De v i c e( Un i t ： mm) 试验采用分级静力加载的方式 ， 在没有发生明 显 滑移 之 前 ， 每 级 加 载 大 小 约 为 预 估 极 限 荷 载 的 5 。在滑移增大后 ， 采用缓慢加载方式， 直至构件 破 坏 。 在试 件 的两 端设 置 千 分表 ， 用 来 测量 加 载段 与 自由端 的滑移 ， 在 试 验 前先 对 方 钢 管 内壁进 行 人 工 除锈 ， 然后再涂抹化学药品进一步除锈 ， 以保证钢管 内壁光 滑 。 1 2材料 性质 本次试 验钢 材 选用 Q2 3 5钢， 分别 在壁 厚 为 5 5 、 3 r n m 的钢管上裁取标准试件， 以测量钢材的 性 质 ， 结果 如表 1 所 示 。 表 1 钢 材 性 质 Ta b1 Pr o pe r t i e s o f St e e l 壁厚 mm 弹性模量 GP a 泊松比 屈服强度 MP a 极限强度 MP a 5 5 1 95 O 2 5 2 2 9 2 4 1 8 3 0 1 82 0 2 5 3 g 8 5 4 1 3 混凝土采用商品混凝土， 强度 等级为 C 6 0 。通 过 压 预 留 的 6 块 尺 寸 为 1 5 0 f i l m 1 5 0 mm X 1 5 0 mm的混凝土标准试块， 得 出立方体混凝土的抗 压强度 标准 值为 5 9 MP a 。 1 3试验 结果 本 次试 验所得 结果 如表 2所示 。 由表 2可 以看 出 ： 在 相 同长 细 比的 情 况 下 ， 随着 钢 管 宽 厚 比的 增 大， 构件的粘结强度有较大的提高 ， 而长细 比的变化 对方 钢管混 凝土 的粘结 强度 影响较 小 。 2 影 响因素 结合 本 次试 验 的结 果 及各 国相关 文献 可 知 ， 构 件的宽厚 比、 含钢率、 内壁粗糙程度等是影响粘结强 度 的主要 因素 ， 而混 凝 土 强度 等 级 、 长 宽 比、 钢材 强 度等是影响粘结强度的次要因素 。 2 1宽厚 比 、 根据 文献 E 4 可 知 ， 方钢 管混 凝土 的宽厚 比对其 粘 结强度 有较 大影 响 ， 一般 随着 宽厚 比的增大 ， 方钢 管 混凝 土构件 的粘结 强度 降低 。本次试 验 5 也 验证 了这一现象 ， 结果如图 2所示 。估计造成这种现象 的原 因是 ： 宽 厚 比越 大 ， 则 钢管 径 向刚度 越 小 ， 外壁 越 容 易发生鼓 曲 ， 与核 心 混 凝 土之 间的粘 结 强 度越 低 ， 但也并不是随着宽厚 比的增大 ， 粘结强度无限降 低 。 由文献 E 6 可 知 ： 当宽厚 比达 到 5 0时 ， 随着 宽厚 比的增大 ， 方 钢管 混 凝 土构 件 的粘 结 强 度 变化 并 不 明显 ； 当宽厚 比小于 2 0时 ， 粘结强度增大趋势并不 明显 。 2 2 长 宽 比 相关试验口 表 明： 方钢管混凝土的长宽 比对其 粘结强度有影响， 但是粘结强度随长宽 比变化 的规 律 尚不 明确 。 图3 为粘结 强度随长宽 比的变化 ， 其 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 黄 一杰 ， 等 ： 方钢 管混凝 土粘 结强度 试验研 究 4 5 表 2 方钢管混凝土构件的平均粘结强度 Ta b 2 Av e r a g e Bo n d S t r e ng t h s of Co nc r e t e - f i l l e d S qu ar e S t e e l Tub e Sp e c i me ns 试件编号 长度 ram 宽度 ram 壁厚 mm 长宽 比 宽厚 比 混凝土强度 破坏荷载 k N 平均粘结强度 MP a CFST1 一 P 4 5 O 1 5 O 5 5 O 3 0 2 7 3 C6 0 1 7 5 8 6 0 7 0 1 CFS T2 一 P 4 5 O 1 5 O 3 7 5 3 0 4 0 0 C6 0 9 1 9 5 0 3 6 2 CFS T3 一 P 4 5 0 l 5 O 3 O 0 3 0 5 0 0 C6 0 4 6 3 7 0 1 8 0 CFS T4 一 P 8 2 5 l 5 O 5 5 O 5 5 2 7 3 C6 0 2 4 9 5 8 O 5 4 6 CFS T5 一 P 8 2 5 l 5 O 3 7 5 5 5 4 0 0 C6 0 1 2 1 5 6 0 2 5 4 CFS T6 一 P 8 2 5 l 5 O 3 O O 5 5 5 O O C6 0 8 7 8 5 0 1 81 CFS T7 一 P 1 0 5 O l 5 O 5 5 0 7 0 2 7 3 C6 0 3 3 2 2 3 0 5 6 5 CF ST8 一 P 1 0 5 O 1 5 O 3 7 5 7 O 4 0 0 C6 0 2 3 6 8 0 0 3 9 2 CFST9 一 P 1 05 O l 5 0 3 O0 7 0 5 0 0 C6 0 1 2 4 8 6 0 2 0 7 图 2 粘结 强度 随宽厚 比的变化 Fi g 2 Ch an g e s o f Bo n d S t r e ng t h s wi t h W i dt h t hi c k ne s s Ra t i o s 图 3 粘 结 强 度 随 长 宽 比 的 变化 Fi g 3 Ch a ng e s o f Bo nd St r e n g t hs wi t h S l e n d e r n e s s e s 中 ， t 为 钢管壁 厚 。从 图 3可 以看 出 ： 在 不 同长 细 比 的情况下 ， 粘 结强 度 的变 化规 律 并 不 明显 。但 是 根 据 实际经 验可 知 ， 方 钢 管 混 凝 土构 件 的粘 结 强 度 随 长 宽 比的增 大 而增大 ， 这是 因为 长宽 比越 大 ， 构 件就 越容易发生偏心或弯 曲， 而偏心或弯曲作用是有利 于粘结强 度提 高 的。 2 3 内壁粗糙程度与密实度 方钢管 的粘结强度与核心混凝土的密实度 、 钢 管 与混凝 土 之 间 的 界 面 粗 糙 程 度 有 关 。密 实 度 越 好 ， 接触 面越 粗糙 ， 则 钢管与 混凝 土之 间 的机 械 咬合 力和摩擦力也越大， 而这两者是构成粘结强度 的主 要组成 部分 ， 所 以粘结 强度也 越 高 。 3 粘结 强度公式的推导 以往 所做 的钢 管 混凝 土 粘 结 强度 试 验 ， 仅 给 出 了粘结强度的大致范围， 而未能对其进行精确的计 算 ， 即使给出了计算公式 ， 也是通过对试验数据拟合 得 到 的 ， 离散 度 较 大 。本 文 中笔 者 结 合 试验 数 据 与 理论 分析 ， 推 导 出了关 于方 钢 管 混凝 土粘 结 强 度 的 半经 验半 理论 公式 。 3 1 公 式推 导 根据 9 根 方钢 管混凝 土轴 心 推 出试 件所 得试 验 数 据 可知 ： 在加 载初期 ， 剪 切粘 结强 度沿 构件 长度方 向呈指 数分 布 ； 随着荷 载 的增加 ， 其在 长度 方 向上 的 分 布趋 于均 匀 ； 当达到 破坏 时 ， 呈 均匀 分 布 。由于推 出力较小， 构件大部分还处于弹性状态 。 推 出试验 中 ， 在 加 载端 ， 荷 载 由核心 混凝 土通 过 剪切粘结强度逐步传 给外钢管。在 自由端， 混凝土 几乎 不受 力或 受力 很 小 ， 推 出力几 乎全 部 由钢 管 承 担 。混凝 土和 钢管各 自承担 的外力 是沿 构件 长度方 向呈线性 变换 的。 考 虑 到钢 管 与混 凝 土 各 自的横 向变形 ， 混 凝 土 的受力状态是从加载端的三面受压和侧面受剪逐步 过 渡到侧 面轻 微受 拉并 受剪 ， 在此 过渡 范 围内 ， 必 存 在一段混凝土 ， 其受力状态为竖向受压和侧面受剪 。 在此段 混凝 土 内钢 管混凝 土 的剪切 粘结 力主要 由机 械 咬合 力 、 化 学胶 结 力 和 摩擦 力 构 成 。由文 献 1 0 可 知 ： 在 达 到粘结 破 坏 状 态 时 ， 试 件 滑移 较 小 ， 剪 切 粘结 力 主要 由机械 咬合力 和 化学胶 结力 来提 供 。此 段混凝土 四周的薄壁混凝土中微 观裂缝不断发展 ， 最后 在压 力和 剪力 共 同作用 下 发 生 破 坏 ， 生 成 磨 屑 层 ， 粘结强度由摩擦力来提供 ， 并逐步降低。根据文 献 1 1 ， 薄壁 混凝 土 在 剪 压或 剪 拉 复 合 状 态 下 的复 合抗剪强度 r为 r 一 0 0 0 0 9 8 1 +0 1 1 2 a a 0 0 1 2 2 ( a a ) ( 1 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 6 建 筑科 学与工程 学报 2 0 1 0车 式 中 ： O o 为 轴压 强 度 ； 为受 拉或 受 压应 力 ； r 为 在 为一定值时混凝土的最大剪应力， 即复合抗剪强度。 在 推 出试 验 中 ， 视核 心混凝 土受 力端 为加载 端 ， 外力由加载端通过 剪切粘结强度 逐步传递给外钢 管， 在距加载端为 x的位置 ， 钢管 与混凝土各 自承 担 的荷 载为 Nl r Z r “ zr ( Z z ) 、 N - r u z 式 中 ： r 为剪切 粘结 强 度 ； N。为作 用 在 钢 管上 的荷 载； N 为作用在混凝土上的荷载； 为截面周长 。 假 设在 混 凝 土与 钢 管上 压 应力 均 匀分 布 ， 其 大 小 分别 为 式中： A 为核心混凝土的截面面积； As为钢管的截 面面积 为 核 心 混 凝 土 均 布 压 应 力 ； 为 钢 管 均 布压应 力 。 由于在试 验过 程 中 ， 推力较 小 ， 试 件基 本处 于弹 性 工作 状态 ， 其 轴 向变形 分别 为 N 1 矗 一 蕊 l ( 4 ) N2 I 一 f 式中： ，为核心混凝土纵 向压应变 ； 已 为钢管纵 向 压应 变 ； E 为核 心混凝 土 的弹性 模 量 ； E s 为 钢管 的 弹性 模量 。 相 应 的横 向应变 分别为 ， N 1 白 l ( 5 ) N2 邑 一 l 式中： 为核心混凝土横 向压应变； 为钢管横 向 压应 变 为混凝 土泊松 比 为钢材 的泊松 比。 在 混 凝 土 横 向压 应 变 与 钢 管 横 向 压 应 变 相 等 处 ， 两者 之 间横 向压 力较 小或可 忽 略不计 ， 即 l 、 N N I ( 6 ) E c A c 一 J 将式( 2 ) 代入式( 6 ) 可得 z 一 A A z ( 7 ) ( E c c) + ( Es s ) 式中： 为加载端至混凝土横 向压应变 与钢管横向 压应变相等处的长度。 在 z 处 的 混 凝 土 所 受 压 力 为 N 一 r u l ( 1 一 A ) ， 由此得到 处混凝土所受均匀压力 为 一 N 1 一 r u u l ( 1 一1 ) A c = 4 r 砉 ( 1 一 ) ( 8 ) 式 中 ： B为构 件宽度 。 在此 截 面处 ， 混 凝 土 的受 力状 态 为竖 向受压 和 侧面受剪 ， 当达到粘结破坏状态时 ， 混凝土四周的薄 壁混 凝土在 压力 与剪 力 共 同作 用 下 发 生破 坏 ， 从 而 导致核心混凝土与钢管壁之间生成磨屑层。此后， 剪切 粘结 强度 由摩 擦 力 提供 ， 并 逐 步 降低 。根据 式 ( 9 ) 得 出在 临界破 坏 时混凝土 界 面上 的剪应 力为 O 4 4 8 + 0 2 ( ) 2 + ( 0 0 3 9 2 +0 0 7 6 6 ) ) ( 2 + 3 9 0 4 t - z 1 l ) ， ( 9 ) 式 中 ： 厂 为混凝 土 的抗 压强度 。 3 2系数调 整 式 ( 9 ) 是理 想状 态 下 的方 钢 管 混凝 土 的 粘结 强 度计 算公式 ， 但 是实 际 上 构件 的长 宽 比、 宽厚 比、 内 壁粗糙程度等因素对其有较大影 响， 为此引进系数 k 、 k 。 、 k 。 、 k 。k 为 考 虑 构 件 塑 性 发展 和保 证 安 全 的系数 ， 取为 1 7 5 。k 为当长宽 比大于 6时的修 正 系数 ， 是 一 ( ) 1 。是 。为 宽 厚 比修 正 系 数 ， 是 。 一1 ( ) ， 但 当宽厚 比大 于 5 0时 ， 仍 取 为 5 0 。 根据文献E 1 2 ， 当 Bg o t 时， 近似取 k 。为 0 9 ； 当 2 0 t 5 O 情况下 的 方 钢 管混 凝 土 构 件 粘 结 强 度 做 进 一 步 研 究 ， 相关 文献表 明 ， 随着 试件 尺 寸 的增 大 ， 粘 结 强度 会 发生 变化 1 4 2 3 。 4 结语 ( 1 ) 构件宽 厚 比、 内壁 光 滑 程 度 、 养 护 水平 是 影 响方钢 管混 凝土 粘结 强 度 的 主 要 因 素 ， 而 混凝 土 强 度 、 钢 材 强 度 、 长宽 比 、 龄 期 等是 次 要 因素 。剪 切 粘 结力 随宽厚 比的增 大 而 呈 非 线性 降低 ， 内壁 越 粗 糙 其 值越 大 ； 当构件 长 宽 比、 混 凝 土龄 期 增 大 时 ， 其值 变 化不 大 。 ( 2 ) 依 据文 献并 结 合 理 论 分析 推 导 了粘结 强 度 公式 ， 经过 验算 ， 与试 验结 果吻合 良好 。 ( 3 ) 方 钢管 混凝 土柱 的粘结 强度 一般 较低 ， 为 了 使这 种组合 结构 能 够充 分 发 挥 作用 ， 建 议设 置 抗 剪 连接件 来传递 外力 。 参考 文献 ： Re f e r e nc e s： 1 赵鸿 铁 钢与 混凝 土组 合结构 M 北京 ： 科 学 出版 社 ， 2 0 0 1 ZHAO Hon g t i e St e e l a nd Co nc r e t e Comp os i t e S t r u c t u r e s M B e i j i n g ： S c i e n c e P r e s s ， 2 0 0 1 2 MOR I S HI T A Y， TO MI I M， YOS HI MURA Y E x pe r i me nt a l St ud i e s on Bo nd St r e n gt h i n Co nc r e t e Fi l l e d Squ a r e an d Oc t a go na l St e e l Tubu l a r Co l u mns S u b j e c t e d t o A x i a l L o a d J T r a n s a c t i o n o f J a p a n Co nc r e t e I ns t i t ut e， 1 9 79( 1 )： 35 9 36 6 3 M0 RI S HI TA Y， T 0MI I M， Y0 S H1 MUR A Y E x pe r i me nt a l St u di e s o n Bon d St r e ngt h i n Con e r e t e Fi l l e d Ci r c u l a r S t e e l Tu b u l a r Co l u mn s S u b j e c t e d t o Ax i a l L o a d J T r a n s a c t i o n o f J a p a n C o n c r e t e I n s t i t u t e ， 1 9 7 9 ( 1 ) ： 3 5 1 - 3 5 8 4 池建军 钢 管混凝 土 界面抗 剪 粘结 性能 的试 验研 究 与有限元分析 D 3 长沙 ： 长沙理工大学 ， 2 0 0 4 CHI J i a n - j u n E x p e r i me n t a l S t u d y a n d FEA o f t h e Sh e a r Bon d Be h a vi or s a t t he I nt e r f a c e of Co nc r e t e - f i l l e d S t e e l Tu b e D C h a n g s h a ： C h a n g s h a Un i v e r s i t y o f S c i e n c e& Te c h n o l o g y， 2 0 0 4 5 任少华 方 钢 管混凝 土粘 结 性能及 临界 粘 结长 度 的 试验研究 D 西安 ： 西安建筑科技大学 ， 2 0 0 8 REN Sha o hua Exp e r i me nt a l St u d y on t he Bo nd Pr ope r t i e s a n d Cr i t i c al Bo nd Le n gt h of Co nc r e t e f i l l e d S q u a r e S t e e l T u b e s D X i a n ： X i a n Un i v e r s i t y o f Ar c h i t e c t u r e 8 L Te c h n o l o g y， 2 0 0 8 6 康希 良 ， 赵鸿铁 ， 薛建 阳， 等 钢管混 凝土粘结 滑移 问 题综述分析 J 3 西安建 筑 科技 大学 学 报 ： 自然 科学 版 ， 2 0 0 6 ， 3 8 ( 3 ) ： 3 2 1 3 2 6 KANG Xi l i a n g， ZHAO Ho n g t i e ，XUE J i a n y a n g， e t a 1 Summar i z e d Re vi e w of t he Bond s l i p Pr ob l e ms o f C o n c r e t e F i l l e d S t e e l T u b e s( C F S T) J J o u r n a l o f Xi a n Un i v e r s i t y o f Ar c h i t e c t u r e & Te c h n o l o g y ： Na t u r a l S c i e n c e Ed i t i o n ， 2 0 0 6， 3 8 ( 3 )： 3 2 1 - 3 2 6 L 7 J CAMER0N B B o n d Be h a v i o r i n Co n c r e t e F i l l e d Tu b e 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 8 建 筑科 学与 工程 学报 2 0 1 0血 8 9 - 1 0 1 1 E 1 2 E 1 3 3 E 1 4 E 1 5 1 6 1 7 C o mp o s i t e C o l u mn s E D S e a t t l e ： Un i v e r s i t y o f Wa s h i ng t on， 1 99 7 徐有邻 变 形钢 筋混凝 土粘 结锚 固性能 的试 验研 究 D 北京 ： 清华大学 ， 1 9 9 0 XU Yo u - l i n Exp e r i me n t al St ud y on Pr o pe r t i e s o f B o n d D e f o r me d R e i n f o r c e d C o n c r e t e D B e i j i n g ： Ts i ngh ua Un i v e r s i t y， 1 9 90 薛立红 ， 蔡绍怀 钢管混凝 土柱组合界