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中港包江桥空中连廊脚手架专项施工方案

中港包江桥项目2#楼工程 脚手架工程专项施工方案
目 录
1 工程建设概况 3
1.1 工程概况 3
1.2 建设概况 3
2 编制依据 3
3 施工进度计划 4
4 施工准备与资源配置计划 4
4.1 材料准备 4
4.2 施工人员准备 4
5 脚手架方案设计 6
5.1 外脚手架设计图 6
5.2 满堂脚手架设计图 10
5.3 变形图及计算结论 13
5.4 工字钢特性指标 16
6施工方法与工艺要求 17
6.1 杆件与扣件特点与构造要求 17
6.2 支撑体系搭设 17
6.3 脚手板的铺设 18
6.4 拉结体系 18
6.5 栏杆、挡脚板及安全防护 18
7 施工重难点分析及相应措施 19
8 脚手架的使用、保养与拆除 20
8.1 脚手架的使用 20
8.2 脚手架的保养 20
8.3 脚手架的拆除 20
9 脚手架的安全技术措施 21
10应急预案 21
10.1机构设置 21
10.2机构职责 22
10.3应急救援工作程序 22
10.4救援方法 22
11外脚手架计算书 24

1 工程建设概况
1.1 工程概况
中港包江桥项目2#楼工程地下2层，地上34层，标准层层高为2900mm，总建筑高度为105.400米；该工程有1单元、2单元两个独立的单元，两单元之间建筑净间距（按剪力墙间距计算）为7700mm，两个独立单元在25F—28F设计为“假连廊”形式的外立面装饰构架层，“假连廊”宽度为4100mm，长度为7700mm。现因考虑模板支设，和外脚手架故编制此方案。
1.2 建设概况
工程建设概况一览表
工程名称
中港包江桥项目2#楼工程
工程地址

建设单位

勘察单位

设计单位
成都基准方中建筑设计事务所
监理单位

质量监督部门

安全监督部门

总包单位
成都倍特建筑安装工程有限公司
合同工期
日历天
工程主要功能或用途
底商及商业民用高层住宅。
2 编制依据
1、工程施工总承包合同。
2、甲方提供的由成都基准方中建筑设计有限公司设计的施工图纸。
3、建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质2009【87号】）。
4、建筑结构荷载规范 GB50009-2012。
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
6、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。
7、ISO9000质量管理体系、ISO14000环境管理体系标准，海弘建筑工程有限公司质量管理体系文件、企业质量、安全及文明施工管理的规定、标准和各类工种工序的工法；
8、中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册第五版》；
9、图纸会审和设计交底以及设计院设计变更文件；
10、现场条件和周边环境的实际情况。
3 施工进度计划
悬挑脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：
搭设部位
搭设高度
搭设时间
完成时间

4 施工准备与资源配置计划
4.1 材料准备
钢管：采用外径48mm，壁厚3.0mm（成都市场钢管壁厚）的Q235钢材质的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平杆的钢管长度为4～6m或每根最大重最不超过25kg为宜，横向水平杆长度为1.15m~1.2m，钢管应全涂防锈漆。
扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管要接触良好。扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N·M时不得发生破坏。
工字钢：采用32C号、25b号工字钢，工字钢采用Q235钢材，采用的钢材必须符合国家有关钢结构用钢材的规范要求。工字钢必须具有关规范要求的可焊性等性能。
钢筋：悬挑架焊接钢筋采用三级钢，直径为25mm，采用的钢筋必须符合国家有关规范要求。
脚手板：脚手板采用竹脚手板，800×1500 mm。
钢管油漆按本公司标准：外架钢管统一黄色油漆，剪刀撑用统一黄黑相间油漆。搭设钢管要按照长度、直度经过挑选，不合格钢管坚决不能使用，且钢管上严禁打孔。
4.2 施工人员准备
外架搭设操作人员必须持证上岗，搭设前必须由安全部门对操作人员进行安全交底，技术部门进行技术交底。交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。
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5 脚手架方案设计
5.1 外脚手架设计图

脚手架平面布置图

说明：
该脚手架立面图为正立面，其中红色工字钢为32C号工字钢长度≧11000mm，蓝色为25b号工字钢长度为6400mm，见A-A剖面图尺寸。

说明：
该脚手架立面图为背立面，其中红色工字钢为32c号工字钢长度≧11000mm，蓝色为25b号工字钢长度为6400mm，粉红色立杆为大面外架与该悬挑外架连接情况见平面图。

说明：
每层设置贯通的拉结杆件水平间距为1500mm，采用15.5的钢丝绳拉结作为安全储备；拉环不应小于16一级钢，绳卡为4@100mm。图中只有25F有板其余楼层为空洞，为方便计算尺寸关系故画出。注意事项：钢丝绳刚好拉紧为宜，切不可强行主动卸载。
5.2 满堂脚手架设计图

5.3 变形图及计算结论

5.4 工字钢特性指标

25b号工字钢特性指标

32C号工字钢特性指标

说明：材料应有相应的出厂合格证，复试资料符合相应规范要求。
6施工方法与工艺要求
6.1 杆件与扣件特点与构造要求
1、扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
2、杆件之间的斜交节点采用旋转扣件。对于平杆、立杆、斜杆交汇的节点，其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应≤150mm。
3、杆件的接长采用对接扣件，一字扣。平杆（主要是纵向水平杆）对接接头应错开，上下邻杆接头不得设在同跨内，相距≥500mm，且应避开跨中。立杆的对接，错开布置，相邻立杆接头不得在同步内，错开距离≥500mm，立杆接头与中心接点之间不大于600mm。
4、纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨。
5、横向水平杆在主接点处必须设置，两端用直角扣件扣接且严禁拆除。
6.2 支撑体系搭设
1、在外侧立面须沿长度和高度连续设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面交角在45°～60°之间，跨越立杆的根数在5～7根之间，剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度连续布置，斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接，即将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时，把钢管别弯。剪刀撑斜杆的接长须采用搭接，搭接长度1米，设置3个旋转扣件，旋转扣件距管头10cm以上。立杆和大横杆一般采用对接接长。左右相邻立杆和上下相邻大横杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内。
2、洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部。增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。
3、小横杆的搭设应与大横垂直，小横杆两端伸出大横杆外10cm 以上。搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。立杆垂直度偏差，纵向不大于H/400，且不大于100mm；横向不大于H/600，且不大于50mm；纵向水平杆的水平偏差不得大于总长度的1/300，且不大于50mm。
4、25b号工字钢与32c号工字钢节点处均采用25号一级钢制作U型螺栓双螺帽连接，达到刚性节点要求。
5、加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管和钢丝绳。
6.3 脚手板的铺设
考虑一个施工作业层，作业层脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm以上间隙。搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于200mm，接头处必须在小横杆上。
6.4 拉结体系
与结构的拉结点可利用结构梁进行，采用钢管抱梁的形式，抱梁钢管与结构梁间要夹好木枋或护角，避免结构梁角破坏，每个拉结点钢管使用双扣件扣死。超过5m跨度的梁之间，在结构边梁中部过中线位置预埋高出结构面20～30cm的Ф16钢筋头作为拉结点。
卸载设置在每次架体底部及中部，卸载采用15.5号钢丝绳，工字钢卸载在内、外立杆底部工字钢下，外侧立杆与上层挑板边次梁拉结，内侧立杆与上层结构内主框架梁拉结，钢丝绳间距1500mm，即每根工字钢均需卸载。架体中部使用15.5#钢丝绳在横杆与立杆交接处卸载，内外排均需要进行卸载。
钢丝绳绳卡应把夹座扣在钢丝绳的的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。绳卡设置数量不得少于4个，间距6~8倍钢丝绳间距。
6.5 栏杆、挡脚板及安全防护
在施工作业层必须设置1道护身栏杆，护身栏杆在外侧大横杆之间设置，900mm处设置一道。挡脚板高度为180mm，材料为竹笆板。挡脚板按照本公司标准刷黄黑相间油漆。
外脚手架底部采用竹笆板全封闭，脚手架外架立面采用密目式绿色安全网进行全封闭，密目安全网内侧挂设钢板网作为硬质防护，水平方向作业层按结构进度铺设跳板。铺设两根大横杆在小横杆之上。
架体较高的支撑用脚手架应在作业面下部用白色兜网及绿色密目安全网设置两道水平防护，安全网与钢管采用较粗的铁丝连接牢靠，以保证工人在操作过程中的安全。
5、拉结点增置
抱柱拉结间距为8~9m，故柱子之间需设置拉结点，采用圆钢φ16制作“Ω”型卡环预埋在结构边上，将拉结钢管与此卡环用扣件在两侧固定。
6、外脚手架卸载
悬挑架采用6×19直径15.5mm钢丝绳拉结卸载，在悬挑架底部及中部卸载两道。工字钢顶面及底面对应立杆位置焊接10cm长φ25钢筋头，立杆套在钢筋头上，防止立杆偏移，工字钢底部用钢丝绳拉结卸载，中部卸载使用钢丝绳拉结在立杆与横杆交点处，外侧立杆卸载均拉结在结构边缘次梁上，内侧立杆卸载均拉结在结构内主框架梁上。

7 施工重难点分析及相应措施
1、在工字钢吊装时，操作人员必须持证上岗，安全负责人、技术负责人必须对操作人员进行专项的安全技术交底，现场施工时必须进行旁站，并有相应的旁站记录；
2、在工字钢安装时严格按照尺寸布置，32C号工字钢需要避开结构剪力墙的暗柱，以免削弱主体结构构件受力；
3、工字钢的纵横向节点位置采用32C号一级钢制作的U型螺栓双螺母连接牢固，达到刚性节点要求，能够传递弯矩的要求，防止施工过程中荷载的不均匀导致的倾覆；
4、在平台的搭设过程中两边外脚手架上人及荷载需要均匀，尽量少上活荷载，严禁杜绝一边轻一边重的现场出现，以免发生倾覆；
5、模板支设架体需严格按平面布置图搭设，在施工25层时外脚手架允许搭设高度为5m，并且待25层该部位混凝土强度等级达到设计强度的70％以上时再施工26层，在施工26层时，25层下面的架体需要拆除重新支撑，按规范要求悬挑构件必须达到100％设计强度才能拆除模板，为满足规范要求满足施工要求，施工现场采取边拆边顶的方式施工，重新顶的立杆搭设见相应平面布置图；
6、在施工26层时26层立杆的搭设严格按平面布置图，图中梁下的立杆为主要受理杆件，梁两边的立杆主要作用为防止梁的位移和施工时摆动；
7、在施工27层、28层时相应的下一层均采用第5条的方式边拆边顶，使悬挑构件的承担自己本身的一部分自重，达到减少工字钢的压力；
8、主体结构阶段装饰施工阶段均只考虑一层施工荷载，铺设一层施工跳板不需满铺，所以严格控制在在处对方材料的情况和机具设备、以及上去大量人的现象。
9、按照剖面图进行拉结采用15.5钢丝绳卸载，在进行钢丝绳拉结时以刚好拉紧为标准（架体有稍微的响声或者稍微的移动），钢丝绳只能被动受力作为安全储备，严禁钢丝绳主动受力；
10、按照剖面图采用钢管连接两侧的架体，使外脚手架成为一个整体；并且每层设置连墙件，连墙件采用钢管抱梁的方式连接外架间距不大于2000mm；
11、设置持证上岗的专门的安全负责人旁站，施工过程中全程旁站，每工作日需要有相应的旁站记录，并有签有相应的意见和旁站人的签字，及时报告项目经理；
12、若发现架体变形或有异常情况，及时停止施工人员全部撤离，研究问题出现的原因并采取相应的处理措施，施工过程中架体下方严禁站人，并拉警戒线现场专人看守。
8 脚手架的使用、保养与拆除
8.1 脚手架的使用
1、脚手架搭设完，应检查验收合格后，方能投入使用。
2、严格控制脚手架上的施工荷载，脚手架上同时进行多层作业时，各作业层之间设置可靠的防护遮挡，以防止层坠物伤及下层作业人员。
3、不得在脚手架上堆放模板、钢筋及扣减等物件；严禁在脚手架拴拉缆风绳和起重设备等；严禁将材料堆放在外架上过夜；定期并及时清除脚手架上的建筑垃圾。
4、脚手架使用中应定期查看以下项目：扣件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形。
5、严禁随意拆除外脚手架杆件和进行危及架子的作业。
8.2 脚手架的保养
1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。
2、应随时检查脚手板是否绑扎紧密，否则应及时修复加固，每天检查一次安全网有无破损和是否固定牢靠，及时发现问题，及时加固修复。
8.3 脚手架的拆除
1、外架拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。
2、拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。
3、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上、下同时进行拆除作业，需分段拆除，连墙点必须与脚手架同步拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。
4、当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约6.5m）时应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件，当脚手架采取分段、分立面拆除时，应在暂不拆除的两端加设连墙点和横向水平支撑。
5、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁高空抛掷。
9 脚手架的安全技术措施
1、脚手架搭设人员必须是经过国家《特种作业人员安全技术管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检和考核合格者持证上岗。
2、脚手架搭设人员应严格按操作规程施工，高空作业时，应系安全带，穿软底鞋，雨、雪天严禁高空作业。
3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》规定进行检查验收，合格后方准使用。
4、作业人员必须熟练掌握本工种的安全操作技术、技能，操作过程中应严格遵守劳动纪律，服从领导和安全检查人员的指挥，且工作中应思想集中和专心操作。
5、六级及六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气应停止脚手架作业，雨雪后上脚手架作业，应先清除积雪，并有防滑措施。
10应急预案
10.1机构设置
为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。
当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。
组长：
副组长：
组员：
10.2机构职责
负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。
当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。
10.3应急救援工作程序
当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。
由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。
项目部指定王超负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
10.4救援方法
高空坠落应急救援方法：
现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。
仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
模板、坍塌应急救援方法：
当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；
报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；
预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。
⑴止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
⑵对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
⑶对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
⑷如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。
应急救援路线：

11外脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:
一、保守详细计算
外架高5m
外侧长8m，宽2.15m
外立架钢管总长度1×18+6.4×18÷2+5×12+12×8=232m
φ48×3.5，0.0384kN/m
0.0384×232×1.1=9.8kN，（考虑扣件及斜杆等1.1系数）
铺2层木板，0.3×1×8×2=4.8kN
施工荷载（外侧）1.5×1×8=12kN
外架一侧的总荷载（9.8+4.8）×1.2+12×1.4=34.32kN
外侧12根杆，每杆荷载N1=34.32/12=2.86kN
中间梁板荷载
一侧梁钢模板展开面积荷载2.4×7.7×0.5=9.24kN
外梁混凝土V=（0.2×0.75+0.35×0.2）×7.7=1.694m3
混凝土重量1.694×24=40.7kN
钢筋重量1.694×1.5=2.54kN
施工荷载1.1×7.7×1.5=12.71kN
外侧总荷载（9.24+40.7+2.54）×1.2+12.71×1.4=80.77kN
12根立杆，每根立杆N2=80.77/12=6.73kN
中间板荷载
梁板混凝土体积V=21.6×0.1+（0.3×0.2×2.8）×2+（0.65×0.2×2.8）×2=3.224m3，
混凝土重量3.224×24=77.38kN
模板及支架荷载2.8×7.7×1.1=23.716kN
钢筋重量3.224×1.5=4.84kN
施工荷载2.8×7.7×1.5=32.34kN
中间板下荷载总计（77.38+23.716+4.84）×1.2×+32.34×1.4=172.4Kn
其中1/2由中间6根立杆承受，N中=172.4/2/6=14.4kN
另外1/2由两侧12根立杆承受，N边=172.6/2/12=7.2kN（该力与边梁内侧的N2进行叠加）
叠加后的立杆荷载设为N3
25b号工字钢计算简图
N1
N1
N1=2.86kN
N3

N中
N2
2
N2=6.73kN
N3=6.73+7.2=13.93kN
N中=14.4Kn
2150
2150
6400
均布荷载q=0.205kN/m
32c号工字钢
因该组4根工字钢上的25b号工字钢为有外伸悬挑的路线梁，25b号工字钢的竖向荷载主要由两侧的工字钢承受
一根工字钢承受的荷载为
Q=2N1+N2+N3+q×L/2
=2×2.86+6.73+13.93+6.4×0.205/2=26.68kN
均布荷载q=0.42kN/m

二、不考虑25b号工字钢变形，平均计算
考虑在25b号工字钢端部增加卸荷
钢丝绳，建立减少工字钢的变形，
荷载由4根32c工字钢平均承受，
Q=（4N1+2N2+2N3+N中+q×L）/4
=（4×2.86+2×6.73+2×13.93+14.4
+6.4×0.205）/4=68.47/4=17.12kN
（4根工字钢平均分担）

三、平均计算（混凝土量精确计算）
200
重新计算
中间梁板荷载
750
混凝土板3.9×7.6×0.1+
梁 +(0.2×0.35+0.2×0.65)×7.6×2+
+0.65×0.2×3.5×2+0.3×0.2×3.5×2=7.334m3
混凝土重量7.334×24=176.02kN
钢筋重量2.964×1.1+4.37×1.5=9.82kN
模板及支架重量1.1×7.7×3.9=33kN
施工人员荷载1.5×7.7×3.9=45.1kN
总荷载（176.02+9.82+33）×1.2+45.1×1.4=325.75kN
30根立杆，平均每杆荷载325.75/30=10.86kN
25b号工字钢总荷载
2.86×4+10.86×5=65.75kN
32c号工字钢自重
6.4×0.205=1.312kN/m
合计65.75+1.312=67.06kN
4根32c工字钢平均分配
每根工字钢荷载Q=16.77kN

结论：
以上三种计算
第一种考虑16号工字钢连续梁变形，仅两边的25b号工字钢受力，计算出的集中荷载Q=26.68kN
第二种考虑16号工字钢不产生大的变形，且两端有钢丝绳卸荷措施，计算出的集中荷载
Q=17.12kN
第三种，混凝土量计算准确，也考虑16号工字钢不产生大的变形，且两端有钢丝绳卸荷措施，计算出的集中荷载
Q=16.77kN

WDISP.OUT
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|公司名称: |
| |
| SATWE 位移输出文件 |
| 文件 名称: WDISP.OUT |
| |
| 工程名称: 设计人: |
| 工程代号: 校核人: 日期:2014/ 4/11 |
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所有位移的单位为毫米
Floor : 层号
Tower : 塔号
Jmax : 最大位移对应的节点号
JmaxD : 最大层间位移对应的节点号
Max-(Z) : 节点的最大竖向位移
h : 层高
Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移
Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移
Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移
Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移
Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值
Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角
DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例
Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者
X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移

=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX
1 1 48 0.69 0.69 3300.
48 0.69 0.69 1/4749. 99.9% 1.00
X方向最大层间位移角: 1/4749.(第 1层第 1塔)
=== 工况 2 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY
1 1 41 0.01 0.00 3300.
41 0.01 0.00 1/9999. 99.9% 1.00
Y方向最大层间位移角: 1/9999.(第 1层第 1塔)
=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX
1 1 41 0.16 0.16 1.00 3300.
102 0.16 0.16 1.00 1/9999. 99.9% 1.00
X方向最大层间位移角: 1/9999.(第 1层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 1层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 1层第 1塔)
=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY
1 1 95 0.00 0.00 1.00 3300.
95 0.00 0.00 1.00 1/9999. 99.9% 1.00
Y方向最大层间位移角: 1/9999.(第 1层第 1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 1层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 1层第 1塔)
=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Z)
1 1 80 -22.18
=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Z)
1 1 77 -0.31
=== 工况 7 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx
1 1 48 0.69 0.69 1.00 3300.
48 0.69 0.69 1.00
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 1层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 1层第 1塔)
=== 工况 8 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy
1 1 41 0.00 0.00 1.08 3300.
41 0.00 0.00 1.08
Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.08(第 1层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第 1层第 1塔)

WMASS.OUT
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| 公司名称: |
| |
| 建筑结构的总信息 |
| SATWE 中文版 |
| 2012年7月20日16时15分 |
| 文件名: WMASS.OUT |
| |
|工程名称 : 设计人 : |
|工程代号 : 校核人 : 日期:2014/ 4/11 |
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总信息 ..............................................
结构材料信息: 无填充墙的钢结构
混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25