大挑臂预应力混凝土连续梁的加固设计.pdf

2 0 1 5 年 2 月第 2 期 城 市道桥 与防洪 桥梁结构3 5 大挑臂预应力混凝土连续梁的加固设计 朱世峰 ( 上海市政工程设计研究总院( 集团) 有限公司 ， 上海市 2 0 0 0 9 2 ) 摘要 ： 对于由于施工造成原因， 箱梁顶板混凝土强度未达到设计 C 5 0 要求的大挑臂预应力混凝土连续梁 ， 通过增加桥面铺装 厚度， 并增加铺装层钢筋， 从构造上加强桥面铺装和箱梁顶板的联结 ， 精心加固后原桥能满足承载能力和使用功能的要求。 关键 词 ： 加 固； 增大截 面加 固法 ； 大 挑臂预 应力混凝 土连续 梁 中 图分类 号 ： U 4 4 8 2 1 5 文献标 志码 ：B 文章编 号 ： 1 0 0 9 7 7 1 6 ( 2 0 1 5 ) 0 2 0 0 3 5 0 6 1 工程概述及加 固原因 2 加 固方案依据 本案例 为某一工程在施工过程 中的一座两跨 预应力混凝土连续梁桥 ， 桥梁全长 6 0 0 m， 跨径 布 置为 ： 3 0 m + 3 0 m。该处连续梁桥为标准 8车道宽 度 的连续梁桥 ， 桥 宽 3 0 5 m， 箱梁顶宽 3 0 2 m， 底 宽 7 5 m， 梁高 2 4 m。箱梁顶板厚 0 2 2 m， 底板厚 0 20 3 5 m， 腹板厚 0 40 7 m。其标准构造及钢 束见图 1 、 图 2 。 该桥 当初 已完成箱梁混凝土 的浇筑 ，并 已完 成预应力束的张拉及灌浆，但由于箱梁顶板混凝 土的试块强度未能达到设计要求的 C 5 0 ， 无法满足 设计及规 范要求。 考虑到现场 的实际情况 ，为不影响工程 的施 工工期 ， 保证工程能按时完工通车 ， 并在该联箱梁 实际混凝土的强度基本达到 C 4 0的前提下 ，为保 证工程质量安全 ， 进一步减少损 失 ， 故对该联箱梁 进行加固处理 ： ( 1 ) 由于施工造成原因， 箱梁顶板混凝土强度 未达到设计 C 5 0要求。 ( 2 ) 通过增加桥面铺装厚度 ， 并增加铺 装层钢 筋， 从构造上加强桥面铺装和箱梁顶板的联结 ， 精 心加 固后原桥能满足承载能力和使用功能的要 求 。 ( 3 ) 在墩顶 附近区域进行钻芯取样 ， 混凝土品 质符合要求且强度达到 C 4 0的前提下，加固设计 单位对方案细化并提 出具体施工规范要求 。 ( 4 ) 建议成桥后通过荷载试验对桥梁结构承 载能力进行评判 。 收稿 日期 ： 2 0 1 4 1 1 - 1 2 作者简介 ： 朱世峰( 1 9 6 9 一 ) ， 女， 安徽来安人 ， 高级工程师， 从事 桥 梁设计工 作 。 ( 1 ) 混凝土非破损检测报告 ； ( 2 ) 施工图设计 图纸 ； ( 3 ) 国家及行业 的有关规划 、 规范及标准 。 3 加固方案采用的设计规范和标准 3 1 主要技术标准及规范 公路桥梁加固设计规范 ( J T G 厂 r J 2 2 -2 0 0 8 ) 公 路桥梁加 固施工 技术规 范 ( J T G T J 2 3 2 0 0 8) 混 凝土 结构加 固设 计规 范 ( G B 5 0 3 6 7 2 0 0 6 ) 城市桥梁设计准则 ( C J J 1 1 9 3 ) 城市桥梁设计荷载标准 ( c J J 7 7 9 8 ) 公路桥涵设计通用规范(J rr G D 6 0 2 0 0 4 ) 公 路钢筋混凝 土及 预应力 混凝 土桥 涵设 计 规范( ,IT G D 6 2 2 0 0 4 ) 公路工程抗震设计规范 ( J T J 0 0 4 8 9 ) 公路桥梁抗风设计规 范 ( J T G r D 6 0 0 1 2 0 0 4 ) 公路交通 安全设施设 计规 范 (J T G D 8 1 2 0 0 6 ) 公路交通安全设施设计细则 (J T G T D 8 1 2 0 0 6 ) 混凝土结构设计规范 ( G B 5 0 0 1 0 2 0 0 2 ) 公 路 工 程 质 量 检 验 评 定 标 准 ( J T G F 8 0 1 2 0 0 4 ) 3 2 桥梁工程技术标准 3 _ 2 _ 1荷载等级 主线高架及匝道 ： 城一 B级。 3 _ 2 _ 2 标准断面 0 5 m( 防撞 栏杆 ) + 1 4 5 m( 机动车 道 ) + 0 5 m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 6 桥梁结构 城 市道桥 与防洪 2 0 1 5 年 2 月第 2 期 ( a ) 支点 断面 通气孔 ( 泄水孔 ) ( b ) 跨 中断面 图 1 标准构造 图( 单位 ： mm) ( a ) 支点断 面 垦 目 回 圉 回 目 目 目圆 园 圃 目园 圃 困囡 圆 圈目园 圃 圈 姻 崮圆 圈 圃 目 ( b ) 跨中断面 图 2 标准钢束 图( 单位 ： mm) ( 防撞栏杆 ) + 1 4 5 m( 机动车道 ) + O 5 m( 防撞栏杆 ) =3 0 5 m。 3 _ 2 _ 3 桥面纵坡与横坡 桥面纵坡、 平曲线、 竖曲线按道路线型要求设 置 。桥 面横坡为双 向 2 横坡 。 3 2 4 抗震要求 本工程地 区属地震基本烈度 7度区， 地震动峰 值加速度 0 1 g ， 重要性修正系数 1 3 。 3 2 5 防撞护栏的防撞等级 高架外侧防撞 护栏 等级取用 S B级 ， 中央防撞 隔离栏取用 S B m级 。 3 2 6 结构安全等级 本工程桥梁结构安全等级为一级 ， 。 =1 1 。 3 _ 2 - 7 环境类别 环境类别为 I 类。 4 加 固原则 ( 1 ) 所选用 的加 固方案应确保该桥梁在加固后 满足 承载能力和使用功能 。 ( 2 ) 在保证结构安全 的前提 下 ， 加 固方案充 分 考虑现场实际施工操作 的可能性 ， 力求简便有效 。 ( 3 ) 所采用的加 固方案不影响桥梁结构本身原 有的外观 。 ( 4 ) 加 固方案 应尽可能不损 伤原结构 ， 避免 不 必要的拆除及更换 ，防止加 固中造成新 的结 构损 伤或病害 。 ( 5 ) 一般 桥梁 加 固可选用 增大截面加 固法 、 粘 贴钢板加固法 、 粘贴纤维复合材料加固法、 体外预 应力加固法及改变结构体系加固法等，本次加固 方 案根据 本 桥 的实 际情况 采用 的增 大 截 面加 固 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5 年 2 月第 2 期 城 市道桥与 防洪 桥梁结构3 7 法， 按组合式构件进行设计。 5主要材 料 ( 1 ) 混凝土 上部结构预应力混凝土箱梁 ： 顶板 C 4 0 ， 其它： C 5 0 ， 混凝土桥面铺装 ： C 5 0 。 ( 2 ) 钢筋 R 2 3 5钢筋 、HR B 3 3 5钢筋 。 ( 3 ) 锚栓 M 1 8 不锈钢锚栓， 性能等级 8 0 。 6加固方案 6 1 加固部位 根据计算由于顶板混凝土的标号未达到设计 要求的 C 5 0 ， 故需对箱梁顶板及挑臂进行加固。原 设计 主梁应力见 图 3 图 7 。 图 3 一期恒载 + 预应力( 单位： MP a ) 图 4 一期恒 载 +二期恒载 +预应 力( 单位 ： MP a) 图 5 活载 最大( 单位 ： MP a) 1 06 图 6 活载最小 ( 单位 ： MP a) 蚰 U 4 6 图 7 荷载标准值组合主梁上 下绦最大压 了图( M P a ) 6 2 加 固方案 ( 1 ) 箱梁顶板的疏松表面层及附着的水泥砂 浆应清除干净，并对箱梁顶板表面应凿成凹凸差 不小于 6 m m的粗糙面。 ( 2 ) 本桥原设计为 6 0 m m C 5 0混凝土铺装加 1 0 0 m i ll 沥青混凝土铺装( 4 0 m O G F C 一1 3 +6 m m 稀浆封层 +5 5 m m A C-2 0 C+5 m m 同步碎石封 层 ) ， 加固方案按组合式构件考虑， 在加固计算过 程 中分别按 C 5 0混凝 土铺装 为 8 0 mm及 1 0 0 m m 进行 ， 根据计算 ， 最终采用桥 面铺装 C 5 0混凝土铺 装为 1 0 0 m m。故 C 5 0混凝 土铺装 由原铺装 厚 度 6 0 m m改 为 1 0 0 mm，相应 沥青 混凝 土铺 装 由原 1 0 0 m m改为 8 O m m ( 4 0 mO G F C 一1 3 + 6 mm稀 浆 封层 + 3 5 m mA C一2 0 C + 5 mm 同步碎石 封层 ) ， 道 路纵断面需进行局部调整。 ( 3 ) C 5 0混凝 土 铺装 层 中钢 筋 网片 在原 设 计 D 8的钢筋 网片基础上 ，需再 铺设 西1 6 1 0 0的钢 筋网片。 ( 4 ) 挑臂 段处 的 C 5 0混凝 土铺装 层 中须另外 布置 2 2钢筋 ， 间距 1 0 0 。 ( 5 ) 箱 梁 顶 板 与 C 5 0混 凝 土 铺 装 之 间采 用 M1 8不锈 钢锚栓 ( 性 能等级 8 0 ) 连接 ， 锚 栓间距原 则上采用 5 0 0 ， 锚栓的位置应避开预应力束及钢 筋 ，若实 际施工 时锚栓位 置无 法避让预应力束及 钢筋， 则须采用钢筋连接， 在此情况下 ， 应凿 出箱 梁顶板钢筋 ，并采用钢筋分别与箱梁顶板钢筋和 C 5 0混凝土铺装 中的 1 6 1 0 0的钢筋焊接 。 ( 6 ) 为加强两者之 间连接 的可靠度 ， 箱梁顶板 与 C 5 0铺 装之间还需采用胶黏剂 ，胶黏剂 为 A级 胶， 其性能要求见表 1 。 表 1 性 能要求汇 总表 不挥发物含量( 固体含量 ) ， 9 9 另外， 胶黏剂可施胶时间( 胶黏剂保持工作性 能 的时间 ) 不应小 于 2 0 m i n ， 可黏结 时间 ( 自胶 黏 剂涂在混凝土起 ， 至固化失去 黏结性 的时间 ) 不应 小 于 6 0 m i n 。 胶黏剂应进行毒性检验 ，对完全固化的胶黏 剂， 其检验结果应符合实际无毒卫生等级。不得使 用 乙二胺作为改性环氧树脂的 固化剂 ，不得 在其 中掺入挥发性有害溶剂和非反应性稀释剂。 胶黏剂应由有资质的专业队伍配置和施工， 并 先做材料及工艺试验。 ( 7 ) 由于本次 新浇 的 C 5 0混凝土铺 装 厚度较 薄， 桥面铺装 C 5 0混凝土应调整其配合比， 可采用 微膨胀混凝土或自密实混凝土， 以减小其收缩， 并 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 8 桥梁结构 城 市道桥 与防洪 2 0 1 5 年 2 月第 2 期 应在施工前进行试配 ， 做好级配及工艺试验 ， 检验 其强度、 抗干缩性及耐腐蚀性。 ( 8 ) 在 C 5 0混凝土铺装层和沥青混凝土铺装 之间铺设纤维防水层 。 6 3 加 固 加 固示意见 图 8图 1 2 。 图 8 加 固层 内钢筋大样 1 图 9 加 固层 内钢 筋大样 2 匣 星 器 喾 藿 慕 一 塑 盟 鲫a 霆 箍 图 1 O新 老混凝土 结合面抗 剪钢 筋布置 图 ( 新 老混凝 土结合面采 用 1 6作 为抗剪钢 筋 ) d = 1 8 锚栓 ，纵横 向间距约5 o 0 m m 加 固 层 顶 面 线厂 辐 i r 一 一 厂_ 一 一一 _ _ 一 一 一 _， 主 梁 顶 面 线 7 百七_I_一 1 一 r 一一 _；f_ 一 一一 一 I 5 0 0 5 0 0 t 5 0 0 1 5 0 0 5 0 0 5 0 0 I 图 1 1 d = l 8 8 0级 锚栓立面 新 ( 新 老混凝土结 合面采用锚 栓作为抗 剪钢筋 ) 嗍 亚亚 围圜 阿 圈围 亚卿 图 1 2 d =1 8 锚栓墩顶位 置布置 图 ( 锚栓避让预应力钢束管道示意图) 6 4 加 固后措施 本桥加固后还应采取 以下措施 ： ( 1 )在该桥加 固后运营前需进 行桥梁荷载试 验， 以确保桥梁使用的安全性。 ( 2 ) 该桥运营后 ， 相关单位应加强对该桥 的养 护及 监 测 。 7 加固计算及原则 7 1 加固计算原则 ( 1 ) 本次桥梁加 固按组合式构件考虑 。 ( 2 ) 桥梁加 固时 ， 应考 虑分 阶段 受力 ， 在新加 材料与原结构未有效结合前 ， 其恒载 ( 含新加 材料 重量 ) 由原 结构截 面承担 ； 有效结合后施加 的荷载 ( 恒 载 、 活载 、 附加载 ) 由加 固后的组合截面承担 。 ( 3 ) 在不 同受力阶段 ， 截面变形符合平截 面假 定 。 ( 4 ) 箱梁顶板混凝 土强度按 C 4 0考虑。 7 2 加 固计算 本桥加固按组合式构件考虑，在加固计算过 程 中分别按 C 5 0 混 凝土铺 装为 8 e m及 1 0 e m进 行 ， 根据计算， 最终采用 C 5 0混凝土铺装为 1 0 c m， 计算有效高度为 6 e m。 7 I 2 _ 1 设计荷载 ( 1 ) 恒载 一 期恒 载 ：预应 力混凝 土 、钢筋混凝 土容重 y=2 6 k N m。 。 二期恒载 ： 钢筋混凝土加 固层 1 0 0 m m， = 2 5 k N m ； 沥青混凝土铺装 6 0 mm， = 2 4 k N m 。 两 侧 防撞 护 栏 1 5 k N m 侧 ， 中央 防撞 护 栏 1 0 kN m 。 ( 2 ) 活荷载 主线高架桥梁按城 一B级进行计算。 横 向折减系数 ： 3 0 5 m桥宽： 双向八 车道折减 系数 0 5 5 ， 并 与 二车道 、 三车道相 比较 ； 箱形 连续梁考 虑活载扭 矩影 响偏载 系数取 ： 1 1 5； 冲击系数： 按 公路桥涵设计通用规范 ( J T G D 6 0 2 0 0 4 ) 第 4 3 2 条计算。 ( 3 ) 预应力 控制张拉力 ：钢绞线 ： 盯 =O 7 5 f D k ； 盯一为锚 下控制应力 ( 即计算输入应力 ) 。 管道与工艺 ： 预应力连续梁 ； 钢绞线 ： 预埋 塑 料 波纹 管及真空压浆工艺 ， J 上=0 1 5 ， k =0 0 0 1 5 ， 松弛系数 0 - 3 。 ( 4 ) 混凝 土徐变及收缩的影响 混凝土收缩应变终极值和徐变系数： 按 公路 钢 筋 混 凝 土 及 预 应 力 桥 涵 设 计 规 范 ( J T G D 6 2 2 2 0 0 4 ) 表 6 2 7取用。 阶段混凝土收缩应变和徐变系数 ： 按 公路 钢 筋 混 凝 土 及 预 应 力 桥 涵 设 计 规 范 ( J T G 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5 年 2 月第 2 期 城 市道桥 与防洪 桥梁结构3 9 D 6 2 2 0 0 4 ) 附录 F提供 的方法计算 。 先浇主梁与后浇加 固层之 间混凝 土收缩 差根 据 公路桥梁加固设计规范 ( J T G T J 2 2 2 0 0 8 ) 第 5 2 2条， 按降温 1 5 考虑。 ( 5 ) 温度影响( T ) 体系升温 ： 3 0 ； 体系降温 ： 3 0 。 C； 合拢段温度 1 5 正负 5 。 桥面板局部升降温： 按 公路桥涵设计通用规 范 ( J T G D 6 0 2 0 0 4 )第 4 3 1 0 条梯度温度效应计 算。升温： T 1 =1 4 ， T 2 =5 5 ， 降温： T 1 =7 ， T 2 = 2 7 5 。 ( 6 ) 风荷载 按 公路桥涵设计通用规范 ( J T G D 6 0 2 0 0 4 ) 第 4 3 7 条计算风荷载标准值： ( 7 ) 基础变位影响 连续结构纵 向不均匀沉 降 ： 1 0 m m；横 向不均 匀沉降： 5 m m。 ( 8 ) 施工荷载 施工过程 中的 自重 、 施 工机械 、 临时荷载和其 它桥 面荷载。 7 2 2 荷载组合以及应力控制 采用极限状态设计 ， 进行承载能力极限状态和 正常使用极限状态计算 ，同时满足构造规定和工 艺要求。 箱梁纵向采用全预应力构件控制设计。 加 固层按作用短期效应组合并考虑长期效应影响进 行裂缝宽度验算 ： 最大裂缝宽度不大于 0 2 m m( I 类环境 ) 。 ( 1 ) 主梁计算 a 主梁计算模型 采用桥梁博士计算软件对结构进行计算分析， 后浇加固层采用桥梁博士中附加截面进行模拟。 离散 的结构模型见图 1 3 。 图 1 3 计算模 型 b 主梁计算结果 成桥后 ， 正常 使用阶段 ， 各种 荷载工况的主梁 应力 图如下所述 。 第一 ， 抗裂验算 按 J T G D 6 0 2 0 0 4第 4 1 7条进行正常使用 极 限 状态 下作 用短 期效 应 以及 作用 长 期效 应 组 合。永久作用按标准值效应取用， 可变作用按频遇 值效应取用 。汽车荷载效应不计 冲击系数 。 按 J T G D 6 2 2 0 0 4第 6 3 1条 全 预应 力 混 凝 土现场浇筑构件在作用短期效应组合下混凝土正 截面法向拉应力验算应符合 盯 一 O 8 5 盯 O ， 主梁 混凝土段箱梁结构载荷载短期效应组合下混凝土 正截面最小应力满足规范的要求， 见图 1 4 。 图 1 4 荷载短 期效应组合 下主梁最 小正应 力包络图 ( 包括 新老混凝 土收缩 差效 应 ) ( 单位 ： MP a) 全预应力混凝土构件现场浇筑构件在作用短 期效应组合下混凝土主拉应力验算应符合 0 4 l(= 0 4 2 4 = 0 9 6 M P a ， 预应力混凝土箱梁结构 在荷 载短期效应组合下 ，计算得到 的混凝 土箱 梁 截 面最 大主拉应力 0 9 MP a O 9 6 Y l P a ，满足规 范 的要求 ， 见图 1 5 。 图 1 5 荷载短期效 应组合 下主梁主拉 应力包 络图( 包括 新 老混凝 土收缩差 效应 ) ( 单位 ： MP a J 第二， 持久状况正常使用极限状态计算 照 规范 的规定 ，压 应力 限值 为 0 5 f a = 0 5 2 6 8 = 1 3 4 M P a 。主梁混凝土箱梁计算得到的最大 压应力 为 1 3 4 M P a 0 5 f o k ，满足规范 的要求 ， 见 图 1 6 、 图 1 7 。 一一 一 轧 一 一 一 。 厂_ _ 一 盯 图 1 6 荷 载标 准值组 合主梁上 、 下缘最 大压应力 图( 包括新 老混凝土 收缩差效应 J ( 单位 ： MP a J 图 1 7 荷载 标准值组 合主梁最 大主压应 力图( 包括 新老混 凝土收缩 差效应 ) ( 单位 ： MP a) 使用阶段箱梁斜截面混凝土主应力验算 ， 按照 规 范 的规 定 ，主压 应 力 限值 为 0 6 f ok = 0 6 2 6 8 = 1 6 1 MP a 。 计 算 混 凝 土 最 大 压 应 力 1 3 4 MP a 0 6 ， 满足规范要求。 第三 ， 承载能力极限状态计算 按照 公路桥涵设计通用规范 ( J T G D 6 0 2 0 0 4 ) 的有关规定 ， 对桥梁结构进行承载能力基本 组合强度验算 ， 计算结果见 图 1 8 、 图 1 9 。 ( 2 ) 加固层配筋计算 为了限制加固层裂缝宽度，保证结构耐久性， 加固层内设置横向间距为 1 0 0 m m、 直径为 1 8 m m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 O 桥梁结构 城 市道桥 与防洪 2 0 1 5 年 2 月第 2 期 图 1 8 最大抗 力和最大抗 力对应 的内力( 包括 新老混凝 土 收缩差效应 ) ( 单位 ： MP a) 图 1 9 最小抗 力和最小抗 力对 应的 内力( 包括新老 混凝土 收缩差效应 ) ( 单位 ： MP a) 的 HR B 3 3 5纵 向钢 筋 ，加 固层 裂缝 宽 度 为 O 1 2 ra m 0 2 m l,1 ， 满足规范要求 ， 见 图 2 0 。 一 。 、 一一一一 一 8 8 3 图 2 O 荷载短期效应 组合 下主 梁最小正应 力包络 图 包括 新老混凝土 收缩差效应 ) ( 单位 ： MP a) ( 3 ) 悬臂配筋计算 加 固层 内悬臂部位设置纵 向间距为 1 0 0 m m、 直径为 2 2 m m 的 H R B 3 3 5横向钢筋 ，经计算加 固 层裂缝宽度为 0 1 3 mm 0 2 h i m， 满足规范要求。 ( 4 ) 新老混凝土结合面抗剪能力 a收缩剪应力 先浇 主梁与后浇加 固层之 间混凝土收缩差根 据 公路桥梁加固设计规范 ( J T G 厂 I 1 J 2 2 2 0 0 8 ) 第 5 2 2条 ， 按降温 1 5 考虑。新老混凝土收缩差在 加固层和主梁 中产生的效应见图 2 1 图 2 4 。 图 2 2 新 老混凝土收缩 差效应下加 固层下缘 正应力 图( 单位 ： MP a) 、 一， f 1 订一 厂一一 一 图 2 3 新老 混凝土收缩 差效应下主梁 上缘 正 应力图【 单位 ： MP al 图 2 4 新老 混凝土收缩差效 应下主梁 下缘正压 力图 新老混凝土收缩在新老混凝土结合 面产生的 剪力集 中在梁端 ， 最大剪应力为 0 3 7 MP a 。 b 承载能力极限状态荷载组合在新老混凝土 结合面产生的剪应力 梁 端 剪 力 o V d = 1 4 2 0 2 k N，粱 端 剪 应 力 为 0 3 7 MPa 。 中支点剪力 0 v d =2 3 1 5 9 k N， 中支点剪应力 为 0 7 1 M P a 。 c 剪应力合计 梁端剪应力为 0 7 4 MP a 。 中支点剪应力为 0 7 1 MP a 。 d 新老混凝土结合面抗剪能力 根据 公路桥梁加固设计规范 ( J T G T J 2 2 2 0 0 8 )第 5 4 1条计算新老混凝土结合面抗剪能 力， 新老混凝土结合面的构造需满足 公路桥梁加 固设计规范 ( J T G T J 2 2 2 0 0 8 ) 第 5 5 1 、 第 5 5 2 、 第 5 5 5条的规定 。 采用纵横向间距为 5 0 0 m m、 双肢直径为 1 6 mm 的 H R B 3 3 5 钢筋时 ，新老混凝土结合面抗剪能力 为 3 0 3 MP a ， 满足要求 。 采用纵横 向间距为 5 0 0 m m、 直径为 1 8 m m的 8 0级不锈钢锚栓时 ，新老混凝土结合面抗剪能力 为 2 8 8 M P a ， 满足要求。 7 3结论 该桥通过加 固后能满足桥梁的使用要求 。 ( 上接 第 3 1页) 及边坡加 固这 三个前提的基础上 ， 根据工程实际地 质 、 地形及工程具体设计选择恰当的整治技术。 参考文献 【 1 】 李云青 浅谈公路路基病害治理 J 商情， 2 0 0 9 ( 8 ) ： 1 2 1 3 【 2 】肖振发 广东梅河高速公路东段边坡病害分析及处治措施研究 J 1 科学技术 与工程， 2 0 1 0 ( 2 6 ) ： 4 5 - 4 6 【 3 】肖振发 广东梅河高速公路东段边坡病害分析及处治措施研究 f J 1 科学技术与工程, 2 0 1 0 ( 2 6 ) ： 2 9 5 2 9 6 【 4 】 杜志杰， 苏玉敏， 马波- 浅谈高等级公路路基边坡 的防护【 J J 黑龙 江科技信息， 2 0 1 1 ( 2 0 ) ： 2 4 9 2 5 0 、 一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m