再生骨料取代率对再生混凝土耐久性的影响.pdf

第 2 9卷 第 l 期 2 O 1 2年 3月 建筑科 学与工程 学报 J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d C i v i l E n g i n e e r i n g V o 1 2 9 M a r NO1 2 01 2 文章编号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 2 ) 0 1 0 0 5 ( ； 0 7 再 生骨料取代率对再 生混凝 土耐久性 的影响 应敬伟 ， 肖建庄 ( 1 济大学 建筑一 r 程 系 ， 上海2 0 0 0 9 2 ； 2 同济大学 先进 士术1 = 程材料教 育部重点实验室 ， f 海2 0 0 0 9 2 ) 摘要 ： 在 对 大量 文献进 行研 究与 对 比分析 的基 础上 ， 总 结 了近 l 1年 来各 国再 生 混凝 土 耐 久性 的研 究成果 ， 包括 再 生混凝 土抗 氯 离子渗 透性 、 抗 冻性 、 耐磨 性 、 抗碳 化性 。通 过灰 色关联度 定 量分析 了 再 生混凝 土 氯 离子 渗透 性 影响 因素 的主 次关 系。结果表 明 ： 再 生混凝 土 的抗 氯 离子渗 透性 、抗 冻 性 和耐 磨性 随再 生粗 骨料 取代 率增 加 而 变差 ， 混凝 土 耐磨 性 随再 生细 骨料 取 代 率的增 加 而 变好 ， 大部 分混 凝 土的抗 碳化 性 随再 生粗骨 料取 代率 增加 而 变差 ， 少部 分 出现 变异 ； 通过 灰 色关联 分析 得到 的 再 生 混凝 土氯 离子渗 透 性影 响 因素从 大到 小依 次为 水灰 比 、 掺 合料 、 混 凝 土龄 期 。 关 键词 ： 再 生骨 料取 代 率 ； 再 生混 凝土 ； 耐 久性 ； 氯 离子 ； 抗 冻性 ； 耐磨性 ； 碳 化 中图分 类号 ： TU5 2 8 7 9 文 献标 志码 ： A I nf l u e nc e o f Re c y c l e d Ag g r e g a t e Re pl a c e m e nt Ra t i o O i l Du r a b i l i t y o f Re c y c l e d Ag g r e g a t e Co nc r e t e YI NG J i n g we i 。XI A( ) J i a n z h u a n g ( 1 De p a r t me n t o f B u i l d i n g En g i n e e r i n g，To n g j i Un i v e r s i t y，S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2，C ； l 1 i n a 2 Ke y L a b o r a t o r y( ) f Ad v a n c e d Ci v i l E n g i n e e r i n g Ma t e r i a l s o f Mi n i s wy o f Ed u c a t i ( ) I 1 To n g j i Un i v e r s i l Y ，S h a l g h a i 2 0 0 0 9 2，Ch i n 1 ) Ab s t r a c t ： Ba s e d on t h e i nt e n s i v e r e f e r e nc e i nv e s t i g a t i o ns ， a u t ho r s r e vi e we d t h e r e s e a r c h a c hi e ve m e nt s o n r e c y c l e d a g gr e g a t e c o n c r e t e ( RAC)du r ab i l i t y i n t he p a s t 1 l y e a r s a t h orne a n d a b r oa d， wh i c h i nc l u di ng c h l or i d e i o n pe r m e a bi l i t y， f r os t r e s i s t a n c e， a br a s i v e r e s j t a nc e。 an d c a r b on at i o n r e s i s t a nc e Th r o ug h t h e gr a y c or r e l a t i o n qu a nt i t a t i v e a na l ys i s ，t h e pr i ma r y a n d s e c o nd a r y r e l a t i ons of v a r i o us f a c t or s i n f l ue nc i ng t h e c hl o r i de i on pe r m e ab i l i t v 。f RAC we r e s t u di e d Re s u l t s s ho w t ha t t he c hl o r i d e i o n pe r me a b i l i t y，f r o s t r e s i s t a nc e a nd a b r a s i v e r e s i s t a n c e of RAC be c o m e wo r s e wi t h t he i nc r e a s i ng of r e c yc l e d c o ar s e a g gr e g a t e r e pl a c e m e nt r a t i o The a br a s i v e r e s i s t a nc e o f c on c r e t e t ) e c ome s be t t e r wi t h t he i n c r e a s i n g of r e c y c l e d f i n e a gg r e g a t c r e pl a c e me n t r a t i o H o we ve r，t he c a r bo ni z a t i on r e s i s t a nc e o f mos t c o nc r e t e b e c o me b e t t e r w i t h t h e i n c r e a s i ng of r e c y c l e d c o a r s e a gg r e g a t e r e pl a c e m e n t r a t i o， a l i t t l e of wh i c h a pp e a r de v i a t i o n： a c c or di ng t o t h e i m p o r t a nc e of t h e i nf l u e nc e on t h e c hl o r i d e i on p e r m e a bi l i t y o f RAC b a s e d o n gr a y c o r r e l a t i o n a na l y s i s ，t he i nf l u e n c i n g s e qu e n c e o f t he i mpa c t f a c t or s i s：wa t e r c c me nt r a t i ( ) 。 a d m i xt u r e，c on c r e t e c ur i n g a ge Ke ， wor d s：r e c y c l e d a g gr e ga t e r e pl a c e me n t r at i o； r e c yc l e d a gg r e g a t e c on c r e t e； d ur a b i l i t y； c b1 o r i de i o n；f r o s t r e s i s t a nc e；a br a s i v e r e s i s t a nc e；c a r b o na t i ( ) n 收 稿 日期 ： 2 ( 1 1 1 1 0 2 2 基金项 目： 国家 自然科学基金项 目( 5 1 7 8 3 4 ) ) ；J 海市科 委项 ( 1 0 2 13 1 2 0 2 0 0 0 ) 作者简介 ： 应敬伟( 1 9 8 23) ， 男， 河南 漯河人 工学博士研究生 E ma i l ： y i n g j i n g we i 1 2 6 c 。 m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 应敬 伟 ， 等 ： 再 生 骨料取 代 率对 再生 混凝 土耐 久性 的影 响 0 引 言 从 环 境 保 护 和 资源 有 效 利 用 的 角度 来 看 ， 需 要 对废 混凝 土进 行 循 环 利 用 。 目前 ， 许 多学 者 已经 对 再生 混凝 土 的力 学 性 能 进 行 大 量 研 l_ 1 ， 不 过 ， 人 们一 些先 人 为主 的想 法导致 在 实 际应用 当中大部 分 废混 凝土 仅被 用 于路 面 的填充 料 j 。本 文 中笔者 首 先介 绍涉 及再 生 混凝 土 耐久 性 研 究 的方 法 ， 对 不 同 试验 条件 下再 生混 凝 土 耐 久 性 ( 尤 其 是 随再 生 骨 料 取代 率变 化 ) 的情 况 进 行 总 结 ， 然 后 通 过 数 据 分 析 ， 将试验条件等因素剥 离出去 ， 得出再 生混凝土耐久 性主要随再生骨料取代率 的变化关系 ， 该关系能够 定量 地评 定再 生 混凝 土耐 久性 随再 生骨 料取 代率 的 变化 情况 。最 后 ， 将 灰 色 关 联 度 分 析 方 法 应 用 于 耐久 性 的数据 分 析 中 ， 定 量 得 出影 响 再生 混 凝 土 耐 久性 的 主次 因素 。 l 再 生混凝 土耐久性分析 由于不 同文 献 所采 用 的试 验方 法 、 试 验条 件 等 不尽相 同， 因此本文中将再生骨料取代率 r 时 的耐 久性 指标 f( r ) 除 以再生 骨料 取代 率 为 0 时的耐 久 性 指标 f ( o ) ， 其 比值 可 以 定 义 为 ( ) f( 0 ) ， 这 样 厂 ( r ) f ( O ) 便 成 为量 纲一 的量 。 1 1抗 氯 离子渗 透 性 氯 离 子测试 方 法 主要 为 电场加 速作 用下 快速 渗 透试 验 ， 即根 据 AS TM C 1 2 0 2 9 1 ， AS TM C 1 2 0 2 9 7 ， 从 直径 1 0 0 mm、 厚 度 2 0 0 mm 的混 凝 土 块 中切 割 出直径 1 0 0 mm、 厚 度 5 0 mm 的混 凝 土饼 ， 根据 通 电 6 h通 过 的总 电量 确定 抗氯 离子 渗： 透性 。图 l ( a ) 为 由电场 加速 试验 得 出的 电通 量 f ( r ) 随再 生 骨 料 取 代率 r变化 的情 况 。 由于一些 文献 当 中只有 少 数 几 个相 关 数据 ， 如 文献 5 中 ， 只有 再 生 粗 骨 料 取 代 率 为 0 ， 2 0 ， 5 0 ， 1 0 0 时 的 数 据 ， 那 么 其 余 的 数 据如 4 6 处 的 电通 量 数 值 通 过 相 邻 的数 据 间 的 线 性插 值 获 得 。 图 1中所 举 例 子 的 骨 料 均 为粗 骨 料 ， 其 中 ， Ko u F 0 一 2 8 d w c o 5 5表 示 胶 凝 材 料 中除 了普 通 硅酸 盐水 泥 ( OP C) ， 粉煤 灰 ( F) 掺 量 ( 质 量 分数 ， 下 文 同) 为 0 ， 标 准养 护 时 间为 2 8 d ， 水 灰 比为 0 5 5 ( 文 献 r 5 ) 。Na s s a r G I W ( h W ) ( F 1 ) ( F 2 ) 一 2 8 d w c o 3 6表示 胶凝 材料 中 涂了普通 硅酸 盐水 泥 ， 还 有 玻 璃 粉 末 ( G ) ， 低 水 灰 比( 1 W ) ， 高 水 灰 比 ( h W ) ， 一类 粉 煤 灰 ( F 1 ) ， 二 类 粉 煤 灰 ( F 2 ) ， 标 准养 护 时 间 为 2 8 d ， 水 灰 比 为 0 3 6 E 阳； An n O P C ( F 3 0 ) ( $ 6 5 ) 一 1 8 0 d w c o 4 5表 示 普 通 硅 酸 盐 5 7 r ( 1 ) ( r ) r ( b ) ( ， ) ( O ) K ou F0 一 2d W C0 55 -一Ko u F 2 5 ： 8 d W CO 5 5 一-KO H F 35 一 ： 8 d W C0 5 5 一 Na s s a r l W， 2 8 d W C0 3 6 e Na s s a r Gh W 28 d W C0 45 *一Na s s a r F 2 l W 一 2 8 d - W C0 3 6 +一An n F3 0 1 8 0 d W C0 4 5 。 0Du Fl 9 S1 6 5 0d W C0 42 岭 D u Fl 7Sl 75 0d W CO 38 -一_一Ko u F 0 9 C d W C0 5 5 。o Ko u F 25 S 0 d W CO 5 5 一K ou F35 ， 90 d W C0 55 呻一Na s s a r h W 。 2 8 d W C0 4 5 -e一 一N a ss ar F1 1 W 28 d W C0 36 -A - 一An n OPC 1 0 d W CO 4 5 。 An n S 6 5 一 1 8 0 d W C0 4 5 -1卜一D u F1 7 S 35 d W CO 39 - A。Du F1 4 S 1 j S i 4 一 3 5 d - W C0 3 6 图 1 f ( r ) 和 _厂 l ( r l f 。 ( 0) 随 ，的 变化 Fi g 1 Va r i a t i o n s o f f l ( r )a n d f l ( ， ) -厂 l ( 0) wi t h r 中粉煤 灰掺 量 3 3 ( F 3 0 ) ， 矿 渣 掺 量 ( 质量 分 数 ， 下 文 同) 6 5 ( $ 6 5 ) ， 混 凝 土 龄期 为 1 8 0 d ， 水 灰 比为 O 4 5 ； Du F1 9 S 1 6 S i 4 0 o 一 6 0 d w co 4 2表 示 普 通硅 酸盐 水 泥 中掺有 的粉 煤 灰 ( F 1 9 ) ， 1 6 的矿渣 ( S 1 6 ) ， 4 的硅 粉 ( S i 4 ， 质 量 分 数 ， 下 文 同) ， 混 凝土 龄期 为 6 0 d ， 水 灰 比为 0 4 2 。 由图 1 ( a ) 可 知 ， 在 不 同 的 试 验 条 件 下 ， 再 生 混 凝 土 的电通 量 厂 ( r ) 随着 再 生 骨料 取 代 率 r的增 加 而增 大 ， Du F 1 4 $ 1 8 S i 4 一 3 5 d w c o 3 6的 电 通 量最低 ， 即抗氯 离 子 渗 透 性 最好 ， 其 原 因在 于 ， 随 着 龄期 的增 长 ， 水 泥水 化作 用 日益成 熟 ， 并 且 由于在 再生 骨料 混凝 土 中掺 入 了 盼煤 灰 、 矿 渣 等微 细 矿 物 掺合 料 ， 其 参 与水 泥 的 二 7 欠水 化 反 应 或 填 充在 水 泥 水化 产物 之 间 ， 起 到 了“ 颗粒 细 化 ” 和 “ 孔 径 细 化 ” 的 作用 ， 改善 了再 生骨 料混 凝 土界 面过渡 区 的性能 ， 硅 粉 、 矿 渣 、 粉煤 灰 的不 同粒径 可 以填充 混凝 土 内部不 一 。 一 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 8 建 筑科 学与 工程 学报 2 0 1 2年 同孔 径 的空 隙 ， 混凝 土更 加密 实 ， 另外也 可 能 由于该 再生 骨料 来 源 于机 场 跑 道 ， 品质 较 好 。An n F 3 O 1 8 0 d W C 0 4 5的 电 通 量 最 高 ， 抗 氯 离 子 渗 透 性 最 差 。 图 l ( b ) 为 电通量 比值随再生骨料取代率 r变 化 的情 况 。图 1 ( b ) 中 ， 折 线 的斜 率 反映 了氯离 子 渗 透性 随再 生 粗骨 料 取代 率 变化 的快 慢 程 度 ， 由于 不 折线 受到 水灰 比、 掺 合 料 和 混凝 土 龄期 等 因素 的 影 响 ， 笔者将 运 用灰 色 关 联 度 分 析方 法 发现 影 响 因 素 的 主次关 系 。由图 1 ( b ) 可 知 ， 氯 离子 电通量 比值 随着 再 生骨 料 取 代率 r 呈 线 性 增 长 的趋 势 ， 同时 增 长 的快 慢程 度 有 所 不 同 。如 对 于 K o u F 2 5 一 9 0 d W C 0 5 5 ， 其 电通量 随着 ， 一 增 长 的速度 最快 ， 即再 生 粗 骨 料取代 率 对氯 离 子 渗 透性 的影 响最 大 ； 而 对 于 Du F 1 7 S 1 7 6 0 d w c o 3 8 ， 其 随再 生 粗骨 料 取 代 率 的增 长最 慢 ， 即取代 率对 它 的影 响最 小 ， 其 产生 别 的原 囚之 一在 于 ， 前 者 的再 生 粗 骨 料来 源 于建 筑 垃 圾处 理站 ， 而后 者 来源 于机 场跑 道 ， 骨 料 品质相 差 较 大 。由 图 1 ( b ) 还可 知 ， 大部 分 再生 混 凝 土 与普 通 混凝 土 的通 电量 差值 在 1 8倍 左右 。 1 2抗 冻性 冻融循 环 试验 方法 为 ： 按 照 AS rI 、 M C 6 6 6 P r o c u d u r e A制 作 2个 1 0 0 mFi 1 1 0 0 F i l m4 0 0 1T i m 的 棱 柱体 试块 ， 存 2 8 d时 开始 测 试 ， 当 循 环 5 0 0次 或 者 相 对动 弹性 模量 下 降 6 0 时 ， 测 量每 个 试 块 质量 和动 弹性 模量 的变 化 。通过 文 献 9 1 1 总 结 了 再生 混凝 土相 对动 弹 性 模 量 ( 指 不 同冻 融 循 环 次数 下 的弹性 模营 与 冻融循 环 次数 为 0时 的弹性模 量 的 比值 ) 随冻融 循环 次数 的变 化情 况 ， 如 图 2所 示 。图 2中， Go k c e R A0 一 W C O 4 5表示再 生 粗 骨料 取 代 率为 o ， 水 火比为 o 4 5 ； Ab b a s RA1 ( ) 0 C( E) V ( G) C 5 6 d W C O 4 5表 示 再 生 粗 骨 料 取 代 率 为 1 0 0 ( 7 ,1 3 ) ( 0 ) ， 按 照 等传 统 方 法 ( C) ， 等 砂 浆 体积 法 ( E) ， 包 括 再 生 骨 料 和原 始 骨 料 ( V) ， 只 有 天 然砾 石 ( G) ， 只包 含 普通 硅 酸 盐 水 泥 ( C) ， 5 6 d的 龄 期 ， 水厌 比为 0 4 5 ； Wa n g R A1 0 0 F a l 4 一 2 8 d w ( 7 0 4 7表示再牛粗骨料取代 率为 1 0 0 ， 粉煤 灰掺 量 为 l 4 ， 混凝 土 龄 期 为 2 8 d ， 水 灰 比 为 0 4 7 。 由 图 2可知 ， 在 同种 试验 条件 下 ， 随着 冻融 循环 次数 的 增加 ， 再生混凝土的相对动弹性模量逐渐下降， 下降 的速度受再生粗骨料取代率影响较大。王军强等通 过试 验 得 出 ， 当冻融循 环 次数 超过 1 0 0时 ， 再生 粗骨 料取 代 率 为 1 O O 的再 生混 凝 土 比再 生 粗 骨料 取 代 率 为 0 的普 通混 凝土 的相 对 动 弹性 模 量 出现 明显 、 、 黜 萤 1 0 8 6 4 2 冻 融 循环 次 数 H Go k c e RA0 W C0 4 5 -一 日- -G o kce - RA50 W C0 45 一G o kce RA25 W C0 45 0 一 G ok ce RA l 2 5 W C0 45 一- - GO k c e RA l 0 0 W C0 4 5 一Ab b a s RA 1 0 0 CVC 5 6 d W CO 4 5 一A b bas RA 74 3 EVC 5 6 d W C0 45 日 一 Abbas RA 0 CGC 56 d W C0 45 9 一W a n g RAl O 0 F a l 4 。 2 8 d W C0 4 7 争一 W a n g RA l 0 0 F a 1 2 2 8 d W C0 2 9 一 W a n g R A0 F a l 4 2 8 d W C0 4 7 图 2 相 对 动 弹梗 随 冻 融循 环 次 数 的 变 化 Fi g 2 Va r i a t i o n s o f Re l a t i v e Dyn a m i c El as t i c M o du l i wi t h Num b e r s of Fr o s t Cy c l e s 下 降趋 势 ； Go k c e等 的试 验 结 果 表 明 ， 从 一 开 始 ， 随 着 冻 融 循 环 次 数 的 增 加 ， 再 生 粗 骨 料 取 代 率 为 1 2 5 ， 2 5 ， 5 O ， 1 0 0 的再 生混凝 土 的相 对动 弹 性模 量 下降非 常 明 显 ， 且 其 下 降速 度 随着 再 生 粗 骨 料取 代 率 的增 加 而增 大 ， 该 骨料 来 源 于将 实 验 窒 浇 筑 的混凝 土在 2 8 d时破碎 后 产生 的再生 粗 骨 料 ； Ab b a s 等 的试 验得 出 ， 再 牛混 凝 土 的相 对 动 弹 性 模 量 随着再 生粗 骨 料取 代 率 的下 降趋 势 并 不 明显 ， 该 种 骨料 来源 于加 拿大 的几 个大 城 市 ， 经 过分 级处 理 ， 品质 较好 。再 生 混凝 土 的动弹性 模 量损 失 率不 仅受 到再 生 粗骨料 取 代 率 的影 响 ， 而 且 受 到 掺合 料 和水 灰 比影 响 ， 如 在 图 2中折 线 Wa n g R A1 0 0 F a l 4 2 8 d W C O 4 7的 下 降 趋 势 大 于 W a n g R A1 0 O Fa l 2 2 8 d w co 2 9 。 1 3 耐磨 性 耐 磨性 试 验 方 法 为按 照 DI N 5 2 1 0 8 2 0 0 2 ， 采 用 磨轮 对 7 l mm7 l 1T I Fi 1 4 0 mFi 1的棱 柱 体 进 行 测试 ， 或者按 照 B S 6 7 1 7 2 f ) ( ) 1 ， 根 据 试 块 表 面 的磨 损 程 度 确定 ， 或 者按 照 J TG E 3 0 2 0 0 5 ， 制 作 尺 寸 为 l 5 0 mm1 5 0 mml 5 0 mm， 以单 位 面积 的磨 损 量作为评价指标。通过文献 7 ， 1 2 ， 1 3 总结 r 再 生混 凝 土磨损 率 随再 生粗 骨料 和细 骨料 取代 率 变 化 的情 况 ， 由于不 同 文献 采 用 各 自的磨 损 标 准 来衡 量磨 损率 ， 如文 献 1 3 中采 用 面积 的磨 损 量 作 为 评 价指 标 ， 而文献 1 2 中 采用 厚 度 损 失 作 为 磨 损 量 的 评 价指 标 ， 为统 一 评价 标 准 ， 进行 量纲 为 1 化 处 理 ， 将 在 各 自试 验 条件 、 不 同再 牛 骨 料 取 代 率 下 磨 损 量 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 应敬 伟 ， 等 ： 再 生骨料取 代 率对 再 生混凝 土 耐久性 的影 响 5 9 除 以再 生 骨料 取 代 率 为 0 时 的磨 损 量 ， 如 图 3所 示 。图 3中 ， Na s s a r C o a F 1 ( F 2 ) G 】 ( h ) W一 2 8 d W C 0 3 6 ( 0 4 5 ) 表 示 再 生 骨 料 为 粗 料 ( C o a ) ， 一 ( 二 ) 类粉 煤灰 F 1 ( F 2 ) ， 占 2 0 水 泥 质 量 的玻璃 粉末 ( G ) ， 低 ( 高 ) 水 灰 比I ( h ) ， 2 8 d龄期 ， 水 灰 比为0 3 6 ( O 4 5 ) ； P e n g - C o a - 2 8 d _ w c( 0 4 5 0 5 3 ) 表 示 再 生 粗 骨料 ( C o a ) ， 龄 期 为 2 8 d ， 水 灰 比为 0 4 5 0 5 3 ； E v a n g e l i s t a F n a 一 5 6 d W c( 0 4 1 0 4 8 ) 表 示 再 生 细 骨料 ( F n a ) ， 龄期 为 5 6 d ， 水 灰 比为 c 4 1 ( ) 4 8 。 替 恤 *一Na s s a r Co a 1 W 2 8 d W CO 3 6 - Na s s a r Co a h w 28 d W C0 4 5 - - -m- - Nas s a r Coa G 1 W 28 d W CO 36 。 oNa s s a r Co a G h W 2 8 d W CO 4 5 Na s s a r Co a Fr1 W 2 8 d W C0 ：； 6 一 Na s s a r Co a F2 l W 2 8 d W C0 ：； 6 P e n g Co a 2 8 d W C( 0 4 5 -0 5 3 1 号一E v a n g e l i s t a F n a 5 6 d W C( O 4l O 4 8 、 图 3磨损率随 r的变化 Fi g 3 Va r i a t i o ns o f Abr a s i v e M a s s Lo s s Ra t i o s wi t h r 由图 3可 知 ： 再 生 混 凝 土 的磨 损 率 随着 再 生 粗 骨 料取 代率 r的增 加而 变大 ， 增长 的速度 差异 很 大 ， 如 折线 Na s s a r C o a G l W一 2 8 d W C 0 3 6的增 长速 度 很快 ， 增 长趋 势先 升后 降 ， 根据 Na s s a r 的解 释 ， 这 是 由于废玻 璃末 及 时 地 与 水 泥发 生水 化 反 应 ， 改 善 了混凝 土 的 内部 结 构 和 强 度 ， 该 粗 骨 料来 源 于 当地 建 筑 垃 圾 处 理 站 ； 而 折 线 P e n g C o a 一 2 8 d w c ( O 4 5 0 5 3 ) 的增 长 速 度很 慢 ， 且 出现 先 降后 升 的 趋 势 ， 该 粗 骨料来 源 于高 速公 路养 护废 弃 的混凝 土 ， 这个 结 果与 P o o n等 l 研 究再 生砖 的 结果 类 似 。根 据 彭松 枭 的解释 可知 ， 混凝 土抗 压 强度 越高 ， 耐磨 性 能 越强 。再 生 混 凝 土 耐 磨 性 能 较 天 然 骨 料 混 凝 土 低 ， 其强 度较 低是 主要 原 因之 一 ； 此 外 ， 再 生 混 凝 土 自身 的一 些 特点 也 是 其 耐磨 性 能 较 差 的重 要 原 因 。 这 主要 是 由于再 生粗 骨料 表 面粘有 耐磨 性 能较 差 的 砂浆和水泥素浆 ， 这部分粘着的砂浆 和水泥素浆在 磨损过程中很容易被磨损掉 ， 而成为磨损物 的部分 来 源 ， 再 加上 混凝 土块 在解 体 、 破碎 过程 中由于损 伤 累积 内部 存在 大量 微 裂 纹 ， 这 在 一 定 程 度 上 也 降 低 了再 生粗 骨料 的 耐磨 性 能 ， 从 而使 再 生 混 凝 土 的 耐 磨 性 能降 低 。而 再生 混凝 土 的磨损 率 随着再 生细 骨 料 的增 加 而下 降 ， 如 采 用再 生 细骨 料 的 折 线 E v a n g e l i s t a F n a 一 5 6 d W c( 0 4 ：l 0 4 8 ) ， Ev a n g e l i s t a等 解释为耐磨性与： 水泥浆对细骨料 的粘结力有影响， 再生细骨料 的混凝土比普通混凝土具备更好的这种 粘结力 ， D e B r i t o等口 在对再生陶瓷骨料进行研究 时获得 类 似 的结 论 。 1 4抗碳 化 性 抗 碳 化 性试 验方 法 为 ： 制 作 与 电加 速 氯离 子 渗 透一 样 的 试 块 “ ， 将 试 块 放 置 在 C O 质 量 浓 度 l 0 、 温度 4 0 0。C、 相 对湿 度 7 O 的容 器里 面 2 8 d ； 然 后在 断裂 面 喷酚 酞酒精 溶 液 。将 暴露 面到无 色 界 线的距离作为碳化深度 ， 每次 3个试 样， 或者 根据 R I L E M C P C 1 8程序做 。通过文献 1 6 1 9 ， 总 结 了再 生 混凝 土 的碳 化深 度 ( r ) 随再 生粗 骨 料 取 代 率 r的 变 化 情 况 ， 如 图 4( a ) 所 示 。 图 4 中 ， G o me s C B M一 9 0 d W C O 4 4表 示 含 有再 生 石 子 C、 碎砖 ( B ) 、 粗糙 砂 浆 ( M) 的再 生 粗 骨 料 ， 碳 化 时 间为 9 0 d ， 水灰 比为 0 4 4 ； S a g o e O P C 一 3 h w c o 7 3表 示 普通 硅酸 盐水 泥 ， 碳 化 时 间 为 3 h ， 水 灰 比为 0 7 3 ； Ot s u k i OPC( S i l 3 ) 一 2 8 d W CO 2 5 ( o 5 5 ) ( 0 4 0 ) ( 0 7 o ) 表 示 普 通 硅 酸盐 水 ， 含 1 O 的硅 粉 ， 碳 化 时 间 2 8 d ， 水灰 比为 0 2 5 ( C 5 5 ) ( 0 4 0 ) ( 0 7 0 ) ； L e v y - $ 3 5 一 2 8 d _ 4 0 MP a - W C ( 0 5 2 0 0 5 7 1 ) 表 示 普 通 硅酸 盐 中含有 3 5 的矿 渣 化时 间 2 8 d ， 混 凝土 强 度 4 0 MP a ， 水灰 比为 0 5 2 I 0 5 7 1 。 由图 4 ( a ) 可 知 ， 在 不 同试 验 条 件 下 ， 再 生 混 凝 土 的碳 化 深度 随再 生粗 骨料 取代率 变化 情况 的差 异 较大 ， 如折 线 Ot s u k i ( ) P C 一 2 8 d W C O 7 0的碳 化 深 度 明显 高 于 其 他 的 碳 化 深 度 ， 且 折 线 O t s u k i OP C ( S i l 0 ) 一 2 8 d W c o 2 5的碳 化 深 度 最 小 ， 这 可 能 是 因为水 灰 比 和 矿 物 掺 合 料 的影 响 较 大 ， 通 过 图 4 ( a ) 可 以清楚 地 发现 ， 在 不 同试 验 条 件 和 不 同 的 配 合 比情 况 下 ， 再 生混 凝土 碳 化 深 度 随再 生 粗 骨 料 取 代 率 的变 化情况 。 图 4 ( b ) 为碳 化 深度 比值 随 r变 化 的情 况 。 由 图 4 ( b ) 可 知 ， 部 分再 生混 凝 土 的碳 化深 度 比值 随 再 生粗 骨 料 取 代 率 的 增 加 而 增 大 ， 如 折 线O t s u k i S i l 0 一 2 8 d - W C O 2 5 ， O t s u k i O P ( 、 _ 2 8 d w c o 4 0 ， 其在再 生 粗骨料 取代 率 约为 7 4 处 发生 突 变 ， 然后 增长趋势变慢 ， 该骨料具有不同的强度和附着砂浆 ， 这 与 肖建庄 等 叩对 再 生 混 凝 土抗 压 强 度 研 究 的结 果类似 ， 根据文献 1 6 ， 其原 因可以解释为搅拌方式 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 O 建筑科 学 与工程 学报 2 0 1 2正 ：一 ： ： 毒 三 二 = 、 - - - - ： 一 20 40 60 8 0 1 00 ， ( b) ， ( r ) ， ( 0) 一 Go me s C 9 0 d W C0 4 4 -_ 卜 -Go me s CBM 9 0 d W CO 4 4 一 S a g o e OP C一 3 h - W CO 7 4 一 0t s u ki Si l 0一 28 d W C0 25 -o - -Ot s u ki OP C， 2 8 d W CO 5 5 一 L