钢纤维混凝土弯曲疲劳性试验及抗裂性能研究.pdf

2 0 1 5年 第 6期 ( 总 第 3 0 8 期 ) N u mb e r 6 i n 2 0 1 5 ( T o t a l No 3 0 8 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 原材料及辅助物料 M ATERI AL AND ADM I NI CLE d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 5 0 6 0 2 5 钢纤维混凝土弯 曲疲劳性试验及抗裂性能研究 侯蔚峰 ( 白城市建设工程质量监督站，吉林 白城 1 3 7 0 0 0 ) 摘要： 钢纤维混凝土具有 良好的抗冲击 、 抗弯 、 抗拉以及抗疲劳性能， 因此钢纤维混凝土在构件中的工作性能逐渐受到人们的 重视。 通过对纤维含量不同的钢纤维混凝土梁进行弯曲静载与疲劳试验， 分析钢纤维含量对其弯曲疲劳性能的影响， 并通过试 验对钢纤维混凝土抗裂性能进行一系列研究 。 关键词： 钢纤维 ； 含量； 弯曲疲劳性 ； 抗裂性 中图分类号： T U 5 2 8 0 4 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 - 3 5 5 0 ( 2 0 1 5 ) 0 6 - 0 0 9 6 - 0 4 S t e e l f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e n d i n g f a t i g u e t e s t a n d c r a c k r e s i s t a n c e HOU W e i f e n g ( Ba i c h e n g Ci t y Co n s t r u c ti o n E n g in e e r i n g Qu a r r y S u r v e l a n c e ， B a i c h e n g 1 3 7 0 0 0， C h i n a ) Abst r a ct ： Th e s t e e l fib e r r e i nf o r c e d c o n c r e te h a s g o o d s h o c k r e s i s t a n c e， b e nd i n g， t e ns i l e a n d f a ti gu e p r o p e r t i e s， S O t h e wo r k i n g perfo r m an c e o f s t e e l fib e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e me mb e r i n g r a d u a l l y t o t h e a t t e n tio n o f the pe o p l e Th r o u g h to t h e fib e r c o n t e n t of d i f f e r e n t s t e e l fib e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a ms b e n d i n g s t a t i c l o a d a n d f a ti g u e t e s t ， analy s i s the i n f l u e n c e o f s t e e l fib e r c o n t e n t o n the b e n d i n g f a ti g u e p e r f o r ma n c e， a nd t h r o u g h t he t e s t of s t e e l fib e r r e i n f o r c e d c o n c r e te c r a c k r e s i s t a nc e o f r e s e a r c h Key wor ds： s t e e l fib e r ； c o n t e n t ； be n d i n g f a ti gu e； c r a c k r e s i s t a n c e 0 引 言 普通混凝土具有耐久性好 、 能耗低 、 易于成型 以及 易 于与钢材协同作用制成各类承重结构的优点 ， 因而成为土 建工作 中最广泛的材料。 但是抗拉强度低 、 脆性大 自重 大 等缺点使它的应用受限， 我们需要将它向着轻质、 改变脆 性的方向发展。 钢纤维混凝土中散布的短纤维可以阻滞混 凝土内部微裂缝的扩展和宏观裂缝 的形成 ， 疲劳加载下其 抗剪、 抗弯、 抗裂等性能都有明显改善。 1 钢 纤维混凝土 梁弯曲疲劳性试验及分析 1 1试 验 方 法 ( 1 ) 标记试验中所用钢筋混凝土梁的编号 ： L11 ， L12， L13， L14， L21， L22， L 2 3， L 2 4 ， L 3 1 ， L 3 2 ， L 3 3 ， L 3 4 。 其 中 L 1 、 L 2 、 L 3编号 的梁钢纤维体积率分别为 0 、 0 5 、 1 0 。 ( 2 ) 对试验梁 中跨中部 位的钢 筋贴上电阻应变片 ， 模 板制作完成后对混凝土进行浇筑并养护 ， 将跨 中部位的混 凝土贴上电阻应变片。 ( 3 ) 对 L 1 1 、 L 2 1 、 L 3 1 进行弯曲静载试验 ， 测其 弯 曲极限强度。 ( 4 ) 对每组的其他三根梁， 分别进行应力水平 为 0 7 5 、 0 8 0以及 0 8 5的弯曲疲劳试验 。 其中应力水平 S= P P ， P 为疲劳试验中作用在受 弯构件的最大荷载值 ， P为静 力荷载作用下测得的试验梁 收稿 日期 ： 2 0 1 4 0 9 一 O 1 96 的极限荷载 ， 即 L 1 1 、 L 2 1 、 L 3 1 构件试验所得 。 不同钢纤 维混 凝 土分别 做 立 方体 试块 抗 压强 度 试验。 对试验梁做 1 - 2次的预加载， 调整荷载归零， 平衡 电阻应变仪， 根据弯曲静载试验数据结合不同应力水平确 定每根试验梁荷载的上限值 ， 下限值 和中间值。 是疲劳荷载中最小值作用于构件正截面上产生的最大 应力 ， i 是疲劳荷载中最 大值作 用于构件正截面上产生 的最大应力 。 对试验梁利用疲劳试验机静载模式 ， 将荷载加至疲 劳荷载中间值 ， 记 录各仪器读数。 启动动载模式对试验梁进行疲劳加载。 试验选定停 机时间分别 在 动力 荷载 的第 1次 、 5 0 0 0次 、 1 0 0 0 0次 、 5 0 0 0 0 次以及 1 0万次 ， 之后 每个 l 0万次进行一次动静荷 载转换以利于测量数值。 直 至时 间破 坏 即疲 劳试 验结束 ， 若循环荷 载加 至 2 0 0万次试验梁仍没有达到破坏 ， 则证 明此时对应 的应力 水平下梁不会发生疲劳破坏。 1 2试 验 数 据 表 1 立方体试块抗压强度 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 3试验数据 分析 由表 2可以看 出， 钢纤维对试验梁 的抗折强度提高作 用是很 明显的 ， 随纤维体积率的增加 ， 抗折强度也在增加 ， 其中， 纤维体积率为0 5 的钢筋钢纤维混凝土的抗折强 度 比钢筋混凝土提高 了 8 8 ， 纤 维体积率为 1 0 的钢筋 钢纤维混凝土的抗折强度比钢筋混凝土提高 1 6 1 。 表 2 钢筋钢纤维混凝土梁弯曲极限承载力 由表 3可 以看 出， 在相 同的应力水平 下 ， L 2 、 L 3试验 梁 的疲劳次数 小于 L l ， 这是 由于在 相 同的应 力水 平下 ， L 2 、 L 3 试验梁的 P 大 于 L 1试验 梁的 P ， 导 致 L 2 、 L 3 试验梁中钢筋应力大于 L 1 梁 ， 从而使 L 2 、 L 3梁 内纵筋更 容易产生疲劳断裂 ， 进而发生整个梁 的疲劳破坏 。 表 3 各试验梁的疲劳寿命 由图 1 - 3可以看出 ， 各试验梁的应变随循环次数 的 1 500 兰1 0 0 0 5 0 0 0 0 1 0 2 0 3 04 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 1 0 N| N 图 1 疲劳荷载 S= O 7 5下 L 1梁的混凝土压应变 2 000 l 500 鼠1 0 0 0 5 OO 0 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 1 0 N N， 图2疲劳荷载 S= 0 7 5下 L 2梁的混凝土压应变 1 5 兰1 0 5 0 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 08 0 9 1 0 N| N 图 3 疲劳荷载 S= O 7 5下 L 3梁的混凝土压应变 增加走势是相似 的， 都是三阶段发展模式 ， 我们可以得 出结 论即钢纤维的加入不会改变钢筋混凝土的应变发展模式 ， 但 是 L 2 、 L 3 试验梁的内部钢筋应变应是大于 L 1 试验梁的。 2 钢 纤维混凝土 梁弯曲疲劳方程 钢筋钢纤维混凝土构 件的疲劳性能与混凝 土和钢筋 的材料性能之间关系密切 。 其 中钢筋的疲劳性能方程一般表示为： = C ( 1 ) 式 中： S ， 应力 幅值 ； 发生疲劳破坏所需循环次数 ； r 、 c 常数 。 混凝土材料 的疲劳性能方程一般表示为 ： S =1一 ( 1一R) l g N ( 2 ) 式 中： 最大应力水平 ； 尺 循环应力特征值 ； 常数 ， 与材料有关 。 将整个试验梁看为一个整体来研究， 将试验数据拟合 为 曲线 ， 我们可 以得到 s N 曲线的单对数表达式 ： S = a+b l g N ( 3 ) 式 中： S m a x 疲劳应力水平 ； a 、 b 疲 劳性 能参数 ， 由试验 条件 、 具体试 验构件 确定 ； 1 g 特定应力水平下的疲劳寿命的对数。 根据试验测得数据拟合不同纤维掺量试验梁的 一 曲线 ， 进行数据回归分析后 的疲劳方程为 ： Ll试验梁 ： S= 2 2 2 6 8 0 2 5 7 1 l l g N ( 4 ) L 2试验梁 ： S=1 9 2 4 80 2 0 9 91 g N ( 5) L 3试验梁 ： S：1 8 5 5 10 1 9 4 3 l g N ( 6 ) 3 钢 纤维混凝 土抗裂试验 混凝土构建中裂缝带来的危 害是不容忽略的， 混凝土 内部的结构、 组成材料决定了自身变形能力差、 抗拉强度 较低 ， 在浇筑过程中 ， 浇筑的不均匀性导致 混凝土在 不同 方 向抗拉能力也是不 同的， 这样就形成 了薄弱部位 ， 进 而 在混凝 土受力时 ， 由于薄弱部位 的抗 拉强度较低 ， 于是 形 成 了裂缝 。 要想抑制住混凝 土中裂缝 的发展 ， 我们 可以从 两个方 面人手 ， 一 是延缓或减小混凝 土收缩速率 ； 二是 增 大混凝土的抗拉强度 ， 下面我们 以含有膨胀剂为水泥用量 6 的收缩混凝土为基础配后比， 在其中加入钢纤维 ， 分析 其对混凝土抗裂性能的影响。 3 1试 验 过 程 将混凝土构件浇筑成型2 4 h后， 观察构件表面裂缝分 布情况 ， 并测得裂缝 的条数 ， 同时用裂缝测宽 仪测得裂缝 宽度 ， 用游标 卡尺测得它的长度。 之 后规定各裂缝 宽度 的 平均值为裂缝的最大宽度。 97 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 裂缝总面积计算式 ： A =B i L ( 7 ) 式 中： A ， 构件裂缝的总面积 ； B 。 第 i 条裂缝的名义最大宽度 ， mm； L i 第 i 条裂缝 的长度 ， m m。 之后计算裂缝降低系数 卵： 叼： ( 8 ) 叼 L 6 ， 0 这样得到裂缝降低系数， 按表 4即可确定材料的限裂 等级 ， 进而评价混凝土材料抗裂性能的优劣。 表4限裂等级评定标准 3 2 试验现 象及数据 分析 由试 验现象 可 以得 知 ， 钢纤维 混凝土 的裂纹较 为复 杂 ， 中部 出现一条较 长的裂纹 ， 它是该构件 中出现时 间最 早 的裂纹 ， 但并不是宽 度最宽的 ， 第 二条裂纹 出现在 构件 的左下角 ， 它的宽度最 宽 ， 之 后的另外两条裂纹是均 匀的 分布在构件周边 。 根据观察现象 ， 记录试验数据 ， 进而根据 公式计算裂缝 降低系数 。 表 5抗裂试 验数 据结 果 4试 验 结论 ( 1 ) 通过对试验梁 L l 、 L 2 、 L 3应 变 、 挠度 等随疲劳循 环次数的不同变化 ， 可 以看 出： 静载试验的破 坏形态与疲劳试验 的破 坏形态相差 很大。 其中， 静载试验中梁的破坏是延性破坏， 而疲劳的破 坏类型是脆性破坏 ， 它 以梁 内纵筋 的突然破 坏为标志 ， 没 有先前的征兆 ； 在外观上 ， 疲劳破坏 时只有梁 内的很宽 的 主裂缝扩展 ； 分析断面情况 ， 疲劳破坏后 的构件 内部不会 出现缩颈现象 ， 纵筋 的断面很平滑。 对于整个试验梁来说 ， 无论是 L 1 、 L 2 、 L 3 ， 在弯 曲疲 劳破坏后都会 出现相 同形态 ， 钢纤维 的是否掺入以及掺入 的多少不会改变试验梁的弯曲疲 劳破坏形态 。 对于相 同应力水平 ， 由于 L 2 、 L 3 试件梁内纵筋的应 力大于 L l ， 故 L 2 、 L 3试件梁 内钢筋更容易发生疲劳断裂 进而引起整个梁的疲劳破坏 ， 所以说相 同应力水平下钢筋 钢纤维混凝土的疲劳寿命 小于普通钢筋混凝土。 在整个疲劳试验中， 试验梁的应变、 挠度等的发展 均随循环荷载的增加呈如图的三阶段规律 ， 及钢纤维的是 否掺入以及掺人的多少不会改变梁的应变、 挠度等的发展 规律 ， 不会改变疲 劳过 程的发 展规律 ， 但 是相 同应力水平 下 L 2 、 L 3 试件梁中的钢筋应变大于 L l 梁 。 ( 2 ) 通过钢纤维混凝土抗裂性试验 ， 可以看 出： 掺人钢纤 维后 ， 收缩 混凝土 的裂缝长度 大幅度减 小 ， 出现裂缝 时间延后 ， 裂缝产生的可能性减小。 加入钢纤维后收缩混凝土 的抗裂效 果主要体现在 混凝土表面出现裂缝 之后。 5 总 结 本研究将纤维混凝土与钢筋相结合 ， 对其进行弯曲静 载试验和弯曲疲劳试 验 ， 并 与普通混凝土做对 比， 通过试 验现象及试验数据总结钢纤维 的加入 以及钢纤维 的含量 对钢筋混凝土梁的疲劳工作性能 的影响 ， 并对其 中的工作 9R 机理进行分析 ； 又通 过抗裂性试验 ， 确定纤维混凝 土裂缝 降低系数 ， 进而确定混凝土限裂效能等级。 运用 于土木工 程 中的构件 ， 得 出的结论如下 ： ( 1 ) 钢纤维的掺量 对抗 压强度的提 高效 果 、 提 高程度 并不明显 ， 亦无规律可循。 但是钢纤维对 于抗压试块 延性 的增加效果很 明显 ， 构件 破坏过 程 中可 以 吸收更多 的能 量 。 最终钢筋钢纤维混凝土达到“ 裂而不散” 的破坏状态。 ( 2 ) 在弯曲静载作用 下， 钢筋混凝土梁 的抗弯极 限承 载力虽可 以随钢纤维的加入而有效提高 ， 但梁 的破坏形态 并不会随之改变 。 在配筋和尺寸相 同的钢筋 混凝 土梁 ， 极 限承载力与钢纤维掺量成正比， 且基本呈线性关系。 同时 ， 降低梁 内钢筋应变 、 提高梁的整体刚度以及抑制梁的裂缝 扩展等方面也随着钢纤维的加入有明显的效果 。 ( 3 ) 在弯曲疲劳荷载试 验中 ， 其破坏形态 与静 载破坏 不 同， 钢筋钢纤维混凝土在低于静载试验的强度下发生的 脆性破坏 ， 疲劳 破坏形态 不会 随钢纤维 的掺人 而发 生变 化 ， 钢筋与混凝 土应 变变化 、 梁的挠度变化都呈现 三阶段 发展模式 。 ( 4 ) 钢筋钢纤维混凝 土梁 的静 载极 限弯 曲承载 力较 高， 在同一应力水平作用下 ， 若应力水平较高 ， 则钢筋钢纤 维混凝土梁 的疲劳最大荷载就会相对较高 ， 由此导致钢筋 钢纤维混凝土梁的疲劳寿命将小于钢筋混凝 土梁。 ( 5 ) 在 同一疲劳最大荷载值作用下 ， 比较钢纤维掺量不 同， 梁的疲劳寿命也会有差别 。 其疲劳寿命 随着钢纤维掺量 的增多而提高 ， 并且荷载值越低， 则提高的相对值越大。 ( 6 ) 通过对钢纤维混凝土的抗裂性能分析， 可以看到 钢纤维混凝土的利用空间和发展前景 ， 今后可以加强对钢 纤维混凝土进行抗腐蚀 、 抗渗透 、 抗碳化等其他耐久性的研 究 ， 全面探索钢纤维的加入对混凝土耐久性的影响效果。 参考文献： 1 高丹盈 冈 纤维混凝土弯曲韧性及其评价方法 J 建筑材料学 报 ， 2 0 1 4 ， 1 7 ( 5 ) ： 7 8 3 7 8 9 - 2 - 杨润年 钢纤维混凝土等幅弯曲疲劳加载下的疲 劳应变和疲 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 劳模量以及损伤研究 J 工程力学， 2 0 1 2 ， 2 9 ( 1 1 ) ： 9 9 1 0 2 3 3史科 钢纤维高强混凝土梁柱节点抗裂性能试验研究E J 3 华北 水利水电学院学报 ， 2 0 1 2 ， 3 3 ( 6 ) ： 6 4 6 8 4 蔡军 钢纤维自密实混凝土弯曲疲劳性能研究 J 商洛学院学 报 ， 2 0 1 3 ， 2 7 ( 2 ) ： 64 6 7 上接 第 9 5页 式中： n ， r 一界面在 h高度的外法线矢量和切向矢量。 3 结论 界面过渡区性能对混凝土性能至关 重要 ， 通过本次宏 观试验和分析 ， 可以得出以下结论 ： ( 1 ) 低等级混凝 土中 ( 3 0 MP a ) 随着 卵石粒径的增 加 ， I T Z抗 拉 强 度 有小 幅增 加 ， 较 高 强 度 混 凝 土 ( C 3 5 、 C 4 0 ) 中 I T Z抗拉强度基本稳定 ， 在 3 5 上下波动 。 ( 2 ) 未加入外加剂 的普通混凝土 中， 界 面过 渡区宏观 抗拉黏结 强度 在 1 2 4 2 MP a ， 约为混 凝 土抗压 强 度 的 5 5 1 2 。 ( 3 ) 普通混凝土中， 提高 I T Z强度对混凝土抗压强度 提高具有明显作用： 以 C 1 5混凝土 I T Z强度为基础， 当其 增长速率在 8 0 范围 内， 混凝土强度 同 比增长 ， 当增 长率 超过 8 0 ， 混凝 土强度增长被放大 ， 增长速率加快 ， 当 I T Z 强度增长率到 1 0 3 1t ， 混凝土强度达到4 0 4 6 MP a ， 增长 率 为 1 7 3 ， 是 I T Z强度增长率 1 7 3 倍 。 参 考 文献 ： 1 MI N D E S S s T e s t s t o d e t e r mi n e d t h e m e c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f th e i n t e r r a c i al z o n e l- c MA S O J C e d I n t e r f a c i a l T r a n s i t i o n Z o n e i n Con c r e t e RI LEMRe p o r t l 1 Lo n d o n： E& FNS PON。 1 9 6 6： 4 76 3 2 喻乐华 混凝土集料界面与强度关系的界面理论分析f J 华东 交通大学学报 ， 1 9 9 9 ， 1 6 ( 4 ) ： 1 4 1 9 3 王瑶， 等 混凝土中骨料 一 浆体界面过渡区的力学性能综述 J 第一作者： 联系地址 ： 联系电话 ： 侯蔚峰( 1 9 5 7一 ) ， 男 ， 高级工程师， 主要从事建筑工程 质量监督工作。 吉林省白城市光明北街 7 1 号( 1 3 7 0 0 0 ) 1 7 7 31 6 O 0 7 92 水利水电科技进展， 2 0 0 8 ， 2 8 ( 2 ) ： 8 9 9 4 4 崔宏志， 邢锋 用S E M和F rI R研究轻骨料混凝土界面过渡 区 J 混凝土， 2 0 1 0 ( 1 ) ： 1 8 2 0 5 黄与舟， 郑建岚， 林旭建 高参量粉煤灰混凝土中界面过渡区 的细观结构分析r J 1 福建材料 ， 2 0 0 2 ， 7 8 ( 3 ) ： 6 6 6 8 6 T A S O N G W A A g g r e g a t e c e m e n t p a s t e i n t e rf a c e P a r t I ： I n fl u e n c e o f a g g r e g a t e g e o c h e m i s t r y J C e m e and C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 9 ， 2 9 ( 7 ) ： 1 0 1 91 0 2 7 D E R O O I J M R S y n e r e s i s i n c e me n t p a s t e s y s t e ms D D e l f t ： De l f t Un i v e r s i t y Pr e s s ， 2 0 0 0： 8 3 8 H E I J S A W J 3 D S i m u l a ti o n and v i s u a l i z a ti o n s t u d i e s o f f l o w i n p o r o u s m e d i a E D D e l ft U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， 2 0 0 1 ： 1 4 7 9 1 S H A N E J D， MA S I NTO， N I NG SHM E f f e c t o f th e i n t e r r a c i a l W a n o n z o n e t h e c o n d u c t i v i ty o f P o r t l a n d c e m e n t m o r t a r s J J A m C e r a m S o c ， 2 0 0 0 ， 8 3 ( 5 ) ： 1 1 3 7 1 1 4 4 1 0 1 B I S S C H O P J D r y i n g s h r i n k a g e m i c r o c r a c k i n g i n c e m e n t b a s e d ma t e r i a l s D D e l ft： D e l f t U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， 2 0 0 2 ： 1 9 8 1 1 刘元湛， 杨学哈， 张承翼， 等 水泥浆体一 集料界面的黏结强度r J 硅酸盐学报 ， 1 9 8 8 ， 1 6 ( 4 ) ： 2 8 9 2 9 5 1 2 陈露一， 郑志河沼B 慧权， 等 混凝土界面过渡区不均匀特性研 究 J 武汉理工大学学报， 2 0 0 7 ， 2 9 ( 9 ) ： 1 1 1 1 1 4 1 3 1 于庆磊， 杨天鸿， 唐春安， 等 界面强度对混凝土拉伸断裂影响 的数值模拟 J 建筑材料学报 ， 2 0 0 9 ， 1 2 ( 6 ) ： 643 6 4 9 第一作者 ： 陈代果( 1 9 8 4一) ， 男 ， 硕士研究生 ， 主要从事建筑材 料、 工程检测与评估等方面的研究。 联系地址： 四 川省绵阳市 西南科技 大学土木 工程与建筑 学院 ( 6 2 1 0 1 0 ) 联系电话： 1 3 7 9 5 7 7 0 6 1 6 ) 京津冀预拌砂浆协 同发展领导小组在京成立 伴随着京津冀协同发展战略的不断推进 ， 以及 京津冀协同规划发展纲要 的呼之欲出， 作为一直践行国家绿色环保 理念、 促进节能减排的预拌砂浆行业， 京津冀三地的政府主管部门积极顺应政策发展趋势， 协同发展 ， 为企业赢得发展良 机 ， 为行业打造健康 的市场环境 。近 日， 京津冀 预拌砂浆 协同发展领 导小组成立 暨有关 事项工作会的召开 ， 又让我们看 到了这片产业蓝海的曙光。 会议决定即日 起成立京津冀预拌砂浆协同发展领导小组( 以下简称领导小组) ， 由北京、 天津、 河北三地散办联手推 进此项工作。会议推举李嘉建任领导小组顾问， 组长单位实行三地散办轮值制 ， 任期一年。首届组长单位为北京市散装 水 泥办公室 ， 由主管副主任王俊清担任组长。成员单位为天津市散装水泥办公 室、 河北省散水泥办公室。领导小组下设 办公室 ， 具体负责领导小组的 日常组织 、 协调等具体工作 ， 常设办公地点在 中国建筑材料联合会 预拌砂浆分会。 会议 同时确定了领导小组 的主要工作职能 ： 一是贯彻落实 国家产业政策和相关法律法规 ； 二是协调三地产业发展 ， 针对京津冀三地预拌砂浆协 同发展所遇到问题进行研究和探讨 ； 三是结 合京津冀预拌砂浆产业政策和管理模式 ， 指出有 利于三地 预拌砂浆产业发展 的建设性意见 ， 以共 同推动京津冀地 区预拌砂浆产业 的健康发展 ； 四是每年召开两次小组会 议 ， 确定当年工作思路和推进重点工作 ； 五是根据三地预拌砂浆行业发展现状 ， 适时组织商讨并研究相关工作 。 会议同时审议并通过了京津冀预拌砂浆协同发展共识， 此共识作为顺应国家宏观经济战略决策、 依据 循环经济法 制定 的具体方案 ， 得到 了与会领导的一致通过 。与会领导纷纷提 出按照今年政府工作报告的思路 ， 京津冀地 区应着手培 育和建立 “ 互联网 + 砂浆” 的销售经 营模式 ， 建议北京作为试点先行启动。会议 同时指出， 上述共识建议形成指导性的文 件， 文件力求务实、 具有可操作性， 而且要特别注意三地预拌砂浆现行政策和执行标准间的协调问题。为将京津冀三地 的共识文件加 以落实 ， 使京津冀预拌砂浆发展无 区域障碍 ， 会议 拟定于 7月 9日在天津 召开“ 京 津冀 预拌砂浆 协同发展 推进会” ， 并将在会上正式发布上述共识。 9 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m