钢纤维混凝土劈裂断裂电测试验研究.pdf

2 0 1 1年 第 1期 (总 第2 5 5 期) Nu mb e r 1 i n 2 0 l 1 ( T o ml N o 2 5 5 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THEORETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 O 1 0 1 2 钢纤维混凝土劈裂断裂电测试验研究 张东焕 ，刘顶 平 ，王利民 ( 1 山东理工大学 交通与车辆工程学院力学部 ，山东 淄博 2 5 5 0 4 9 ；2 青岛理工大学 理学院 ，山东 青岛 2 6 6 0 3 3 ) 摘要 ： 钢纤维混泥土极大改善 了普通混凝土材料 的力学性能。 为探究钢纤维混凝土断裂过程的力学特性和承载力 的估算方法 ， 用试验 机对 2种不同切 口尺寸的钢纤维混凝土试件进行 了楔入式劈裂断裂电测跟踪试验 ， 得 到了一 系列载荷 一 位移关系 曲线 ， 载荷一 张开位移关 系曲线， 以及断裂损伤区变形随载荷变化曲线。通过试验数据计算了各个试件的黏聚裂纹应力强度因子， 结合应力强度因子与双断裂准 则， 对各组试件的承载力进行了理论计算， 并与试验峰值的平均值作比较， 二者符合良好。 关键词： 钢纤维混凝土；劈裂断裂试验；应变规电测；承载力计算 中图分类号 ： T U5 2 8 5 7 2 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) O l 一 0 0 4 4 0 5 W e dge - s pl i t t i ng e l e c t r i c al mea s ur e men t e x pe r i me n t a l s t u dy on t h e s t e e l fib er r e i n f or c ed c onc r et e ZHANG Do n g - h u a n ， LI U Din g- p i n g ， W AN G Li mi n ( 1 D e p a r t me n t o f Me c h a n i c s ， S h a n d o n gUn i v e r s i t yo f T e c h n o l o g y ， Z i b o 2 5 5 0 4 9 ， C h i n a ； 2 De p a r t me n t o f S c i e n c e ， Qi n g d a oT e c h n o l o g i c a l U n i v e r s i t y ， Q i n g d a o 2 6 6 0 3 3 ， C h i n a ) Ab s t r a ct： T h e me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f c o n c r e t e ma t e ri a l s we r e g r e a t l y i mp r o v e d b y s t e e l fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e ( s E RE) T o r e s e a r c h t h e me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f f a c t u r e p r o c e s s a n d b e a r i n g c a p a c i t y c a l c u l a t i o n mh o d o fS F RC， we d g e s p l i t t i n g e x p e ri me n t o f2 s i z e s o fS F RC s p e c ime n s we r e c a r r i e d o u t ， i n wh i c h t wo s p e c i m e n s we r e me a s u r e d wi t h e l e c t ric a l s t r a i n g a u g e s e q u i p m e n t A s e rie s o f e x p e rime n t a l c u r v e s we r e o bt a ine d a n d a n a l y z e d， s u c h a s t he C H I V E S o fd i s p l a c e me n t o f l oa d p o i n t wi t h l o a d i n g， f r a c t u r e d a ma g e d z o n e d e f o r ma t i o n wi t h l o a d i n g， and po s i t i o n o fc o h e s i v e c r a c k t i p wit h l o a d i n g T h e s t r e s s i n t e n s i ty f a c t o r s o f d i ff e r e n t l y s i z e d fr a c t u r e s p e c i me n s we r e c a l c u l a t e d ， a n d t h e b e a r i n g c a p a c i ty wa s 0 b t a i n e d t h r o u g h t h e c o mp u t a t i o n f o rm u l a o f s t r e s s i n t e n s i ty f a c t o r a n d t h e d o u b l e K fr a c t u r e c ri t e r i o n， an d the c a l c u l a t e d v a l u e s a l e a g r e e me n t we l l wi t h t h e t e s t e d r e s ul t s K e ywo r d s ： s t e e l fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e ； w e d g e s p l i t t i n g e x p e ri me n t ； s t r a i ng a u g e e l e c t ri c a l me a s u r e me n t ； b e a r i n g c a p a c i ty c a l c u l at i o n 0 引言 钢纤维混凝土( S t e e l F i b e r R e i n f o r e e d C o n c r e t e ， 简称 S F R C) 是在普通混凝土基体中掺人适量 、 不连续且乱向分布的细短钢 纤维而形成一种新型多相混杂材料。 这些乱向分布的短纤维主 要作用在于阻碍混凝土内部微裂纹和宏观裂缝的发生与发展， 从而使钢纤维混凝土具有更 高的抗裂 、 韧性 和吸收变形能 的性 能。 钢纤维混凝土的出现弥补了普通混凝土的抗拉强度低和韧 性差的缺点， 改善了混凝土材料的力学性能。 因此， 吸引了许多 国内外学者对该材料结构性能进行研究， 包括钢纤维混凝土断 裂参数的尺寸效应、 纤维混凝土的力学分析模型、 钢纤维混凝 土抗拉强度与裂缝宽度关系、 和钢纤维对混凝土裂纹的抑制以 及对其抗渗性能的研究等等 】 ， 也有学者通过单轴疲劳拉伸试 验分析了纤维横跨裂缝的桥联作用阎； 文献 7 9 】 通过纤维混凝 土的劈裂试验研究其力学性能。 由于在混凝土中加入了钢纤维， 使得复合后的材料结构破坏和断裂机理非常复杂f l埘 。 为更全面了 解钢纤维混凝土断裂过程的力学性能， 探讨不同缺口尺寸试样 最大承载力的计算方法， 本研究对钢纤维混凝土试件进行劈裂 电测试验， 由应变数据计算得到试件预制裂纹前端的张开位移， 收稿 日期 ：2 0 1 0 - 0 8 - 0 2 基金项 目：国家 自然科学基金( 1 0 2 7 2 0 8 6 ) ； 山东省 自然基金( Y2 o 0 6 A 2 9 ) 4 4 绘制载荷与张开位移的关系曲线， 以及损伤端点位置随载荷的变 化关系曲线； 通过试验所得数据计算了其黏聚裂纹应力强度因子， 根据软化材料的双 K断裂准则得到该类结构的最大承载力的计 算方法， 并对理论计算峰值与试验峰值平均值进行了分析比较。 1 钢纤维混凝土断裂过程试验 1 1 试件 的制作 试验所用的水泥为山东省交通厅水泥厂生产的 P O 4 2 5 级水泥， 砂子是山东莱芜河滩砂子， 骨料为济南章丘双山青石 子。 纤维所用的是上海产的真强牌钢纤维， 长度分别为 5 O 、 3 O 、 2 5 n l n l ， 两端带有弯钩。 纤维混凝土试件的配合比为水泥： 水： 砂 子： 石子 = 1 ： 0 3 5 ： 1 6 7 ： 1 9 3 ， 掺人的钢纤维质量占 试件总质量的4 。 采用干拌法， 即先将砂子和水泥混合搅拌均匀 ， 然后加入纤维 和石子， 搅匀后再加水一起搅拌成混凝土。 混凝土浇筑进模具后， 放在振动台上振动 5 1 0 mi n 。 试件成型采用木制模具， 内表面 贴塑料纸防水， 浇筑后 3 , - 4 h 脱模。 脱模后的试件在常温下保持 恒定湿度养护 2 8 d后进行试验。 1 2 试件尺寸及加载装置 试验所用钢纤维混凝土试件按其外观尺寸分为2 组， 共5 个。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 试件几何形状如图 1 ( a ) 所示， 图中 。 表示载荷加载点到裂纹尖 端的距离， b 表示载荷加载点到试件韧带底边的距离， c 表示载 荷加载点到试件顶部的距离 ， h 、 L分别表示试件的总高度、 宽 度， 表示厚度。第 1 组试件的切口为“ V” 字形， 第二组的切口均为 “l ” 字形； 两组试件的t 、 L 、 b 、 h和 。 不同数据见表 1 。采用微机 控制电子万能试验机( 3 0 0 k N， C MT 5 3 0 5 S A NS ) 对已制备好的 钢纤维混凝土试件用位移控制方式进行加载试验， 加载速度为 0 0 5 mm mi n ， 其加载装置如图 1 ( b ) 所示。 加载原理为试验机的 压头把力传给与其螺纹连接的楔形板， 楔形板下移将力传到滚 轮轴上； 再由滚轮轴将力传到与其连为一体的折板上， 折板是 卡在试件凹槽上的， 于是来 自压头的力就施加到试件上。 由图 1 ( b ) 可知， 该试验采用类似紧凑拉伸试件几何形式的 楔人劈拉法加载方式来完成断裂试验。与紧凑拉伸相比， 一个 合适楔形角的选取就可以使较小的竖向荷载产生较大的水平 力【剐 。 受力分析如图 1 ( b ) 右下方所示， 试验机施加的载荷 P与 ， 将力分解成水平分力 和 铅垂分力构成平衡力系。 而且有力 的关系存在 ： =F s i n l 5 。 2 s i n l 5 。 F = F c o s 1 5 。 。 c o s ：1 8 7 P 图 1 试件几何 形状和加载装置及加载原理 图 1 _ 3 劈裂试验的载荷一 位移关系曲线 根据以上分析， 相应于图 1 ( a ) 中的各个尺寸的数据、 由试验 得到的各个试件最大载荷 P和加鞔 最大位移fY J k 表 1 中。 表 1 试件的几何尺寸和试验载荷及位移 试验过程中， 通过试验机与电脑 自动绘制了所加载荷一 加 载点位移关系曲线。 将各组试件的典型曲线绘入图2 中。 由图中 可以看出， 载荷一 加载点位移关系曲线有下降段， 即载荷达到最 大值时试件没有立即断开 ， 表现出与素混凝土不同的断裂特征， 其断裂过程具有更大的断裂延性【 I l】 ， 具有明显的软化特性； 说明 钢纤维对混凝土有增韧和桥连作用， 增加了材料控制裂缝张开 与扩展的能力。 这种短纤维的作用机理也可以从相关文献的模 型分析中看到 ； 事实上短纤维在裂纹前方几乎不起作用 ， 只是 在裂纹张开时发挥桥连作用【6 l o 。 加载点位 f l m m 图 2 载荷一 加载点位移关系曲线 2电测 试验 2 1 布片方案与应变规的粘贴 在钢纤维混凝土试件的劈裂试验中， 分别选取第 1 组和第1 I 组 试件中各一个进行应变规电测跟踪测试。 根据每组已断裂试验后 的试件裂缝情况对要电测的试件规划布片方案。 第 1 组试件均 粘贴型号 B X1 2 0 5 0 AA、 规格 5 0 minx 3 m l T I 、 电阻( 1 2 0 + 0 2 ) Q、 灵敏系数( 2 1 0 + 1 的应变规； 而第 组试件仅在裂纹尖端处粘 贴 5 0 m mx 3 mm 的应变规， 其余应变规型号为 B X1 2 0 2 0 AA、 规 格 2 0 mmx 3 I L r fl 、 电阻( 1 2 0 1 O 2 ) Q、 灵敏系数( 2 0 8 1 ) ， 粘 贴位置如表 2数据所示。 试件前后两面采取相同的布片方案， 如 图 3所示。 表 2 应变规粘贴位置 ( b ) I 1 图 3 应变规粘贴位置照片 因为试件贴片处主要承受拉应力作用， 若应变规完全粘贴 在预制裂纹前端的表面上， 可能使得应变规随着裂纹扩展而过 早的被拉断 ， 导致无法测出断裂过程区的变形情况， 所以本试 4 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 验应变规采用中间悬空贴法， 即只在应变规的两端与试件相贴 接 。 首先用 5 0 2 胶将接线端子固定在试 件上 ， 然后粘贴应变规 ， 粘贴时一定要将气泡排出， 粘贴完毕后焊接测试线， 焊线前后 需要用万能表检查应变规以及导线是否符合绝缘电阻要求 I3 】 。 2 2 应变规处黏聚裂纹张开位移随载荷关系曲线 通过记录下来的应变值可以换算出被测处的位移， 即应变 值乘以应变规的长度为应变规两端相对张开位移【 l 1 。以应变规 粘贴位置处的张开位移为横坐标， 相应载荷为纵坐标 ， 可以描 绘出载荷随裂纹张开位移变化的关系曲线， 如图4所示。 从该 图中看出试件 I 两侧张开位移分布基本相同， 而 I I 两侧变形差 46 0 5 0 1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 张开 位移 CO D 1 0 - 6 m ( a ) ( I ) s t r a i n g a u g e 1 1 2 0 5 0 l 0 0 l 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 张开 位移 C O D 1 0 m (b ) ( 1 ) s t r a i n g a u g e A- E 张开 位移 COD 1 0 i n ( c ) ( I I ) s t r a i n g a u g e 1 6 张开位移 C O D 1 0 6 i n ( d ) ( I I ) s t r a i n g a u g e A - F 图 4 载荷一 裂纹张开位移关 系曲线 别较大。曲线在峰值载荷前存在直线段， 即力与变形成线性关 系， 表明此时材料处 于弹性变形阶段 。 由图 4中的第 1 组试件的 载荷与裂纹张开位移可以看出， 在载荷达到最大值前的上升阶 段， 随着载荷的增加， 各应变规处位移增加不是很大； 而在载荷 达到峰值之后的下降阶段 ， 各应变规处位移却迅速增加 ， 并且 离预制裂纹尖端越近的应变规处位移越大。 另外从图 4中所示 的第 1 I 组载荷与裂纹张开位移的关系曲线可以发现， 载荷过某 一 值时， 载荷几乎不变而位移变化却较大。 2 3 黏聚裂纹张开位移与位置关系曲线 由试验所得数据可以计算出应变规处相应于不同载荷下 的黏聚裂纹张开位移， 并绘制于图 5中。 从图中曲线数据也可以 看出， 当载荷达到峰值前， 随着载荷的增大， 同一应变规处的张 开位移也相应地增大； 而载荷过其峰值后 ， 应变规处位移随载 荷的减小而是增大， 表明材料的非线性力学行为。试验过程中 700 g 6oo oo 蠢 o 0 300 童 2 0 0 1 0 0 量 宝 、 d 0 00 2 0 0 4 0 0 6 0 O8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 距预制裂 纹尖端距 离 m ( a ) ( I ) s t r a i n g a u g e 1 - 8 0 0 0 5 0 1 0 距 预制裂纹 尖端距离 m ( b ) ( I ) s t r a i n g a u g e A G O O 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 距预 制裂纹尖 端距离 m ( c ) ( I I ) s t r a i n g a u g e l 一 6 0 0 0 2 00 4 0 0 6 0 0 8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 距预制裂纹尖端距离， m ( d ) ( I I ) s t r a i n g a u g e A F 图 5 不同载 荷下张开位移随应变 规位置变化的曲线 5 O 5 O 5 0 5 O 5 O 5 0 5 5 4 4 3 3 2 2 l l O O Z 5 O 5 O 5 0 5 O 5 O 5 0 5 5 4 4 3 3 2 2 l 0 O Z 舳 加 瑚 啪 啪 加 _【 、 土 拦 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 观察到， 裂纹扩展的轨迹并非沿混凝土预制切 口所在方向线 ， 有的则是偏到一侧发展。 由图 5中的四组曲线很容易发现随着 载荷的增加， 裂纹尖端逐渐移向试件底部边缘 ， 当载荷过峰值 后下降时表现的更为明显。 两组曲线都表明离裂纹端部越近的 位置处张开位移越大。 2 4 黏聚裂纹端点位置随载荷变化曲线 材料的断裂过程总要经历起裂， 裂纹缓慢扩展 ， 然后试件 失稳断裂。当裂纹尖端的应力应变场达到裂纹开始扩展的临界 状态时， 此时的裂纹张开位移称之为临界张开位移。 一般认为混 凝土的张开位移在大于或等于 0 0 3 mm时， 便可以观测到裂纹 的存在【 I 4 】 。 若与裂纹张开位移 0 0 3 m n l 对应的应变记为 ； 其 位置称为黏聚裂纹或非线性裂纹的端点。两个相邻应变规在某 一 载荷下的张开位移， 如果一个小于岛另一个大于岛， 可以确定 黏聚裂纹端点在两者中间。 第 1 组的电测试件由两面应变规得到 的载荷与黏聚裂纹端点位置的关系曲线， 表示在图6中( 第 组 被测试试件发生突然断裂， 因而应变规没有得到黏聚裂纹端点 位置) 。 由此图可见， 在加载的前一阶段， 载荷大幅增加而非线性裂 纹端点缓慢移动 ； 在加载的后一阶段 ， 却是载荷小幅增长而黏 聚裂纹端点位置显著向试件边缘移动。 裂纹端点位置距预制裂纹底部的距离， m 图 6 黏聚裂纹端点位置 随载荷的变化 曲线 3 应力强度因子的计算及分析 按照线弹性断裂力学理论， 对于含有裂纹或缺陷的理想弹 性介质结构， 裂纹前端存在应力奇异性分布， 在裂纹尖端附近 有很大的应力集中， 显然用应力本身来表征裂纹尖端的应力场 强是不适宜的， 而应力强度因子却可以有效地表征裂纹尖端附 件的应力场强度嗍。 应力强度因子是由载荷及裂纹体的形状和尺 寸决定的量。随着断裂力学与现代测试技术的不断发展， 能够 较容易得到各种裂纹体的应力强度因子计算方法。 对于本试验中纤维混凝土试件的裂纹体主要受垂直于裂纹 面的拉力作用， 因此属于张开型( I 型) 裂纹。 对于如图 l ( b ) 所示的 加载受力方式， 当0 2 a b 0 4时， 其应力强度因子计算式为 1 5 】 ： s 3 2 ( ) ( + 7 3 6 f l - 2 8 f I f ( 1 ) b b川 从式( 1 ) 可以看出， 应力强度因子与载荷成正比， 与裂纹长 度 。呈非线性变化。 由每组试件试验得到的最大载荷和初始裂 纹长度通过式( 1 ) 能够计算出应力强度因子 ， 其数值用离散点 表示在图 7中。 从图7可以看出， 应力强度因子随着裂纹深度的 增加而增大， 存在着明显的尺寸效应。 4 通过黏聚裂纹模型和双断裂准则计算承载力 材料结构的损伤和与破坏过程一般起始于应力集中部位， 当 应力与变形超过一定值时， 原有裂纹及缺陷会扩展并最终断裂失 效。 对于纤维混凝土以及素混凝土， 通过大量多系列尺寸试件的全 过程断裂试验观测表明， 试件在失稳破坏前存在一段应变软化的 裂纹发展过程区； 预制裂纹的开裂参数与失稳指标的数值差别较 大 。 该类材料的断裂特性与完全张开的裂缝前端材料破损过程 区内裂纹的出现 、 材料颗粒之间以及纤维的相互作用密切相关 。 这 种作用的力学简化就是所谓的裂纹黏聚力， 阻止裂纹的发展D “ ， 该分布力会大大地降低应力的奇异性， 使得不同韧带长度的结构 承载力发生变化。 事实上， 裂纹结构在失稳断裂前， 预制裂纹前端 已经历了损伤开裂和损伤区缓慢扩展的过程； 裂纹扩展过程可以 看作由无数个暂态平衡所形成。 当裂纹静止时由远场载荷产生的 强度因子与损伤过程区分布力形成的阻力强度因子保持平衡。 根 据软化材料裂纹扩展的双 K断裂准则唷 f ( 2 ) 式中， 为失稳应力强度因子， P表示是由远场载荷作用产生 的。 为起裂应力强度因子， 一般认为起裂断裂参数不依赖于裂 纹结构和尺寸， 是材料参量。 为裂纹扩展到失稳状态时黏聚力 韧度增值， 即黏聚应力强度因子； 由文献f l 9 】 能够得到黏聚力韧 度增值的计算公式为 ( 3 ) 式中， 田是具有应力量纲的参数， 它与材料的组分特点以及极限 承载力密切相关。 在加载试验过程中， 断裂过程区与未受损区的 分界点是非线性裂纹的尖点 ， 而预制裂纹尖端割痕切口根部是 断裂过程区的起始点 ， 两者之间的距离为裂纹扩展长度 ， 设为 d 。 参照图 l ( a ) 可知d与 o 、 n 0 、 b的关系为 a - a o + d ( O d 6 口 0 ) ( 4 ) 将式( 3 ) 和( 4 ) 代人式( 2 ) ， 然后一并代入式( 1 ) 可得到计算 载荷的公式如下： - - a o +d 鬻 ao+d 一 2(26 ) s 丁 l丁 )2 ( (半 一 通过上式能够画出E - d 单峰曲线， 可得到 最大值 ， 即结 构的承载力。 由图7可知由试验最大载荷和预制切口尺寸得到 的应力强度因子的值在 O 6 5 4 1 5 1 8 MP a I 1 1 之间， 又由式( 2 ) 可见作为起裂应力强度因子 应小于最小值； 并保证各组试件 的试验峰值平均值与对应的计算峰值基本相等或相对误差比 较小； 取参数K o = O 3 0 1 7 MP a m ， r = l 5 5 3 4 7 MP a 时， 两组试 件的计算峰值与试验峰值平均值总体拟合效果最佳 1目 。 其承载力 与裂纹扩展长度关系如图 8 所示。 由式( 5 ) 得到的理论计算承载力峰值与各组试件所受载荷 的试验最大值平均值及其相对误差列入表 3中。 从表中数据可 见， 理论峰值和试验峰值的相对误差小于 1 ， 说明用此方法计 算这种构件失效时的最大承载力是可行的。 对于断裂过程分析用的参数 和 ， 对比本文钢纤维混凝 土的数值和文献 1 1 】 中相应参数不难发现， 几乎对素混凝土 和钢纤维混凝土没有什么变化， 而钢纤维混凝土的数值增加了 两倍。参考本文式( 2 ) 、 ( 3 ) ， 这也说明钢纤维只是起到了阻止裂 4 7 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 基 罂 30 25 Z 2 0 【 l 5 柱 铺 l 0 5 裂纹 长度a m 图 7各组试件的应力强度 因子试验值 0 0 1 O 2 O - 3 0 4 裂 纹扩展 长度d m 图 8 试件承载力随裂纹扩展长度的变化曲线及与试验峰值平均值的对比 表 3 试件理论峰值与试验峰值载荷的 比较 纹发展的增韧作用。 5结 论 通过对带预制裂纹的钢纤维混凝土试件进行楔人式劈裂 试验及应变规跟踪 电测 ， 由试验数据分析 ， 得 出以下结论 ： ( I ) 钢纤维混凝 土的断裂过程 比素混凝 土具有更大 的断裂 延性。在即将达到载荷峰值前 ， 载荷加载点位移关系曲线出现 非线性， 这是由于在切口前端的微裂纹和损伤区出现所致。 当载 荷超过其峰值以后， 随着载荷的减小， 试件中的裂纹逐渐扩展， 切 口的张开位移增大 ， 表现出钢纤维混凝土材料结构的软化特 性和钢纤维的桥连机制。 ( 2 ) 在贴有应变规试件的 I 型断裂过程中 ， 随着载荷逐渐增 加， 试件预制裂纹前端的损伤区端点相应向试件边沿移动， 并且 移动的幅度越来越大。 ( 3 ) 随着断裂试件韧带尺寸的增加 ， 其黏聚应力强度因子 数值增加， 存在明显尺寸效应。 ( 4 ) 通过双 K断裂准则和裂纹黏聚应力强度因子的关系， 得到载荷与裂纹扩展长度的关系式； 从而能够计算出构件的最 大承载力， 其理论结果与试验数据符合良好。 参考文献 ： 1 1 R I O S R D， R I E R A J D S i z e e f f e c t s i n t h e a n a l y s i s o f r e i n f o r c e d e 0 n c r e t e s t r u c t u r e s J E n g i n e e r i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 4 ， 2 6 ( 2 ) ： 1 1 1 5 1 1 2 5 【 2 】H AR A J L I M H， GH AR Z E D D I N E O E f f e c t o f s t e e l fi b e r s o n b o n d p e 卜 f o r ma n c e o f s t e e l b a r s i n N S C a n d H S C u n d e r l o a d r e v e rsa l s J J o u r n a l o f Ma t e ri a l s i n C i v i l E n gin e e r i n g ， 2 0 0 7 ， 1 9 ( 1 0 ) ： 8 6 4 8 7 3 3 】郭艳华， 李志业， 陈梁 钢纤维混凝土带裂状态下抗弯承载力的计算 方法J 】 _材料科学与工程学报， 2 0 0 7 ， 2 5 ( 4 ) ： 5 1 9 5 2 3 【 4 】K A Z E MI M， F A Z I L E H F ， E B R AH I MI N E Z H AD M A C o h e s i v e c r a c k mo d e l a n d f r a c t u r e e n e r g y o f s t e e l fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e n o t c h e d c y l i n d r i c al s p e c i m e n s 册j o u rnal o f Ma t e ri al s i n C i v i l E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 7 ， 1 9 ( 1 0 ) ： 8 8 4 8 9 0 【 5 】 易成， 谢和平， 高伟钢纤维对混凝土裂纹的抑制及其对抗渗性能的 影响【 J 土木工程学报， 2 0 0 4 ， 3 7 ( 3 ) ： 1 9 2 5 I 6 】Z h a n g l u n ， S l a n g H e n r i k ， L i V i c t o r C E x p e r i me n t al s t u d y O N c r a c k b r i d g - i n g i n F R C u n d e r u n i a x i a l f a t i g u e t e n s i o n J J o u rnal of Ma t e r i a l s i n C i v i l E n gin e e r i n g ， 2 0 0 0 ， 1 2 ( 1 ) ： 6 6 - 2 7 3 【 7 】徐世煨， 卜 丹， 张秀芳楔入式紧凑拉伸法确定混凝土的断裂能 J 】 水 利学报2 0 0 7 ， 3 8 ( 6 ) ： 6 8 3 6 8 9 【 8 】高丹盈， 赵军， 汤寄予掺有纤维的高强混凝土劈拉性能试验研究 J 】 土木工程学报， 2 0 0 5 。 3 8 ( 7 ) ： 2 1 2 6 【 9 】 韩嵘 ， 赵J 愤 波， 曲福来钢纤维混凝土抗拉性能试验研究J 】 _ 土木工程 学报 ， 2 0 0 6 ， 3 9 ( 1 1 ) ： 6 3 6 7 1 0 】 赵国藩， 彭少民， 黄承逵 钢纤维混凝土结构【 M 】 E 京： 中国建筑工业 出皈社 ， 1 9 9 9 1 1 王利民， 孙明远， 代祥俊 ， 等 混凝土断裂过程及尺寸效应分析 J 试 验力学， 2 0 0 8 ， 2 3 ( 1 ) ： 3 4 4 2 f 1 2 王利民， 徐世煨 ， 陈浩然 裂纹端部细短纤维的应力分析【 j 】 力学学 报 ， 2 0 0 2 ， 3 4 ( 2 ) ： 2 0 0 2 0 7 【 1 3 蒲琪， 李舜铭 ， 谢小鹏 工程试验力学【 M 】 西安： 西安交通大学出版 社 ， 1 9 9 6 ， 5 9 6 1 1 4 】 徐世煨 ， 赵国藩 混凝土断裂力学研究f M 】 大连 ： 大连理工出版社 ， 1 9 9 1： l l 6 一l 2 6 【 1 5 H i r o s h i T a d a ， P a u l C P a r i s ， a n d G e o r g e R I r w i n T h e s t r e s s a n a l y s i s o f c r a c k s h a n d b o o k M Thi r d e d i t i o n ， N e w Y o r k ： A S ME， 2 0 0 0： 6 1 - 6 3 1 6 】 王宝庭， 徐道远 混凝土拉伸软化曲线折线近似的逆解方法叨 力学 学报 ， 2 0 0 1 ， 3 3 ( 4 ) ： 5 3 5 5 4 1 1 7 R E I N J A RD T H W， X U S h i - l a n g C r a e k e x t e n s i o n r e s i s t a n c e b a s e d o n t h e c o h e s i v e f o r c e i n c o n c r e t e J E n g i n e e ri n g F r a c t u r e Me c h a n i c s ， 1 9 9 9 ， 6 4 ： 5 6 3 - 5 8 7 1 8 】 王利民， 徐世煨， 任传波 黏聚裂纹阻抗的弯曲梁承载力 J 】 中国工程 科学， 2 0 0 7 ， 9 ( 2 ) ： 3 0 3 5 1 9 】 王利民， 徐世煨 ， 赵熙强 考虑软化效应的黏聚裂纹张开位移分析 J 】 _ 中国科学( G ) ， 2 0 0 6 ， 3 6 ( 1 ) ： 5 9 7 1 作者简介 ： 单位地址： 联系电话 ： 张东焕( 1 9 6 6 一 ) ， 男， 副教授， 硕士， 研究方向： 材料与结构 的失效。 山东理工大学交通与车辆工程学院力学学科部( 2 5 5 0 4 9 ) l 3 0 5 3 3 7 5 33 9 _ 藿 盟 盈 盟 E 系 列泵 车 将 成2 0 1 1 年三 一主 打 产品 2 0 1 0年 1 1 月 2 3日， 三一重工年度峰会在上海举行。记者从峰会上获悉， 全新升级换代的三一重工 E系列泵车将成为2 0 1 1 年 三一泵送的主打产品。 此次全新的 E系列泵车集世界尖端泵送技术于一身， 是三一十多年泵车制造的扛鼎之作， 以高效 E ffic i e n c y 、 舒适 E n j o y 、 安全 E n s u r e 、 耐用 E v e r - l a s t i n g 、 节能 E n e r g y - s a v i n g为主要特点。 1 1 月 2 4日， 三一重工在上海宝马展现场召开 E系列产品新闻发布会。三一重工执行总裁易小刚表示， E系列泵车是三一用实 力证明其敢于创新、 敢于突破， 通过技术创新带动行业发展的实践成果， 它将为客户创造更大价值。随着三一全国2 6 家 6 S中心的 陆续落成， 客户不仅在当地就可以买到E系列泵车， 同时将享受到更加完善、 便捷的服务。 本次峰会还沿袭往年峰会的经典环节， 为杰出的国内外合作伙伴颁奖。今年， 共有来 自国内外的7家公司， 分别获得“ 年度杰出 战略伙伴、 突出贡献奖、 卓越贡献奖” 三大奖项。 “ 三一重工年度峰会” 已成为三一重工每年最重要的品牌活动， 已成功举办三届。本次峰会向国内外客户展示三一 2 0 1 0年的成 绩， 并预测未来的发展， 让所有客户对三一的未来充满信心， 为双方 2 0 1 1 年的合作奠定基础。 48 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m