双向偏压钢骨混凝土T形柱的试验研究.pdf

2 0 四川建筑科学研究 S i c h u a n B u i l d i n g S c i e n c e 第 3 7卷第 3期 2 0 1 1 年 6月 双向偏压钢骨混凝土 T形柱的试验研究 徐亚丰 ， 李晓丽 ， 郭 建 ， 佟雪伟 ， 段晓静。 ( 1 沈阳建筑大学土木工程学院， 辽宁 沈阳1 0 0 1 6 8 ； 2 辽宁城建集团有限公司， 辽宁 沈阳1 1 0 0 0 3 ； 3 锦州石化公司设计院， 辽宁 锦州1 2 1 0 0 1 ) 摘要： 为了了解钢骨混凝土 T形柱的双向偏心受压下的力学性能， 制作了6根含钢骨率不同的钢骨混凝土 T形柱的双向大 偏心及双向小偏心受压的试件。在试验过程中， 观察了试验现象， 分析了试验数据 ， 得出了相应关系的曲线， 并对各种曲线进 行了详细的分析 ， 从而了解异形柱的受力性能及破坏机理。通过试验 ， 明确了钢骨混凝土异形柱承载力的破坏特征、 影响因 素， 含钢率越大， 构件的承载能力提高越明显、 延性越好。钢骨与混凝土之间可以很好地共同工作 ， 直至破坏。 关键词： 钢骨混凝土 T形柱； 受力性能； 破坏形态； 双向偏心； 含钢率 中图分类号： T U 3 9 8 9 文献标识码： A 文章编号： 1 0 0 81 9 3 3 ( 2 0 1 1 ) 0 3 0 2 0 0 6 Bi a x i a l e c c e n t r i c pr e s s u r e e x p e r i m e n t a l r e s e a r c h o n T- s h a p e d s t e e l r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u m n s X U Y a f e n g ， L I X i a o l i ， G U O j i a n ， T O N G X u e w e i ， D U A N X i a o j i n g ( 1 C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e ri n g o f S h e n y a n g J i a n z h u U n i v e r s i t y ， S h e n y a n g 1 1 0 1 6 8 ， C h i n a ； 2 L i a o n i n g Ur b a n C o n s t r u c t i o n G r o u p C o ，L t d ， S h e n y a n g 1 1 0 0 0 3， Ch i n a ； 3 J i n z h o u P e t r o c h e m i c a l E n gin e e ri n g D e s i g n i n g I n s t i t u t e ， J i n z h o u 1 2 1 0 0 1 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： I n o r d e r t o k n o w t h e me c h a n i c al p r o p e rt y o f T s h a p e d s t e e l r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u mn s u n d e r b i a x i al e c c e n t r i c p r e s s u r e，t h e 6 s p e c i me n s o Gs h a p e d s t e e l r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u mn s t h a t s t e e l r a t i o i s n o t s a me h a s b e e n ma d e W e o b s e r v e d t h e e x p e rime n t p h e n o me n o n， a n a l y z e d t h e r e s u l t s o f t h e e x p e ri me n t ，a n d o b t a i n e d t h e i n t e r r e l a t e d c u rve s b e t w e e n s b e a ri n g c a p a c i t y a n d t h e a f f e c t e d f a c t o r s ， a n d l e a rne d me c h a n i c a l p r o pe r t y a n d t h e f a i l u r e mo d e l s T h r o u g h t h e e x p e ri me n t ， we c a n k n o w t h e d a ma g e c h a r a c t e r a n d a ffe c t e d f a c t o r s o f s t e e l r e i nfo r c e d c o n c r e t e s p e c i al s h a p e d c o l u mn s An d t h e c o n c l u s i o n i s t h a t t h e l a r g e r t h e r a t i o o f s t e e l i s ， t h e l a r g e r t h e b e a ri n g c a p a c i t y an d d u c t i l i t y are S t e e l an d r e i nfo r c e d c o n c r e t e c a n k e e p w o r k i n g t o g e t h e r w e l l f r o m l o a d i n g u n t i l b r e a k i n g d o w n Ke y wo r d s ： s t e e l r e i n f o r c e d c o n c r e t e s p e c i a l s h a p e d c o l u mn s ； me c h a n i c al p r o p e r t y； f a i l u r e mo d e l ； b i a x i a l e c c e n t ri c ； r a ti o o f s t e e l 0 引 言 在地震作用 下， 受压柱 大都为双 向偏压构 件。 严格说来， 纯粹的单向偏压构件是不存在的， 只不过 在许多情况下可以忽略其中一个方 向的弯矩 ， 而近 似按单 向偏心受压构件计算。可是在另外许多情况 下 ， 由于两个方向的相对偏心距相差不大， 所 以不能 忽略其中任何一个 ， 这时 ， 就必须按照双向偏心受压 构件计算它的截面承载力 ， 尤其是角部的柱。异形 截面柱在外力作用下一般会发生双向弯曲， 应按照 双向偏压构件来研究异形柱正截面承载力。天津大 收稿 日期 ： 2 0 0 9 - 0 4 -02 作者简介： 徐亚丰( 1 9 6 3一) ， 男， 内蒙古赤峰人， 博士后， 教授， 国家 一 级注册结构工程师， 研究方向： 组合结构。 基金项目： 辽宁省教育厅科研计划资助项 目( 2 0 0 6 0 6 9 1 ) ； 沈阳市人 才资源开发专项资金资助项 目( 2 0 0 7 1 4 0 3 0 3 0 0 2 ) ； 沈阳建筑大学结 构 工程 省级重点实验室开放基金 ( J G一2 0 0 9 0 4 ) Ema i l ： c e y f x u s j e d u c n ；e e y f x u 1 6 3 c o rn 学 1 9 9 8年完成 了 l 4根双 向偏心受压钢筋混凝土 T 形柱的正截面承载力试验 。试验表明 ， T形截面混 凝土双 向压弯构件的破坏特征与单向压弯构件相类 似， 也可分为受压破坏和受拉破坏两类 J 。湖南大 学的何放龙教授 J ， 北京航空航天大学 的叶英华 等 ， 也分别对双向压弯荷载作用下 的 T形 、 L形 、 十 字形柱承载力进行 了实验研究 ， 但均局限于钢筋混 凝土。由于型钢混凝土异形柱与普通钢筋混凝土异 形柱相 比， 内部包含有较多的钢材， 其截面承载力会 得到很大的提高， 并且具有吸收能量大和抗震性能 好的优点， 近年来得到了越来越广泛的应用。目 前， 国内外对空腹式 钢骨混凝 土异形柱进行 了深入研 究_ 4 剖， 而对于实腹式钢 骨混凝 土异形 的研究 并不 多 ， 许多人的研 究仅限于抗震性 能、 A N S Y S模拟方 面等 。 课题组在前人研究 的基础上 ， 于 2 0 0 5年开始进 行了钢骨混凝土异形柱 的研究 ， 分别进行了十字形、 L形、 T形 3种形式 的实腹 式钢骨混凝土柱 的轴心 徐亚丰， 等： 双向偏压钢骨混凝土 T形柱的试验研究 2 l 受压、 单 向偏压 、 双向偏压的研究 ， 本文对含钢 率不同的6根钢骨混凝土T形柱进行了双向偏压试 验研究 。 1 试验概况 1 1 试件设计 本试验对两组共计6根试件分别进行双向大偏 表 1 试件主要参数 Ta b l e 1 M a i n p a r a me t e r s o f s p e c i me n 心受压及双向小偏心受压试验 ， 试件尺寸及配筋如 图 1 所示 ， 加载如 图2所示。主要试验参数为 ： 1 ) 钢 板 ： Q 2 3 5钢板 ， 厚度分别为 4 i n n ， 6 m i 1 ， 8 m m； 2 ) 钢 筋： H P B 2 3 5 6 4 ， 咖 6圆钢， 其中 筋作为箍筋， 筋 作为纵筋 ； 3 ) 混凝 土 ： 强度等级 为 C 6 0的商 品混凝 土。各试件详细参数见表 1 。 注： 1 试件编号T S X X P 及 T S X D P 中， T S X X P 表示 T形柱双向小偏心， T S X D P表示T形柱双向大偏心， 表示钢骨厚度； 2 含钢骨率： 钢骨占柱截面面积的百分率 ； 3 配筋率 ： 构件中纵向受力钢筋的面积与构件的有效面积之比； 4 本试验偏心距取法为自T形截面几何中心向腹板方向做 = 1 2 0 r ll m， Y = 1 2 0 m m及 = 2 0 I n r fl ， ， ， = 2 0 m m偏心 图 1 柱中截面尺寸及配筋 F i g 1 Co l u mn s e c t i o n s i z e a n d r e i n f o r c e me n t I 一 ! 1 3 0 33 0 2 0 0妇 二 二 2 4 0 图 2 加载示意 n 舀 2 Lo a d d i a g r a m 1 2试件制作 试件中的 T形钢骨采用双面电弧焊加工而成。 将成形的钢骨骨架放于剪裁好尺寸的8 m m厚的钢 板上。此钢板作为试件的底板。在焊接前， 要求钢 骨骨架端部应磨平， 并确保钢骨骨架几何中心与底 板中心严格对中。将下好料的纵筋电焊于钢底板 上， 并于箍筋焊接。由于箍筋不能穿过钢板而形成 封闭状， 故箍筋的一端与钢骨点焊在一起。 在指定位置打磨光滑， 并粘贴应变片， 并用环氧 树脂封固， 而后按设计尺寸在钢骨外支模板， 应变片 力学性能见表 2 。 表 2 钢材实测力学指标 I la b l e 2 S t e e l me c h a n i c a l i n d e x m e a s u r e d 标准条件下养护的混凝土试块 2 8 d强度为 C 5 7 。 1 4 试验装置与加载制度 本试验采用 5 0 0 0 k N液压试验机加载， 竖向荷 载采用传感器测量。在试件上设一个刀铰 ， 下设一 个球铰。试验时 ， 通过竖 向设置直接支顶于压力机 顶板和底板的位移计来测量柱的整体位移， 以获得 试件全高范围内的纵向压缩变形； 而侧向变形则通 过表架上的位移计 ( 沿柱高 1 2布置) 来测量。各 位移计的布置如图 3所示。试验加载采取分级加 载， 每级加载为预计极限荷载的 1 0 左右。于每级 加载后持荷 3 5 m i n 后， 再进行下一级加载。当荷 载达到大约 6 0 极限荷载以后， 每级加荷减为极限 件 振 于 块 的 一 一 一 一 一 一 一 一 一一 一 一 一 2 2 四川建筑科学研究 第 3 7卷 荷载的 1 1 51 2 0 。在临近极限荷载 以前 ， 级差荷 载更小， 最后缓 缓连 续加 载。当荷载达 到最 大值 ( 极限值) ， 试验机压力表指针开始回转以后， 此时， 仍继续向千斤顶油缸送油， 并记录仪表读数和相应 的荷载值， 直至试件变形已达相当大， 荷载一变形曲 线呈现明显的下降段， 试件破坏。 图 3 位移计布 置示意 Fi g 3 S c h e ma t i c l a y o u t o f t h e d i s p l a c e me n t me t e r 2 试验现象及分析 2 1 试验现象简述 无论双 向大偏心还是双 向小偏心试件 ， 加载初 期均处于线弹性工作状态。随着荷载增大， 远离加 载点的翼缘角部出现微小的横向水平裂缝， 如图4 所示， 随着荷载增大， 裂缝开展缓慢， 但逐渐向角部 两侧水平延伸。对于双向小偏心试件， 约达到极限 荷载的 7 0 时， 受压区腹板 中部出现纵向裂缝。荷 载继续增加 ， 纵 向裂缝亦随之增加 ， 并逐渐形成间距 近似相等的几条主裂缝， 即将达到极限承载力时， 受 压区混凝土开裂速度越来越快， 开裂高度逐渐增大， 当受压 区混凝土大面积压碎时 ， 压力机无法继续加 载， 故认为是破坏荷载 。对于双向大偏心试件 ， 加载 到极限荷载的 8 0 左右时， 受拉区水平裂缝急剧发 展 ， 受压区腹板中部出现纵 向裂缝。荷载继续增加， 纵 向裂缝逐渐贯通 ， 并有局部混凝土压碎 ， 侧 向变形 明显增大。达到极限承载力时 ， 拉区翼缘混凝土 已 经全部开裂 ， 腹板处混凝土保护层压碎脱落 ， 钢筋压 曲外凸。 图4 远离加载点处裂缝 F i g 4 Cr a c k s a wa y f r o m t he l o a d i n g p o i n t 达到极限荷载时 ， 双 向小偏心试件中， 拉区混凝 土水平裂缝开展不大 ， 压 区腹板处混凝土 已被压碎 并且大片剥落， 压区钢筋、 型钢压曲外凸， 为典型的 小偏心破坏。对于双向大偏心试件， 拉区混凝土已 全部开裂， 内部钢筋、 型钢均已外露， 压区混凝土仅 保护层略有剥落， 为典型的大偏心破坏。试件破坏 形态如图 5所示 ， 极限及屈服荷载见表 3 。 图 5 试 件破 坏形态 Fi g 5 S pe c i m e n f a i l u r e mo d e s 表 3 构件极限荷载及钢材屈服荷载 Ta b l e 3 S p e c i me n u l t im a t e l o a d a n d y i e l d l o a d o f s t e e l 试件名称 极限荷载 k N 钢筋屈服荷载 k N 钢骨屈服荷载 k N 2 2 荷载一位移曲线分析 由图6纵向荷载一纵向位移 曲线可知， 无 论承 受双向大偏心荷载还是双向小偏心荷载 ， 加载初期 ， 混凝土和钢骨、 钢筋都处于弹性工作阶段， 试件压缩 变形的增加与荷载 的增加成 正 比。随着荷载 的增 加 ， 逐渐进入弹塑性阶段 ， 曲线呈现出明显的非线性 变化 ， 远离加载点 的翼缘角部开始出现微小的横 向 位移 f n 图6 荷载一纵向位移曲线 Fi g 6 Lo a d v e r t i c a l d i s p l a c e m e n t c u r v e s 2 0 1 1 N o 3 徐亚丰， 等 ： 双向偏压钢骨混凝土 T形柱的试验研究 2 3 水平裂缝， 荷载继续增加， 裂缝缓慢开展， 但逐渐向 角部两侧水平延伸。 对于双向大偏心试件 ， 达到极 限荷载的 8 0 左 右时 ， 受拉 区水平裂缝急剧发展 ， 受压 区腹板中部出 现纵向裂缝 。荷载继续增加 ， 纵向裂缝逐渐贯通 ， 并 有局部混凝土压坏， 侧向变形明显增大。当加载到 极限荷载时， 受拉区混凝土裂缝开展已经很大， 受拉 区角部钢筋与受拉型钢角部翼缘已经外露。受压区 混凝土保护层牙髓剥落， 钢筋略有压曲， 为典型的大 偏心破坏。 对于双向小偏心试件， 约达 到极 限荷载的 7 0 时， 受压区腹板 中部出现纵向裂缝 。荷载逐渐增大 ， 纵向裂缝亦随之增大， 并逐渐形成间距近似相等的 几条主裂缝， 即将达到极限承载力时， 受压区混凝土 开裂速度越来越快， 开裂高度逐渐增大， 当受压区混 凝土大面积压碎时， 压力机无法继续加载， 故认为是 破坏荷载。此时， 拉区混凝土水平裂缝开展不大， 压 区腹板处混凝土已被压碎并且大片剥落， 压区钢筋、 型钢压 曲外凸， 为典型的小偏心破坏。 2 3 钢筋应变分析 2 3 1纵 筋应 力状 态 纵筋的荷载一应变关 系曲线如图 7 ， 8 所示。由 图可知， 在加载初期纵筋均处于线弹性工作状态， 随 着荷载的增加， 钢筋应变逐渐增大， 逐渐进入弹塑性 阶段。对于双向小偏心试件， 荷载的继续增加， 使靠 近加载点的纵筋应 变迅速增大 ， 混凝土逐渐压碎剥 落， 压区纵筋压曲外凸， 荷载施加到极限荷载之前， 就已进入屈服阶段。而远离加载点 的纵筋在达到极 限荷载后 ， 仍未屈服。而对于双向大偏心试件 ， 施加 到约 8 0 极限荷载时 ， 受拉 区纵筋达 到屈服强度 ， 压区纵筋并未屈服 ； 此后 ， 荷载继续增加 ， 受压区纵 6 0 00 图7 靠近加载点纵筋荷载一应变曲线 Fi g 7 Ne a r t h e l o a d i n g p o i n t o f l o n g i t u d i n a l r e i n f o r c e me n t - s t r a i n c u r v e s l 80 0 l 60 0 1 40 0 l 20 0 1 00 0 s o o 饕 6 00 4 00 2 00 0 筋应变迅速增大， 混凝土逐渐压碎剥落， 压区纵筋压 曲外凸， 达到极限荷载时 ， 压区纵筋也达到屈服。 蚤 、 辐 挺 图 8 远离加载点纵筋荷载一应变曲线 Fi g 8 Awa y f r o m t h e l o a d i n g p o i n t o f l o n g t ud i n a l r e i nf o r c e m e n t - s t r a in c u r v e s 两组试件靠近加载点的纵筋始终处于受压状 态 ， 但对于远离加载点的翼缘处纵筋 ， 在双向小偏心 试件中， 加载初期先是受压 ， 而后随着荷载 的增大 ， 由于混凝土的破坏内力 的重分布 ， 逐渐转变为受拉。 而对于双向大偏心试件， 该区域纵筋则始终处于受 拉状态。 2 3 2箍 筋应 力状 态 箍筋荷载一应变 曲线如图 9 ， 1 0所示 。由图可 知 ， 当荷载施加到极限荷载之前 ， 箍筋只发生微小应 变， 处于弹性工作阶段； 当达到极限荷载时， 仍未达 到屈服应变。此后随着混凝土开裂越来越大 ， 箍筋 应变也迅速增加。 3 00 0 图9 翼缘处箍筋荷载一应变曲线 F i g 9 F l a n g e a t t h e h o o p l o a d- s t r a i n c u r v e s 在双向小偏心试件中， 最终仅腹板处箍筋达到 屈服， 而双向大偏心试件中翼缘和腹板处的箍筋则 均达到屈服。可见， 较之受压破坏， 受拉破坏翼缘处 湖 鲫 枷 抛 咖 啪 鲫 栅 瑚 0 蚤 繇耀 四川建筑科学研究 第 3 7卷 l 8 0 0 1 6 o o 1 4 0 0 l 2 0 0 Z 芝 1 0 0 0 囊 8 0 0 6 0 0 4 00 2 0 0 0 0 2 0 00 4 0 0 0 6 0 0 0 8 00 0 应变 1 0 。 6 图 1 0 腹板处箍筋荷载一应变曲线 Fi g 1 0 W e b a t t h e h o o p l o a d - s t r a i n c u r v e s 的变形更大 ， 箍筋的作用能得到更充分的发挥 。 2 4钢骨应变分析 2 4 1 翼缘应力状态 由图 1 1 翼缘的荷载一应变曲线可知 ， 双向小偏 心试件在达到极 限荷载的 8 5 之前 ， 钢骨翼缘始终 处于弹性阶段。达到极限荷载后 ， 钢骨翼缘应变迅 速增大 ， 但并未达到屈服 。在双向大偏心试件 中， 加 载初期 ， 钢骨翼缘处于线弹性状态 ， 当试件约达到屈 服荷载的8 5 时， 翼缘开始屈服。在试件达到极限 荷载之后 ， 钢骨翼缘应变迅速增大 ， 并远远超过屈服 时的应变。含型钢率越高， 下降段越为平缓， 说明钢 骨的加入使构件的延性得到了改善 。 图 1 1 远离加载点翼缘荷载一 应变 曲线 F i g 1 1 Awa y f r o m t h e l o a d i n g p o i n t fl a n g e l o a d- s t r a i n CUrVeS 双向小偏心试件中， 远离加载点的翼缘先是处 于受压状态， 而后， 随着荷载的增加逐渐转变为受拉 状态。而对于双向大偏心试件， 远离加载点的翼缘 角部一直处于受拉状态。由曲线图也可看出， 作用 大偏心荷载的试件， 达到极限荷载后， 曲线的下降段 更长更平缓， 试件的延性更好， 从而使翼缘钢板的抗 拉性能得到充分的发挥。 2 4 2腹 板应 力状 态 在试件达到 8 0 的极限荷载之前 ， 腹板处于线 弹性状态 ； 随着荷载的增加 ， 钢骨腹板逐渐进入弹塑 性阶段 。在整个加载过程 中， 双 向小偏 心试件 的钢 骨腹板始终处于受压状态， 在试件达到极限荷载时， 钢骨腹板都已达到屈服； 达到极限荷载之后， 腹板应 变有很大增加。双 向大偏 心试件钢骨腹板部 分受 拉， 部分受压， 在达到极限荷载9 0 左右时， 拉区腹 板达到屈服 ， 如图 l 2所示 。随后 ， 压 区腹板屈服； 在 试件达到极限荷载之后， 腹板应变虽有增加， 但腹板 中部始终处于弹性状态 ， 如图 1 3所示。无论双向大 偏心还是双向小偏心试件 ， 含型钢率越大， 曲线下降 段越为平缓 ， 构件的延性越好。 I 80 0 1 6 00 1 4 00 l 2 0 0 1 0 0 0互 s 0 0囊 6 0 0 4 0 0 2 0 0 0 2 0 0 00 1 5 o o 0 1 00 0 0 50 0 0 0 应变 1 0 - 6 图 1 2 腹板靠近加载点处荷载一应变曲线 F i g 1 2 W e b n e a r t h e l o a d p o i n t l o a d - s t r ain c U r V E S 互 、 柩 糖 应变 1 0 -6 图 1 3 腹板中部及端部荷载一应变曲线 F i g 1 3 M i d d l e a n d e n d we b l o a d - s t r a i n c u r v e s 3 结 论 1 ) 从后期变形能力看， 双向大偏心试件的后期 变形明显大于双向小偏心试件， 且曲线下降更为平 缓。可见， 在双向大偏心荷载作用下， 钢骨与钢筋发 挥 的作用更充分 ， 试件的延性更好 ， 对能量的耗散能 2 0 1 1 N o 3 徐亚丰， 等： 双向偏压钢骨混凝土 T形柱的试验研究 力更 强 。 2 ) 从承载力看 ， 双向小偏心荷载作用下试件 的 承载力远大 于双向大偏心荷载作用 下 的试件 承载 力 ， 且相同加载方式下 的试件承载能力 随钢骨厚度 的增加而增大 。 3 ) 从破坏形态看 ， 在 双 向大偏心荷 载作用 下， 试件呈受拉破坏； 在双向小偏心荷载作用下， 试件呈 受压破坏， 二者破坏形态区别明显。 4 ) 从钢骨的应力状态看， 受拉破坏的双向大偏 心试件的压区腹板并未完全屈服， 受压破坏的双向 小偏心试件的翼缘 也未屈服 ， 钢骨 的性能未能得到 充分发挥， 考虑到经济性， 在今后研究中可另行考虑 以上两处 的配钢。 参 考 文 献 ： 陈云霞， 高云海， 张玉秋， 等 T形截面钢筋混凝土压弯构件正 截面承载力及延性 J 天津大学学报 ， 1 9 9 8 ， 3 1 ( 1 ) ： 1 - 1 0 肖芳， 何放龙 L 形、 T形及十字形截面钢筋混凝土异形柱配 筋计算 J 四川建筑科学研究 ， 2 0 0 2 ， 2 8 ( 1 ) ： 1 0 1 2 叶英华 双向偏压钢筋混凝土异形构件截面分析的简化方法 J 建筑结构学报， 2 o o 4 ， 2 5 ( 6 ) ： 8 3 - 8 7 许安邦， 陈宗平。 苏益声， 等 两种不同混凝土异形柱正截面极 限承载力的比较 J 广西大学学报， 2 o o 6 ， 3 1 ( 2 ) ： 1 6 7 1 7 1 李哲 ， 阙 良刚 L形 和 T形型钢异形截 面柱轴 心受压承 载力 的试验研究 J 西安理工大学学报， 2 0 0 5 ， 2 1 ( 2 ) ： 1 6 5 1 6 8 李哲， 张小锋， 阙良刚， 等 T形截面钢骨混凝土短柱承受水 平周期性荷载的试验研究 J 水利与建筑工程学报， 2 0 0 6 ， 4 ( 2) ： 2 3 - 2 5 7 陈宗平 ， 张喜德， 苏益声 ， 等 桁架式型钢混凝土异形柱正截面 承载力的试验研究 J 西安建筑科技大学学报， 2 0 0 6 ， 3 8 ( 1 ) ： 1 0 9 1 l 4 8 陈宗平 ， 张喜德， 苏益声 ， 等 型钢混凝土异形柱正截面承载力 的理论研究 J 西安建筑科技大学学报， 2 0 0 5 ， 3 7 ( 3 ) ： 3 4 5 - 3 4 9 9 陈宗平 ， 薛建阳， 赵鸿铁 ， 等 型钢混凝土异形柱抗震性能试验 研究 J 建筑结构学报， 2 0 0 7 ， 2 8 ( 3 ) ： 5 3 - 6 1 1 0 丁志浩， 童晓蕾 T形型钢混凝土柱正截面强度研究 J 浙江 建筑， 2 0 0 7 ， 2 4 ( 1 1 ) ： 2 0 - 2 3 1 1 丁志浩 ， 陈鸣 T形型钢混凝土柱正截面强度研究 D 杭 州： 浙江大学土木工程学院， 2 0 0 5 1 2 徐亚丰， 王建， 丁或， 等 偏心受压下的 L 型截面钢骨混凝 土异型柱试验研究 J 沈阳建筑大学学报： 自然科学版， 2 o O 8 ， 2 4 ( 5 ) ： 7 7 4 - 7 7 7 1 3 徐亚丰， 丁或， 常占东， 等 十字形截面钢骨混凝土异形柱单向 偏压试验研究 J 沈阳建筑大学学报： 自然科学版， 2 0 0 8 ， 2 4 ( 4) ： 5 5 7 3 6 1 1 4 刁晓征， 徐亚丰， 王萃萃 钢骨混凝土十字形截面短柱承受偏 心荷载的试验研究 C 2 0 0 8 年第八届全国现代结构工程学 术会议论文集 2 0 0 8 ： 1 6 3 3 1 6 3 9 1 5 宋宝峰， 徐亚丰， 李钢， 等 十字形钢骨混凝土异形柱轴心受 压承载力的试验研究 J 建筑钢结构进展， 2 0 0 8 ， 1 0 ( 2 ) ： 4 4 - 4 9 1 6 徐亚丰， 王颖， 丁或， 等 钢骨高强混凝土 T形短柱偏心受 压的试验研究 J 沈阳建筑大学学报： 自然科学版， 2 0 0 8 ， 2 4 ( 1 ) ： 3 5 - 3 9 1 7 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 G B T 2 2 8 2 0 0 2金属材料室温拉伸试验方法 s 北京： 中国标准出版 社 。 2 0 0 2 ( 上接 第 1 O页) 连理工大学土木水利学院， 2 0 0 9 来的开裂荷载值和极限荷载值比采用旋转裂缝模型 0 B in g a n d c 。 i 。 “ 叭 A N A U 号 d 时 要略 大， 更 接近试 验 值。 二 f c 。 ta ti。 l M h 。 P 0 B 0 x 4 9 ， 2 6 o o A A ， 1 Th 。 参 考 文 献 ： ： ： d；i。a n，a。, tn o。hi 。 Sena B 怕 d E 1 宋玉普， 赵国藩 钢筋混凝土结构分析中的有限单元法 M a r d o B i a e n e o u N u m e r i c a l s i m u l a t i o n o f c r a c k i n g i n r e i n f o r c e d 大连： 大连理工大学出版社， 1 9 9 4 c o n c r e t e m e m b e r s b y a n e m b e d d e d m o d e l J I n t e r n a t i o n a l J o u r n al 2 M e n i n R C G， T r a u t w e i n L M， B i t t e n c o u r t T N S m e a r e d C ra c k f o r C o m p u t e r A i d e d E n n e e fi n g a n d S o f t w a r e ， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 8 ) ： 7 3 9 一 Mode l s for Re i n f o r c e d C o n c r e t e B e a ms b y F i n i t e El e me n t Me t h od 7 6 3 J I b r a e o n S t r u c t u r e s a n d M a t e fi a l s J o u rnal， 2 0 0 9 ， 2 ( 2 ) ： 1 6 6 8 张楚汉， 金峰， 等 岩石和混凝土离散一接触一断裂分析 2 0 0 M 北京 ： 清华大学出版社 ， 2 0 0 8 3 V e c c h i o F J D i s t u r b e d s t r e s s fi e l d m o d e l f o r r e i n f o re e d c o n c re t e ： 9 龙渝川， 张楚汉， 周元德 基于弥散与分离裂缝模型的混凝土 F o r m u l a t io n J J o u rn al of s t rn c t u r a l e n s i n e e r i n g ， 2 0 0 0 ， 1 2 6 ( 9 ) ： 开裂比较研究 J 工程力学， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 3 ) ： 8 0 -8 4 1 0 7 0 1 0 7 7 1 O 3姜庆远， 叶燕春， 刘宗仁 弥散裂缝模型的应用探讨 J 土木 4 V e c c h i o F J ， L a i D ， S h i m W， N g J D i s t u r b e d s t re s s fi e l d m ode l f o r 工程学报， 2 0 0 8 ， 4 1 ( 2 ) ： 8 1 8 4 r e i n f o re e d c o n c re t e ： V al i d a ti o n J J o u rna l o f s t r u c t u r a l e n n e e P 1 1 C E B F I P M O D E L C O D E 1 9 9 0 s i n g , 2 0 0 1 。 1 2 7 ( 4 ) ： 3 5 0 3 5 8 1 2 江见鲸， 陆新征， 叶列平 混凝土结构有限元分析 M 北京 ： 5 张申 钢筋混凝土开裂面剪力传递性能研究 D 大连： 大 清华大学出版社， 2 0 0 5 ， 1 |二l