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第 10 卷第 4 期 2007年 8月 建? 筑? 材? 料? 学? 报 JOURNAL OF BUILDING M AT ERIALS ? Vol. 10, No. 4 Aug. , 2007 收稿日期: 2006- 09- 14; 修订日期: 2006- 11- 17 基金项目: 国家自然科学基金重点资助项目( 59938170) 作者简介: 郑克仁( 1970- ) , 男, 湖南邵阳人, 中南大学讲师, 博士. E?mail: krzheng_1@ yahoo. com. cn ? ? 文章编号: 1007- 9629(2007) 04- 0379- 07 矿物掺和料对混凝土疲劳性能的影响 郑克仁1, 2, ? 孙 ? 伟2, ? 缪昌文3, ? 郭丽萍2, ? 周伟玲2, 3, ? 陈恒健2 ( 1. 中南大学 土木建筑学院, 湖南 长沙 410075; 2. 东南大学 材料科学与工程学院, 江苏 南京 210096; 3. 江苏省建筑科学研究院, 江苏 南京 210008) 摘要: 测试了分别用 30% , 50% ( 质量分数, 下同) 粉煤灰, 30%, 50% , 80%磨细矿渣等量 替代水泥的混凝土抗弯疲劳性能, 并结合混凝土疲劳破坏机制分析了矿物掺和料对混凝 土疲劳性能的影响机理. 结果表明, 矿物掺和料改善了混凝土界面过渡区结构, 从而提高 了混凝土疲劳强度折减系数, 改善了混凝土的高周疲劳性能; 矿物掺和料对混凝土低周疲 劳性能的影响取决于它们对混凝土强度的影响. 关键词: 矿物掺和料; 混凝土; 高周疲劳; 低周疲劳 中图分类号: T U528. 01 ? ?? 文献标识码: A Effects of Mineral Admixtures on Fatigue Behavior of Concrete ZH ENG K e?ren 1, 2 , ? SUN Wei 2, ? MIA O Chang?wen3, ? GUO Li?ping2, ? ZH OU Wei?ling 2, 3, ? CH EN H eng?j ian2 (1. School of Civil Engineering 2. School of Material Science 3. Institute of Architectural Science of Jiangsu, Nanjing 210008, China) Abstract: T o understand effects of mineral admixtures on fatigue behavior of concrete, fatigue be? havior of concrete with 30%, 50%( by mass) fly ash and with 30% , 50% , 80% ( by mass) blast furnace slag under flexural fatigue load were tested. Results show that fatigue strength corre? sponding to 2 000 000 cycles increases with the increase of cement replacement level by mineral admixtures. Mineral admixtures can exert benefitial effect on high?cycle fatigue behavior of con? crete for the improvement of interfacial transition zone, as for low?cycle fatigue behavior, effect of mineral admixtures depend on their influence on concrete strength. Key words: mineral admixture; concrete; high?cycle fatigue behavior; low?cycle fatigue behavior ? ? 在混凝土中应用矿物掺和料, 除能调整和改善混凝土的各项性能( 尤其是耐久性) 外, 还能节 约能源和资源、 减轻环境负荷, 有利于水泥、 混凝土行业的可持续发展. 因此矿物掺和料成为现代混 凝土材料中不可或缺的组分, 在混凝土材料中的应用越来越广泛. 许多混凝土结构, 如机场跑道、 公路与桥梁的路面、 铁路轨枕等在服役过程中承受重复性荷载 的作用. 同时, 环境因素的变化( 如温度变化, 冻融循环) 也会在材料或结构内部产生交变的应力, 使 其承受重复荷载的作用[ 1]. 在重复荷载作用下产生的混凝土疲劳损伤除导致其结构失效外, 还是引 发混凝土耐久性破坏的重要原因. 随矿物掺和料在混凝土中的广泛应用, 掺矿物掺和料( 甚至是大 掺量) 的混凝土被应用于各种承受疲劳荷载作用的结构. 了解矿物掺和料对混凝土材料疲劳性能的 影响, 是对相应的混凝土结构进行抗疲劳设计的前提和基础. 尽管已有的高强、 高性能混凝土疲劳 性能研究中, 配合比设计时或多或少地应用了某种矿物掺和料, 但国内外关于矿物掺和料对混凝土 疲劳性能影响的规律尚无针对性强的研究报道. 因此本文针对磨细矿渣和粉煤灰广泛应用于路面、 道面等非筋混凝土结构中的现状, 从材料层次上研究了它们对混凝土抗弯疲劳性能的影响. 1 ? 试验研究 1. 1? 试验材料 粉煤灰: 风选低钙 I 级灰( JGJ 28? 86) , 南京热电厂提供. 磨细矿渣( ground granuled blast furnace slag, 简称 GGBFS) : S95 级产品( GB/ T 18046? 2000) , 江南粉磨公司生产。对本试验采用的矿渣进行 XRD 分析显示, 矿渣在粉磨时加入了一定 量的石膏[ 2]. 粉煤灰和磨细矿渣的基本物理性能见表 1, 化学组成见表 21). 水泥: P 42. 5 硅酸盐水泥, 江南水泥厂生产. 水泥的物理性能见表 1, 水泥熟料的化学组成 见表 2, 根据鲍格法[ 3]计算得到水泥熟料中心矿物组成为: w( C3S) = 55. 5%, w( C2S) = 20. 3% , w ( C3A) = 7. 1% , w( C4AF) = 12. 8%. 其他性能见表 3. 表 1? 试验材料的物理性能指标 Table 1? Physical properties of materials used in experiment MaterialSpecific surface area/ ( m2! kg- 1)Density/ ( kg ! m- 3)Fineness/ % Fly ash665.02 480. 08. 01) Cement309.03 115. 02. 62) GGBFS426.02 860. 0 3. 12) ? ? 1) Residual of 0. 045 mm sieve; 2) Residual of 0. 08 mm sieve. 表 2? 试验材料的化学组成 Table 2? Chemical compositions of materials used in experimentw/ % MaterialCaOSiO2Al2O3Fe2O3MgONa2OK2OT iO2SO3IL Fly ash4. 0947. 8632. 504. 521. 050. 551. 621. 250. 204.34 GGBFS35. 8132. 0714. 680. 979. 300. 640. 531. 522. 510.86 Clinker64. 8921. 685. 644. 220. 810. 200. 760. 280. 230.54 表 3? 水泥物理力学性能 Table 3? Physical and mechanical properties of cement Water requirement for normal consistency(by mass) / % Setting time/ h: min InitialFinal Flexural strength/ M Pa 3 d28 d Compressive strength/ MPa 3 d28 d 26. 41: 403: 005. 046. 8522. 546. 7 1) 本文涉及的掺量、 组成、 砂率、 水灰比等除特别注明外均为质量分数或质量比. ? ? 细集料: 天然河砂, 细度模数 2. 6, 表观密度 2 640 kg/ m 3; 粗集料: 玄武岩质人工碎石, 粒径 5~ 25 mm, 连续级配, 表观密度 2 870 kg/ m 3; 减水剂: 萘系高效减水剂 JM?B, 苏博特新材料公司生产, 减水率 24% ; 拌和水: 自来水, 符合 JGJ 63? 89∀混凝土拌合用水标准#要求. 1. 2? 试验配合比与试件成型、 养护 由于砂率、 水灰比、 用水量等配合比参数均可以影响混凝土的疲劳性能[ 4], 因此试验中混凝土 的砂率均取为 38%、 胶凝材料用量固定为 460 kg/ m 3、 水胶比取 0. 35. 以矿物掺和料等量取代水 380 建? 筑? 材? 料? 学? 报第 10 卷? 泥, 其中: 粉煤灰分别占胶凝材料质量的 30% , 50%, 磨细矿渣分别占胶凝材料质量的 30%, 50% , 80% . 表 4 为基准混凝土及不同掺量矿物掺和料混凝土的试验配合比. 表 4? 疲劳试验混凝土配合比 Table 4? Mixing proportions of concrete for fatigue test Mixture Mix proportion/ ( kg ! m- 3) CementFly ashSlagFine aggregateCoarse aggregate mw/ mc PL11. 0001. 472. 40. 35 PL20. 700. 31. 472. 40. 35 PL30. 500. 51. 472. 40. 35 PL40. 200. 81. 472. 40. 35 PL50. 70. 301. 472. 40. 35 PL60. 50. 501. 472. 40. 35 ? ? 疲劳试验采用尺寸为 100 mm ∃ 100 mm ∃ 400 mm 的棱柱体试件, 成型时通过调整减水剂的 掺量将新拌混凝土坍落度控制为( 80% 20) mm. 试件在( 20% 1) Smax∋ 0. 75 时, 其加载频率为 10 Hz. ? ? 在同一批次成型的 10 个混凝土试件中随机取 3~ 4 个进行静载抗弯强度试验, 其余试件则用 于疲劳试验. 每个进行抗弯强度测试后的试件采用切割机从其端头进行切割( 见图 2) , 得到 2 个 100 mm ∃ 100 mm ∃ 100 mm 的立方体试件, 对其进行抗压强度试验. 静力试验时采用荷载控制方 式, 加载速率为 0. 05 MPa/ s. 图 1? 抗弯疲劳加载示意图 Fig. 1? Schematic of flexural fatigue load setup 图 2? 端头切割示意图 Fig. 2? Sectioning of specimens for compressive strength test 2 ? 试验结果与分析 2. 1? 试验结果 各配合比混凝土试件的静载强度试验结果见表 5. 将各配合比混凝土试件的疲劳寿命 N 取对 数值, 得到不同应力水平下的疲劳寿命分布( 见图 3) . 由于在 0. 65 应力水平时, 多数 PL4, PL6 配 合比试件经受 2∃ 10 6 次荷载循环仍然未发生破坏, 因此这 2 个配合比混凝土在该应力水平下的试 验结果只作为参考, 没有在相应的图中表示出来. 通常情况下, 混凝土材料疲劳寿命的对数值与应 力水平符合线性关系. 从图 3可见, 当矿物掺和料掺量较低时, 最大应力水平 Smax与疲劳寿命的对 381 ? 第 4 期郑克仁, 等: 矿物掺和料对混凝土疲劳性能的影响? ? ? 数值 lg N 的平均值基本上呈线性关系. 但当磨细矿渣掺和料掺量达到 80% ( PL4 配合比) , 粉煤灰 掺量达到 50%( PL6配合比) 时, 曲线在 Smax= 0. 80~ 0. 85 处的斜率明显不同, 即曲线发生了弯折. 表 5? 不同掺量矿物掺和料混凝土的静载强度 Table 5? Mechanical strength of different concrete mixturesMPa M echanical strengthPL1PL2PL3PL4PL5PL6 Flexurl strength7. 67. 97. 15. 97. 56. 1 Compressive strength1)69. 770. 265. 856. 667. 560.6 ? ? 1) Compressive strength of 150 mm∃ 150 mm∃ 150 mm cubic specimen. ( a) PL1( b) PL2 ( c) PL3( d) PL4 ( e) PL5( f) PL6 图 3? 不同掺量矿物掺和料混凝土疲劳寿命随最大应力水平( Smax)的变化趋势 Fig. 3? Fatigue life ( lg N ) vs maximum stress level ( Smax) of concrete with different cement replacement levels by mineral admixtures (? ?? Fatigue life of individual specimen;)?? ? Mean value of fatigue life at specified stress level 2. 2? 矿物掺和料对混凝土低、 高周疲劳性能的影响 根据混凝土材料或结构在疲劳失效前的应力循环次数大致将疲劳分为两类 [ 5] : 高周低幅与低 周高幅. 高周疲劳是指应力水平低、 材料或结构在疲劳失效前应力循环次数 n 达到 103~ 107数量 级, 如机场跑道、 公路、 铁路桥梁及公路路面均属于这种疲劳模式. 当应力水平 S 较高, 应力循环次 数 n 0. 80 时, 混凝土疲劳寿命 N 的平均值均为 103数量级, 此时疲劳属于低周疲劳; 当 S ∋ 0. 80 时, 混凝土疲劳寿命的平均值均 大于 103, 属于高周疲劳. 图 4 是不同应力水平下, 混凝土疲劳寿命随矿物掺和料掺量的变化趋势. 从图 4 可见, 矿物掺 382 建? 筑? 材? 料? 学? 报第 10 卷? 和料对混凝土高、 低周疲劳寿命的影响存在两种截然不同的趋势, 即混凝土疲劳寿命随矿物掺和料 掺量的变化趋势与应力水平 S 有关. 当 S ∋ 0. 80 时, 混凝土疲劳寿命 N 随磨细矿渣和粉煤灰掺量 的增加而增加; 当 S> 0. 80 时, 混凝土疲劳寿命随磨细矿渣和粉煤灰掺量的增加而减少. ( a) With ground blast furnace slag( b) With fly ash 图 4? 混凝土疲劳寿命随矿物掺和料掺量的变化趋势 Fig. 4? Fatigue life ( lg N ) at different stress levels vs cement replacement level by mineral admixtures ? ? 混凝土的中值疲劳方程为 S = fmax/ ftm= A - Blg N 式中: fmax为最大应力; ftm为抗弯强度; A , B 为系数. 根据中值疲劳方程计算得到各配合比混凝土 在其疲劳寿命 N = 2 ∃ 106时的疲劳强度折减系数在 0. 624~ 0. 691 之间( 见表 6, 失效概率为 50% ) . Klcriber 等 [ 6] 在研究不同水灰比混凝土疲劳性能时发现: 混凝土的抗弯疲劳寿命对数值随 水灰比的增大而增大, 文献[ 7] 也做了类似报道. 这是因为水灰比的增大会引起混凝土强度的降低, 因此实际上反映的是混凝土弯曲疲劳寿命随强度的降低而增长. 吴佩刚等[ 8]测试了抗压强度 fc为 76. 4 MPa的高强混凝土抗压疲劳寿命, 发现高强混凝土的疲劳折减系数比普通强度混凝土有所降 低, 他们在比较了多篇关于混凝土疲劳性能研究的文献后发现, 疲劳折减系数随混凝土强度的提高 而降低. Kim 等[ 9]测试了普通强度( 26 MPa) 混凝土、 中等强度( 52 MPa) 混凝土、 高强( 84 MPa) 混 凝土及超高强( 103 MPa) 混凝土的抗压疲劳性能, 发现在相同的应力水平( 分别为 0. 75, 0. 80, 0. 85, 0. 95) 下, 混凝土的抗压疲劳寿命对数值随强度的增长而降低. 在他们的试验条件下, 普通强 度、 中等强度、 高强、 超高强混凝土达到 2 ∃ 106次循环时所对应的疲劳强度折减系数分别为 0. 621fc, 0. 518fc, 0. 486fc, 0. 477fc. 表 6? 不同配合比混凝土的中值疲劳方程 Table 6? Wh?ler equation for concrete with different cement replacement level by mineral admixtures MixtureCoefficient ACoefficient BCorrelation coefficient rFatigue strength1) PL11. 048 080. 067 31- 0. 995 39 0. 624ftm PL21. 045 140. 066 14- 0. 995 31 0. 628ftm PL31. 034 120. 062 28- 0. 994 880. 642ftm PL40. 99 5100. 048 22- 0. 986 540. 691ftm PL51. 044 930. 066 05- 0. 995 340. 629ftm PL61. 009 570. 054 09- 0. 991 480. 669ftm ? ? 1) T he maximum stress corresponding to 2 000 000 cycles. 2. 3? 矿物掺和料对混凝土疲劳性能的影响机理 从不同掺量矿物掺和料混凝土的强度来看, 混凝土的疲劳强度折减系数随强度的提高而降低. 383 ? 第 4 期郑克仁, 等: 矿物掺和料对混凝土疲劳性能的影响? ? ? ? 图 5? 不同应力水平下混凝土疲劳寿命随抗弯强度 的变化趋势 ? Fig. 5? Relationship between fatigue life and flexural strength of tested concrete mixture 但在考察不同应力水平下混凝土疲劳寿命的对数值 随抗弯强度的变化规律时( 见图 5) , 可以发现混凝 土疲劳寿命对数值随混凝土抗弯强度的变化与应力 水平有关. 当 Smax∋ 0. 8 时, 混凝土疲劳寿命对数值 随抗弯强度的提高而降低, 这与前述众多的研究结 果是符合的. 然而当 Smax> 0. 80 时, 这两者 S 关系 呈现出完全相反的趋势, 即混凝土抗弯强度越高, 其 疲劳寿命对数值也越大. Do [ 10] 的研究也发现高应力 水平下高强混凝土的疲劳性能优于低强度混凝土, 即高应力水平时, 混凝土疲劳寿命随强度的提高而 增长. 而孙伟等 [ 11, 12] 的研究显示: 硅粉掺量为 20% 的高强混凝土( 抗压强度等级为 C100, 抗弯强度为 9. 0 MPa) , 其抗弯疲劳强度为 0. 685ftm, 可见掺加 硅粉后尽管混凝土强度很高, 但并未降低其疲劳强 度折减系数. 根据本试验结果及相关文献可见, 不能简单地将矿物掺和料对混凝土疲劳性能的影响 归结于其对混凝土强度的影响, 而需要从矿物掺和料对混凝土结构的影响来分析其影响混凝土疲 劳性能的机理. ? ? RILEM( the international union of laboratories and experts in construction materials, sys? tems and structures) 、 CEB( comit?europ?en international du b?ton, 欧洲国际混凝土委员会) 的研 究报告指出混凝土材料疲劳破坏存在 2 种机制: ( 1) 基体与粗集料之间粘结的退化; ( 2) 裂缝在基体 中的发展. 这 2 种破坏机制或单独作用或同时存在[ 13, 14]. T homas[ 15]则进一步提出: 在低周高幅疲 劳荷载作用下, 基体破坏占主导地位, 而在高周低幅疲劳荷载作用下, 基体与集料之间的界面脱粘 引起的材料疲劳失效占主导地位, 认为对于低周高幅疲劳, 在较高疲劳荷载作用下, 应变进入塑性 范围, 微裂缝扩展到砂浆内部所形成的连续性∗ 贯穿裂缝+导致材料疲劳破坏, 而在高周低幅疲劳荷 载的作用下, 硬化水泥石与粗、 细骨料间或砂浆与粗骨料结合面上产生的微裂缝( 即粘结裂缝, bond crack) 缓慢发展导致了材料疲劳破坏. 在集料一定的情况下, 混凝土强度取决于水泥石的强度. 水泥石的孔隙率越低、 缺陷数量越少, 混凝土强度越高, 相应地水泥石抑制裂缝扩展的能力就越强. 根据混凝土疲劳破坏的机制, 在应力 水平较高的情况下( 即低周高幅疲劳) , 破坏过程以疲劳裂缝在水泥石中扩展形成裂缝网络为主, 因 此混凝土强度越高, 基体抑制裂缝扩展的能力越强, 在破坏前能够承受更多疲劳循环次数, 混凝土 疲劳寿命则越长. 水泥石( 砂浆) 与集料之间存在界面过渡区( interface transition zone, 简称 IT Z) . ITZ 结构相 对疏松, 水化产物结晶相 Ca( OH)2( 简称 CH) 和水化硫铝酸钙( Al2O3?Fe2O3?tri, AFt) 数量相对较 多, CH 的取向性较高, 在外界因素的作用下该区域易于出现裂缝, 其力学性能、 扩散和抗渗透性能 均比基体弱, 因此 ITZ 是混凝土材料的薄弱环节. 当存在粉煤灰、 磨细矿渣等活性矿物掺和料时, 它们与 CH 反应形成 C?S?H 凝胶, 降低了 CH 数量, 使 CH 的择优取向减弱, 晶粒尺寸细化, 提高 了IT Z 的密实度, 使IT Z 结构得到改善和强化[ 16]. 浆体中 CH 的数量随矿物掺和料的增加而降低, 尤其在大掺量情况下, CH 数量能够降低到很低的水平[ 17], 使 IT Z 得到充分强化. 孙伟等测试了硅 灰取代 15% ~ 20%水泥的高强混凝土 IT Z 中 CH 晶体的取向指数、 取向范围、 平均尺寸、 晶体尺寸 分布规律、 界面显微硬度的分布与变化规律. 研究结果表明: 硅灰的加入使界面得到强化, 从显微硬 度的结果看, 几乎使 IT Z 消失, 因此显著改善了材料的疲劳性能[ 12, 18]. ITZ 的增强减少了其与基体 承受荷载作用能力的差异, 相对提高了 ITZ 抵抗荷载作用和抑制粘结裂缝发生、 扩展的能力. 由于 在应力水平较低的情况下, 疲劳破坏以 IT Z 中粘结裂缝的缓慢发展为主, 因此矿物掺和料对 IT Z 384 建? 筑? 材? 料? 学? 报第 10 卷? 的增强作用导致混凝土高周疲劳性能得以改善. 对于高强混凝土, 其高周疲劳性能下降, 原因可能 是基体与 ITZ 之间的性能差异比普通强度等级混凝土要大. 3 ? 结 ? 论 1. 混凝土疲劳寿命 N= 2∃ 10 6 时混凝土的疲劳强度折减系数随矿物掺和料掺量的增加而增 大, 大掺量矿物掺和料混凝土的疲劳强度折减系数明显大于低掺量矿物掺和料的混凝土. 2. 由于矿物掺和料的活性效应可对混凝土界面过渡区结构起到改善作用, 提高界面过渡区抑 制疲劳裂缝扩展的能力, 从而可改善混凝土高周疲劳性能, 提高混凝土疲劳强度折减系数. 3. 混凝土低周疲劳性能随混凝土强度的提高而改善, 矿物掺和料对混凝土低周疲劳性能的影 响取决于它们对混凝土强度的影响, 混凝土强度越高, 其低周疲劳性能越好. 参考文献: [ 1 ] ? M ARCHAND J, PLEAU R, GAGN? R. Deterioration of concrete due to freezing and thawing[ A] . Materials Science of Con? crete[ C] . Westerville: T he American Ceramic Society, 1995.283- 354. [ 2 ] ? 余红发. 盐湖地区高性能混凝土的耐久性、 机理与使用寿命预测方法[ D] .南京: 东南大学材料科学与工程学院, 2004. [ 3 ] ? T AYLOR H F W. Cement Chemistry[ M] . London: T homas T elford Publishing,1997. [ 4 ] ? SHAH S P, AHMAD S H. High performance concretes and applications[ M] . London: Edward Arnold, 1994. [ 5 ] ? LEE M K, ARRR B I G. An overview of the fatigue behavior of plain and fiber reinforced concrete[ J] . Cement & Concrete Composites, 2004, 26( 4) : 299- 305. [ 6 ] ? KLCRIBER F W, LEE D Y. T he effect of air content, water?cement ratio and aggregate type on the flexural fatigue strength of plain concrete[ J] . ACI, 1982, SP( 75) : 111- 132. [ 7 ] ? RAMAKRISHNAN V, LOKVIK B J. Fatigue strength and endurance limit of plain and fiber reinforced concrete??? A criti ? cal review[ A] . Proceedings of the International Symposium on Fatigue and Fracture in Steel and Concrete Structures[ C] . M adras: [ sn] ,1991. 381- 485. [ 8 ] ? 吴佩刚, 赵光仪, 白利明. 高强混凝土抗压疲劳性能研究[ J] . 土木工程学报, 1994, 27( 3) : 33- 40. [ 9 ] ? KIM Jin?keun, KIM Yun?yong. Ex perimental study of the fatigue behavior of high strength concrete[ J] . Cement & Concrete Research, 1996, 26( 10) : 1513- 1523. [ 10] ? DO Minh ?tan. Fatigue des b?tons hautes performances[ D] . Sherbrooke: University of Sherbrooke, 1994. [ 11] ? YAN Han?dong, SUN Wei, CHEN Hui?su. The effect of silica fume and steel fiber on the dynamic mechanical performance of high ?strength concrete[ J] . Cement & Concrete Research, 1999, 29( 3) : 423- 426. [ 12] ? 孙? 伟, 严? 云. 钢纤维高强水泥基复合材料的界面效应及其疲劳性能的研究[ J] . 硅酸盐学报, 1994, 22( 2) : 107- 116. [ 13] ? RILEM. Long term random dynamic loading of concrete structures[ J] . Mater Construct, 1984, 17( 97) : 1- 27. [ 14] ? CEB. Fatigue of concrete structures ?state of the art report[ R] . Bulletin d ,information, 1988. [ 15] ? T HOM AS T C H. Fatigue and microcracking of concrete[ J] . Materials and Structure, 1984, 17( 97) : 51- 54. [ 16] ? NILSEN U , SANDBERG P, FOL LIARD K. Influence of mineral admixtures on the transition zone in concrete[ A] . Interface in Cementitious Composites, RILEM Proceeding s 18[ C] . London: E& FN Spon, 1992. 65- 70. [ 17] ? 郑克仁, 孙? 伟, 贾艳涛, 等. 矿渣掺量对高水胶比水泥净浆水化产物及孔结构的影响[ J] . 硅酸盐学报, 2005, 33( 4) : 520- 524. [ 18] ? SUN Wei, GAO Jian?ming, YAN Yun. Study of the fatigue performance and damage mechanism of steel fiber reinforced con? crete[ J] . ACI Materials Journal, 1996, 93( 3) : 206- 212. 385 ? 第 4 期郑克仁, 等: 矿物掺和料对混凝土疲劳性能的影响? ? ?