拉伸荷载作用下混凝土抗渗性能的影响因素研究.pdf

2 0 1 5年第 1 期 1月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 CHI NA CONCRETE AND CEMENT PRODUCTS 2 01 5 No 1 J a n u a r y 拉伸荷载作用下混凝土抗渗性能的 影响因素研究 欧 阳平 ( 广州番禺职业技术学院， 5 1 1 4 0 0 ) 摘要 ： 为 了研 究拉伸荷栽作用下混凝土 的抗渗性 ， 本文通过试验研 究了拉 伸荷 载下水灰 比、 矿物掺舍料 、 引气 剂掺量和纤维掺量等对混凝 土气体表 面渗 透 系数 的影响。结果表明 ， 水灰 比越 小， 气体表 面渗透 系数 随极限荷栽 比 例 的 变化趋势越 小， 当水灰 比大于 0 4 ， 极 限荷 载比例大于 3 O 时， 气体表 面渗透 系数 随极限荷栽 比例 的增大急剧增 长 ； 粉煤 灰和矿渣 的加入 都能不 同程度 改善 混凝土的抗渗性 能 ， 其 中 -3粉 煤灰掺 量为 1 0 左右 时， 气体表 面渗透 系 数 最 小， 低极 限荷 栽比例下矿渣对抗渗性 能的改善效 果优 于粉 煤灰 ， 而在 高极限荷 载比例 下情况相反 ； 引气荆的加 入会使混凝土 的抗渗性有所 降低 ； 加入适量 纤维能明显 改善 混凝 土在拉伸荷 栽作用下的抗渗性 ， 且使 抗渗性 能出现 明显劣化 的极 限荷 载比例 显著增大 ， 纤维掺量 宜在 1 0 左右 。 关键词 ： 混凝 土； 拉伸荷载 ； 抗渗性 能 ； 气体表 面渗透 系数 Ab s t r a c t ： I n o r d e r t o s t u d y t h e e f f e c t o f i mp e r me a b i l i t y o f c o n c r e t e u n d e r t e n s i l e l o a d ， t h e、i n f l u e n c e s o f w a t e r c e me n t r a t i o ，mi n e r a l a d mi x t u r e ， a i r e n t r a i n i n g a n d fi b e r c o n t e n t o n g a s p e rm e a b i l i t y c o e f fi c i e n t o f c o n c r e t e s u r f a c e u n d e r t e n s i l o l o a d a r e s t u d i e d i n t h i s p a p e r Th e r e s u l t s s h o w t h a t wa t e r c e me r a t i o i s s ma l l e r ， the c h a n g e t r e n d o f s u rf a c e g a s p e r me - a b i l i t y c o e ffic i e n t w i t h t h e u l t i ma t e l o a d p r o p o r t i o n i s s ma l l e r ，w h e n t h e wa t e r c e me n t r a t i o i s g r e a t e r t h a n 0 4 ，t h e l i mi t l o a d r a t i o i s g r e a t e r t h a n 3 0 ： t h e i n c r e a s e of s u r f a c e g a s p e rm e a b i l i t y c o e f f i c i e n t w i t h t h e g r o wt h o f t h e u l t i ma t e l o a d r a t i o i s r 印i d l y F l y a s h a n d s l a g c a n i m p r o v e the i m p e rme a b i l i t y of c o n c r e t e p r o p e r t i e s of d i f f e r e n t l e v e l ， w h e n t h e d o s a g e of f l y a s h i s a b o u t 1 0 ， the s u r f a c e o f the g a s p e r me a b i l i t y c o e f fi c i e n t i s mi n i ma l , l o we r l i mi t l o a d r a t i o t o i mp r o v e the p e rf o r - m an ce o f s l a g a g a i n s t s e e p a g e e f f e c t i s b e t t e r t h a n t ha t o f fl y a s h ，a n d u n d e r the h i g h p rop o r t i o n o f l i mi t l o a d i s o p p o s i t e T h e - a d d i t i o n o f a i r e n t r a i n i n g a g e n t c a n ma k e the p e r me a b i l i t y r e s i s t a n c e o f c o n c r e t e d e c r e a s e s ， a d d i n g a p p r o p r i a t e fi b e r c a n o b v i o u s l y i mp r o v e the p e rm e a b i l i t y l e s i s t a n c e of c o n c r e t e u n d e r t e n s i l e l o a d ， a n d t h e p e rm e a b i l i t y i n t h e s i g n i fi c a n t i n c r e a s e i n t h e p r o p o r t i o n l i mi t l o a d o f a s i g n i fi c a n t d e g r a d a t i o n f i b e r c o n t e n t s h o u l d b e i n a b o u t 1 Ke y wo r d s ： Co n c r e t e ； T e n s i l e l o a d i n g ； I mp e r me abi l i t y ； S u rf a c e g a s p e rm e a b i l i t y c o e f fi c i e n t 中图分 类号 ： T U 5 2 8 1 文 献标 识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 4 6 3 7 ( 2 0 1 5 ) 0 1 2 3 一 O 5 0 前 言 混凝 土的抗渗性能是指混凝 土抵抗有压液体 ( 水 、 油 和溶液等 ) 渗透作用 的能力 ， 抗渗性能对混 凝土耐久性起到至关重要 的作用 1 - 2 。对混凝土的抗 渗性 ， 国内外学者都进行 了大量研究 ， 但主要都集 中在无荷载作用时单因素作用下 ， 混凝土的抗渗性 能随各 因素的变化 、 以及对混凝土抗渗性能机理 的 推断和验证 方面3 - q 。实际上 ， 混凝土大多都是在荷 载作用下工作的 7 - -9 1 ， 在荷 载作用下混凝土材料 内部 液体 的传输性能与无荷 载时相差很 大 ， 因而抗渗性 能必定会有所差异 。方永浩嗍 等研究 了持续压荷载 作用下混凝土 的渗透性 ， 结果表 明 ， 压荷载作用会 基金项 目： 亚热带建筑科学 国家重 点实验室开放研究基 金项 目( 2 0 1 5 Z B 3 0 ) 。 影响混凝土的渗透性 ， 且渗透系数与抗压强度之间 存在较好的相关性。然而实际工作 中， 混凝土不仅 要 承受 压应力 ， 还要 承受拉应 力 ， 对于拉伸荷载作 用下混凝土的抗渗性能至今鲜有研究。基于此 ， 本 文通过试 验 ， 研究 了拉 伸荷 载作用下水灰 比、 矿物 掺合料 、 引气剂 和纤维等因素对混凝土抗渗性能 的 影响 ， 为研究不 同工作状态下混凝 土的抗渗性能提 供理论参考 。 1 试 验 1 I 原材料 水泥选用广州某水泥厂生产 的 P 0 4 2 5级水 泥 ， 其主要组成见表 1 ； 细集料采用普通河砂 ， 细度 模数为 2 7 ， 密度为 2 6 5 g c m 。 ； 粗集料为 5 2 0 m m连 续级配碎石 ； 矿物掺合料选用 I级粉煤灰和磨细矿 渣 ，两者的 比表面积分别为 5 6 5 k # m。 和 5 0 0 k g m ， 一 23 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5年第 1 期 混凝土与水泥制品 总第 2 2 5期 其主要化学组成分别见表 2和表 3 ；减水剂为聚羧 酸系高效减水剂 ， 引气剂选用台湾地 区生产的引气 剂 ， 为 白色粉末 ； 纤维选用聚丙烯纤维 ， 其技术指标 见表 4 ； 不同水灰 比下混凝土配合 比见表 5 。 表 1 水泥 的材料组成 1 2试 验方 法 成型尺寸 为 6 0 0 ramx 1 9 6 mmx 5 0 m m 的“ 8 ” 字形 混凝土试模 ， 1 d后脱模 ， 在标准养护室养护 2 8 d后 ， 采用上海某公 司生产的 A u t o c l a m型渗透性测试仪 测定拉伸荷载作用下混凝土试件气体 表面渗透系 数 ， 评价混凝土的抗渗性能 。 2 试 验 结果 与分析 2 1 水灰 比对抗渗性能的影响 水灰 比直接影 响混凝土的和易性和孔隙率 ， 是 影 响混凝土抗渗性能 的重要 因素 。选取水灰 比为 0 3 、 0 4和 0 5 ，在不同拉伸荷载作用下测定混凝土 气体表面渗透系数 ， 研究水灰 比对混凝土抗渗性能 的影响， 试验结果见图 1 。 从 图 1可知 ， 当极 限荷 载比例为 0时 ， 水灰 比 越小 ， 气体 表面渗透系数越小 ， 施加荷载后 ， 水灰 比 越小 ， 气体表面渗透系数随极 限荷载 比例 的变化趋 势越小。当极限荷载 比例 由 0增大到 7 5 n ， 水灰 比为 0 3 、 0 4和 0 5的混凝 土气体表面渗透 系数分 一 2 一 别 由 0 O 1 7 x l O 6 m 增大到 0 0 6 3 1 0 6 n 1 、由 0 0 2 1 x 1 0 m 增力 至 U 0 1 1 l x l O m 、由 0 0 4 2 x 1 0 6 m 增力 到 0 1 2 8 x 1 0 。 这主要是因为水灰比越小 ， 水泥水 化后混凝土 内部的 自由水越少 ， 由 自由水分蒸发引 起 的孔 隙越少 ， 因此 ， 气体表面渗透系数越小 ， 混凝 土 的抗渗性能越好 ； 当施加 拉伸荷 载时 ， 水灰 比小 的混凝土试件结构密实 ，孔隙和 内部缺 陷较少 ， 在 荷载作用下裂纹扩展的速率较慢 ， 因此 ， 气体表 面 渗透系数增长较慢。 辍 1 故 极限荷载 比例 图 l 水灰 比对不 同极 限荷载 比例下混凝土 抗渗性能的影 响 当水灰 比相同时 ，随着极限荷载比例的增大 ， 混凝土气体表面渗透系数逐渐增大 ， 当极限荷载 比 例达到 3 0 时 ， 气体表面渗透系数随极 限荷载比例 的增大大幅增加。这主要是因为随着极 限荷载 比例 的增大 ， 混凝 土内部 的裂纹逐渐发展 ， 孔 隙之 间相 互连通 ， 因此气体 表面渗透 系数逐 渐增 大 ， 而 当极 限荷载 比例达 到 3 0 时 ， 裂缝 急剧 扩展 ， 混凝 土的 抗渗性能急剧下降。 2 2 矿物掺合料对抗渗性能的影响 在混凝 土中掺入矿物掺 合料 ，不仅能节 约水 泥 、 降低成本 ， 而且能改善混凝土的诸多性能。保持 水灰 比为 O 4 ， 选取粉煤灰和矿渣两种矿物掺合料 ， 研究其掺量 ( O 、 1 0 和 2 0 ) 对拉伸荷载作用下混凝 土气体表面渗透系数的影响 ， 试验结果见图 2 ； 并控 制两种掺合料掺量相同 ， 对 比两种掺合料对气体表 面渗透系数 的影响程度 ， 结果见图 3 。 从 图 2可以看 出，当极限荷载 比例为 0时 ， 不 掺粉煤灰 和掺粉煤灰的混凝土试件 ， 其气体表面渗 透系数相差不大 ， 随着极 限荷载 比例 的增 大 ， 尤其 当其超过 3 0 时 ， 粉煤灰掺量为 0的试件气体表面 渗透系数随极限荷载 比例的增大急剧增大 ， 当荷载 比例由 3 0 增大至 7 5 时 ， 气体表面渗透系数增加 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 欧 阳平 拉伸荷载作用下混凝土抗渗性能的影响因素研究 辍 喇 喧 莹 辍 斑 暄 蛙 蛔 姣 喧 极限荷载 比例， 极 限荷载 比例， ( a ) 粉煤灰对抗 渗性能的影响 ( b ) 矿渣对抗渗性能 的影 响 图 2 矿物掺合料掺量 对不同极限荷载 比例下混凝土抗渗性 能的影响 极限荷载 比例 ( a ) 掺量 为 l 0 2 辍 1 蝌 埴 极限荷载 比例 ( b ) 掺量 为 2 0 图 3 相同掺量下粉煤灰和矿渣对混凝 土抗 渗性 能的影响对 比 了 0 0 9 x l O 6 m ； 粉煤灰掺量为 1 0 的试件 ， 气体表 面渗透系数随极限荷载 比例的变化趋势最小 ， 掺量 为 2 0 的试件 次之 ， 而不掺粉煤灰 的试件变化趋势 最大。这表明粉煤灰 的加入能改善拉伸荷载作用下 混凝土的抗渗性能 ， 且存 在最佳掺量 。这是因为混 凝土 中的粉煤灰遇水发生二次水化作用 ， 能改善混 凝 土的界面结 构 ， 提高密实性 ， 从而改善混凝 土的 抗渗性能 。 当极 限荷载 比例 小于 3 O 时 ，加入 1 0 的矿 渣能 明显降低混凝土的气体表面渗透 系数 ， 而当矿 渣掺量为 2 0 时 ， 气体表 面渗透系数反 而大于素混 凝土 。当极 限荷载 比例大于 3 0 时 ， 素混凝土的气 体表面渗透系数随极限荷载 比例增 大而大 幅增加 ， 而掺入矿渣 的混凝土气体表面渗透系数变化较小。 直 至极 限荷载比例为 4 5 时 ， 再增大极 限荷载 比例 会 使矿渣掺量为 1 0 的混凝土气体表 面渗 透系数 大幅增加 ， 而矿渣掺量为 2 0 的混凝土气体表面渗 透系数变化较小 。当极限荷载 比例超过 5 0 时， 矿 渣掺量为 2 0 时的混凝土气体表面渗透系数最小 ， 混凝土抗渗性 能较好 。这说 明施加拉伸荷载时 ， 矿 渣能有效改善混凝 土的抗渗性能 ， 其 中当荷载比例 较大时， 掺量越大 ， 改善效果越明显。 从图 3可 以看 出， 当掺量都为 1 0 、 极 限荷载 比例小于 6 0 时 ， 矿渣对混凝 土抗渗性能 的改善效 果优于粉煤灰 ，而当极限荷载 比例大于 6 0 时 ， 粉 煤灰对混凝土抗渗性能 的改善效果反而优于矿渣。 当掺量都 为 2 0 、 极 限荷载 比例小 于 3 0 时 ， 粉煤 灰对抗渗性的改善优于矿渣 ， 而 当极限荷载 比例大 于 3 0 时 ，粉煤灰对抗渗性 的改善反而 比矿渣差。 这说 明低极限荷载 比例下 ， 矿渣对混凝土抗渗性 能 具有更好的改善作用 ，而在高极限荷载比例下 ， 粉 煤灰对混凝土抗渗性能的改善效果却大于矿渣 ， 且 粉煤灰掺量越小改善效果越明显 。这主要是 因为 ， 当极 限荷载比例较大时， 矿渣对混凝土基体界面的 改善作用减弱 ， 使混凝土表层裂缝增多 ， 孔隙连通 率增大 ， 因而抗渗性能变差 ； 而粉煤灰在高极限荷 载 比例下仍然能抑制裂缝 的发展 ， 因此改善效果较 矿渣 好 。 2 3 引气剂掺量对抗渗性能的影响 为了研究拉伸荷载作用下 ， 引气剂对混凝土抗 一 2 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5年第 1 期 混凝土与水泥制品 总第 2 2 5期 骚 嘲 斑 嚏 j莘 垃 极 限荷 载 比例 图 4 引气剂掺量对不同荷载 比例下混凝土 抗渗性能 的影响 渗性能的影响 ， 保持水灰 比为 0 4 ， 测定不 同引气剂 掺量下 混凝土的气体表面渗透系数 ， 试验结果见图 4。 从 图 4可 以 看 出 ， 在无 拉 伸 荷 载 时 ， 加 入 引 气 剂 的混凝 土与不加 引气剂 的混凝 土气 体表面渗透 系数相差不大 ， 而 当施加拉伸荷载时 ， 掺引气剂混 凝 土的气体表 面渗透 系数 明显大 于不 掺引气剂 的 混凝土 ， 例如当极 限荷载 比例为 3 0 时 ， 引气剂掺 量为 0 、 0 0 1 5 、 0 0 2 5 和 0 0 3 5 的混凝 土气体表 面 渗 透 系 数 分别 为 0 0 2 8 1 0 6 m 2 0 0 9 1 1 0 6 m 、 0 1 0 8 1 0 m2 和 0 0 6 8 1 0 m 2 。 当极 限荷 载 比例 小 于 4 5 时 ， 引气剂掺量为 0 0 3 5 的混凝土气体表面 渗透系数变化趋势小 于掺量为 0 0 2 5 和 0 0 1 5 的 混凝土 ， 而 当极 限荷载 比例大于 4 5 时 ， 引气剂掺 量为 0 0 3 5 的混凝土气体表面渗透系数反而随极 限荷载 比例增大急剧增大 。表 明在拉伸荷 载作 用 下 ， 引气剂的加入会降低 混凝土的抗 渗性能 ， 且在 低荷载 比例下 ， 掺量越小抗渗性能降低越多 ； 而在 高荷载 比例时 ， 掺量越大抗渗性能降低越多 。 2 4 纤维掺量对抗渗性能的影响 纤维的加入虽然能不 同程度地提 高混凝土 的 抗拉强度 和弯 曲韧性 ，但 同时也会 引入大量界面 ， 且纤维在混凝土中分散性差 ， 会影 响混凝土的抗渗 性能 ， 在拉伸荷载作用下 ， 可能更为严重。保持水灰 比为 0 4 ， 测定拉伸荷载作用下 ， 不同纤维掺量时混 凝土气体表面渗透系数 ， 研究纤维掺量对抗渗性能 的影响 ， 试验结果见图 5 。 从 图 5可 知 ， 不施加拉伸荷载时 ， 纤维掺 量为 1 5 时混凝 土气体表面渗透 系数最大 ， 其他三组较 为接近。在拉伸荷载作用下 ， 纤维掺量为 1 0 的混 一 2 6 一 宝 籁 斑 喧 蛏 极 限 荷 载 比例 图 5 纤维掺量对不 同荷载 比例下混凝 土抗渗性 能的影响 凝土气体表面渗透系数最小 ，且当纤维掺量小 于 1 0 时 ， 随着纤维掺量的增多气体表面渗透系数逐 渐减小 ， 而当纤维掺量大于 1 0 时 ， 再增大纤维掺 量反而会使气体表面渗透系数增大 ， 例如 ， 当极 限 荷载比例为 3 0 时 ， 纤维掺量为 0 5 、 1 0 和 1 5 的混凝土气体表面渗透系数分别为 0 。 0 9 4 1 0 6 m 、 0 0 1 9 1 0 6 m 和 0 0 5 2 1 0 6 m 。 。对素混凝土 ， 气体表 面渗透系数开始急剧变化 的极限荷载值是 3 0 ， 而 对纤维掺量为 1 0 和 1 5 的混凝 土 ，气体表面渗 透系数开始急剧变化 的极限荷载值都是 6 0 。表 明 在混凝土 中掺人适量纤维能很好地 改善混凝 土在 荷载作用下 的抗渗性能 ， 且能降低气体表面渗透系 数的增 长速率 ，但 是纤维掺 量不 宜太多也 不宜太 少 ， 当掺量为 1 O 时效果最好 。这是 因为在拉伸荷 载作用下 ， 当纤维掺量小 于 1 O 时 ， 纤维在混凝土 中的加筋作用不明显 ，在荷载作用下 已被拉断 ， 无 法完全抑制裂纹的扩展 ；而 当纤维掺量大 于 1 0 时 ， 过多的纤维在混凝 土中无法 均匀分 布 ， 使混凝 土 中的薄弱截面增多 ，在荷载作用下缺陷增多 ， 因 此 ， 抗渗 性 能反而 变差 。 3结论 ( 1 ) 当水灰 比为 0 3时， 气体表面渗透系数随极 限荷载 比例 的变化趋势较小 ；而 当水灰 比为 0 4和 0 5 、 极限荷载 比例达到 3 0 时 ， 气体表面渗透系数 随极限荷载 比例的增大急剧增大 。 ( 2 ) 拉伸荷载作用下 ， 粉煤灰 和矿渣 的掺 入能 有效改善混凝土的抗渗性能 ， 且粉煤灰存在最佳掺 量 ； 极 限荷载 比例较小时 ， 小掺量矿渣对抗渗性 的 改善较好 ，且矿渣对抗渗性 的改善优 于粉煤灰 ； 而 当极 限荷载 比例较大时 ， 大掺量矿渣对抗渗性 的改 ( 下转第 3 2页 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5年第 1 期 混凝土与水泥制品 总第 2 2 5期 比增加而降低 ， 凝结时间随水灰 比增加而增加 。水 灰 比在 0 3 0 0 6 0范围， 混凝土的工作性能较好 ； 水 灰 比在 0 7 0 - 0 8 0范围 ，超缓凝混凝土 的流动性能 显著降低。超缓凝混凝土在低水灰 比时仍具有较长 的凝结 时间 ， 且不影响后期强度发展 ； 在高水灰 比 ( W C= O 8 0 ) 时凝结 时间最长 ， 初 、 终凝 时间分别 比 低水灰 比( W C= 0 3 0 ) 的混凝土延长约 1 5 h和 1 8 h 。 ( 3 ) 粉煤灰和矿粉 的掺入可以改善超缓凝混凝 土 的工作性能 ， 粉煤灰 的效果 良好 ， 矿粉 的效果相 对较差 。在固定胶凝材料总量 、 砂率 、 水灰比和缓凝 剂掺量 的情况下 ， 粉煤灰和矿粉单 、 双掺等量取代 1 0 - 5 0 水泥时 ， 粉煤灰和矿粉掺人延长了超缓凝 混凝土的凝结时间， 且凝结时间随取代量 的增加延 长 ； 粉煤灰对超缓凝混凝土凝结时间的延缓作用强 于矿粉 ，而双掺效果好于单掺 ，单掺取代量 高于 4 O 时 ，二 者单 掺对 超缓 凝 混凝 土凝 结 时 间 的延缓 作用基本相当 ， 显著增加了超缓凝混凝 土的凝结时 间和初 、 终凝时间差。 ( 4 ) 粉煤灰或矿粉等量取代 1 0 - 5 0 水泥时 ， 超缓凝混凝土后期强度随粉煤灰或矿粉取代量 的 增加而降低 。根据本试验结果 ， 级粉煤灰 、 $ 7 5级 矿粉单掺取代量宜控制在 3 0 内， 取代量 高于 3 0 时， 显著影 响混凝土后期强度 的发展 ， 2 8 d强度降低 3 5 - 5 0 。而双掺取代量也适宜控制在 3 0 内。 参考文献 ： 1 】 李用 敏 超缓 凝混 凝土 的探 索 J 广 东 水利 水 电， 2 0 0 2 ( S 1 ) ： 9 - 1 0 2 】 朱惠英 超缓凝 剂 的研究及 其应 用 J 】 混凝土 ， 1 9 9 5 ( 1 ) ： 4 75 0 【 3 】 孙 乃聪 钻 孑 L 咬合桩 施工工 艺以及在 西安 地区应用 前景 D 西安： 长安大学， 2 0 1 0 4 】 姜 晓妮， 孙 长永， 高桂 波 配合 比参数对 混凝土凝结 时间 的影响 J 低温建筑技术， 2 0 0 9 ( 7 ) ： 2 1 2 2 5 】 J u e n g e r M C G ， J e n n i n g s H M N e w i n s i g h t s i n t o t h e e ff e c t s o f s u g a r o n t l e h y d r a t i o n a n d mi c r o s t r u c t u r e of c e me n t p a s t e s J 】 C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 2 ( 3 2 ) ： 3 9 3 3 9 9 6 】中华人 民共 和国住房和城 乡建设 部 J G T 2 4 8 2 0 0 9混凝 土坍落度仪 S 】 北京： 中国标准出版社， 2 0 0 9 收稿 日期 ： 2 0 1 4 1 1 2 3 作者简 介： 陈连发 ( 1 9 6 2 ) ， 男 ， 副教 授。 通讯 地址 ： 吉林 省吉林 市龙潭区承德街 4 5号 联 系电话 ： 1 3 7 0 4 4 1 0 8 0 3 E ma i l ： 1 5 3 61 7 5 7 2 8q q c o m ( 上接 第 2 6页 ) 善较好 ， 且粉煤灰对抗渗性的改善优于矿渣。 ( 3 ) 施加拉 伸荷 载时 ， 引气 剂 的加入会降低 混 凝 土的抗 渗性 ， 其 中在低极 限荷 载 比例时 ， 掺量越 大 ， 抗渗性能降低越少 ， 而在高极 限荷载 比例时 ， 掺 量越小 ， 抗渗性能降低越少 。 ( 4 ) 拉伸荷 载作 用下 ， 加人 适量纤维能 明显 改 善混凝土的抗渗性能 ，其中当纤维掺量为 1 0 时 ， 改善效果最好 ， 且纤维的加入使抗 渗性开始急剧 劣 化的极限荷载值明显增大。 参考文献 ： 【 1 】陈文峰 ， 刘芳玲 影 响混凝 土抗 渗性 能主要因素分析 J 淮 南职业 技术学院学报， 2 0 0 8 ， 4 ( 8 ) ： 1 0 9 1 1 1 【 2 】钱红萍 ， 李书进 矿物掺合料与纤维 双掺对混凝土抗 渗性 能的影 响及工程应用 J 混凝土 与水 泥制 品， 2 0 1 1 ( 1 0 ) ： 3 5 3 7 【 3 】易成 ， 谢和平 ， 孙华飞 ， 等 混凝 土抗 渗性能研究 的现状 与 进 展 J 混凝土， 2 0 0 3 ( 2 ) ： 7 - 1 1 4 】王修 田， 钱春香 ， 游有鲲 ， 等 含气量 对混凝土抗冻性 能与 抗 渗性 能的影响【 J 混凝土 与水 泥制 品， 2 0 0 4 ( 6 ) ： 1 6 1 8 【 5 】赵万里 混凝 土抗渗性能预测 的广义回归神经 网络模 型 及应用 J 混凝土， 2 0 1 l ( 2 ) ： 4 6 - 4 8 【 6 】林 宇栋 纤维 对混凝 土韧性与 抗渗性 能 的影 响【 D 1 大 连 ： 大连理工大学 ， 2 0 1 3 一 32一 7 1慕儒 ， 严安 ， 孙伟 荷载作 用下高强混凝 土的抗冻性 【 J 东 南大学学报， 1 9 9 8 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