全再生骨料混凝土高剪力墙的振动台试验.pdf

第 2 9卷 第 l期 2 O 1 2年 3月 建筑科 学与工程 学报 J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d C i v i l E n g i n e e r i n g VoL 2 9 M a r ． NO ．1 2 O 1 2 文章编 号： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 2 ) 0 1 0 0 2 1 O 6 0 全再生骨料混凝土高剪力墙的振动台试验 张建伟 ， 池彦 忠 ， 曹万林 ， 董 宏英 ( 北京工业大学贼市与工程安全减灾教育部重点实验 室 ， 北京 1 O 0 1 2 4 ) 摘要 ： 为 了解 全再 生 骨料 混凝 土 高剪力墙 的抗 震 能力 ， 并与 普通 混凝 土 高剪 力墙 的 抗震 能力进 行 比 较， 进行 了 2个高剪力墙模型的振动台试验研 究。2个试验模型 中， 1个为普 ：通混凝土高剪力墙， 1 个为 粗 骨料 、 细骨料 均 为再 生骨料 的混凝 土 高剪 力墙 。通过 对 实测数 据 的对 比分析 ， 研 究 了全 再 生 骨料 混凝 土 高剪 力墙在 弹性 和 开裂后 弹 塑性 阶段 的动 力特 性 、 动 力 响应 及 其 最终 破 坏 形 态 。结果 表 明 ： 全 再 生骨料 混凝 土 高剪 力墙 的抗震 能 力低 于普通 混凝 土 高剪 力墙 的抗震 能 力 ， 建议 实际工程 中采 用抗 震性 能相 对较 好 的再 生粗 骨料混 凝 土剪 力墙 。 关 键 词 ： 全 再 生骨料 混凝 土 ； 高剪 力墙 ； 抗震 能 力 ； 振 动 台试验 ； 自振 频 率 ； 时程 中图分 类号 ： TU3 7 5 文献标 志码 ： A S ha ki n g Ta b l e Te s t o n Re c y c l e d Ag g r e g a t e Co n c r e t e H i g h— l ’ i s e S he a r W a l l s Z HANG J i a n — we i ，CHI Ya n z h o n g，CAO W a n — l i n，I ) ONG Ho n g — y i n g ( Ke y I a bo r a t o r y of Ur 3 a n Se c ur i t y a nd Di s a s t e r En gi ne e r i n g．M i ni s t r y o f Edu c a t i on． B e i j i n g Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ．B e i j i n g 1 0 0 1 2 4，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：I n or de r t O a s c e r t a i n t he s e i s mi c p e r f o r m a nc e of t he r e c y c l e d a gg i e g a t e c o nc r e t e hi gh r i s e s he a r wa l l s a nd c o m p a r e wi l h t he n o r ma l c o nc r e t e h i g h— r i s e s he a r wa l l s ，t he s t ud y of s ha ki ng t a b l e t e s t s o n t wo mod e l s o f hi g h r i s e s h e a r wa l l s we r e c a r r i e d o ut ．One o f t he mo de l s wa s ma d e by n o r m a l c o n c r e t e ， a nd t he ot h e r o ne wa s m a d e b y r e c yc l e d c o a r s e a gg r e g a t e，f i n e a g g r e ga t e c on c r e t e ． The d yn a mi c c ha r a c t e r i s t i c s a t e l a s t i c a nd e l a s t o — pl a s t i c s t a ge a f t e r c r a c k i ng， t he d yn a mi c r e s p o ns e a n d i t s f i na l f a i l u r e mod e we r e s t ud i e d by a n a l y z i n g a nd c o mpa r i n g t he r e s ul t s f r o m t h e t e s t s ． The r e s u l t s s ho w t h a t t h e s e i s m i c p e r f o r ma nc e o f r e c y c l e d a g g r e ga t e c on c r e t e hi gh — r i s e s he a r wa l l s i s wor s e t ha n t ha t o f t he no r m a l c o nc r e t e hi gh r i s e s he a r wa l l s ． I t i s s ug ge s t e d t h a t r e c yc l e d c o a r s e a g gr e g a t e c on c r e t e s h e a r wa l l s wi t h b e t t e r s e i s mi c p e r f o r ma nc e c a n b e a pp l i e d i n p r ac t i c a l e ng i ne e r i n g． Ke y wo r d s：r e c y c l e d a gg r e ga t e c on c r e t e；h i gh — r i s e s h e a r wa l l ；s e i s mi c pe r f or ma nc e；s h a ki n g t a bl e t e s t ；s e l f — vi br a t i o n f r e que nc y；t i me h i s t or y 引 目 随着城 市化 进程 的加 快 ， 2 0 1 0年 中 国的 混凝 土 产量已超过 1 0 。 m。 ， 消耗 了大量的砂石等原生资源 ； 同时 ， 由于城 市建 筑 的更新 、 改 造 等原 因 ， 大 量 的混 凝土 被拆 除 ， 形 成 了数 量 惊 人 的 废 弃 混凝 土 建 筑 垃 圾 ， 其 数量 已 达 到 城 市 垃 圾 的 3 O ～ 4 0 。怎 样处理和利用废弃混凝土建筑垃圾成为关系到环境 收稿 日期 ： 2 0 1 l 一 1 2 0 5 基金项 目： “ 十一五” 国家科技支撑计划项 目( 2 ( ) ( ) 8 B AJ () 8 B 1 4 ) ； 北京市 自然科学 基金项 目( 8 1 0 2 0 1 0 ) ； 北京市高校中青年骨干人才培养计划项 目( P HR2 0 1 1 0 8 0 0 9 ) 作者简介 ： 张建伟( 1 9 7 1) ， 男， 河北丰润人 ， 副教授 ， 工学博士 ， 博士后 ， E — ma i l ： z h a n g j w@b j u t ． e d u ． c n 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 2 建筑科 学与 工程 学报 2 0 1 2年 保 护和社 会 可持续 发 展 的重大 问题 。在 土木 工程 新 建 结构 物 中应用 再 生混 凝 土 ， 不但 可 以节 约 砂 石 等 原 生 资源 ， 而且 也是 解 决 废 弃 混凝 土 建筑 垃 圾 问题 的 主要途 径 。所 谓再 生混 凝土 即指 将废 弃混 凝土 经 过 清洗 、 破碎 、 分 级后 并按 一定 比例 相互 配合 后得 到 的再 生 骨 料 作 为 部 分 或 者 全 部 骨 料 配 置 的 混 凝 土 【 。 。近年 来 ， 对 再 生 混 凝 土 材料 力 学 性 能 的研 究 已取得 一定 的成 果 ， 同时 对再 生混 凝 土构件 及 结 构 的抗 震性 能研 究也 取 得 了一定 成 果[ 【； 。 。但 对 再 生 骨料 混凝 土构 件 及 结 构 的 动力 特 性 研 究 尚少 ， 为 了解再生混凝土高剪／ ， J 墙的动力特性 ， 本文中笔者 进 行 了 1 个 全 再生 骨料 混凝 土高 剪 力墙和 1个普通 混 凝 土高剪 力墙 的模 拟 地震振 动 台试 验研 究 。 l 试 验 设 计 1 ． 1 模 型设 计 与试验 装 置 该 试验 共设 计 2个 模 型 ， 缩 尺 比例 均 为 l： 3 ， 高 宽 比均 为 2 ． 3 ， 其 中普通 混 凝 土剪 力 墙 1 个 ， 编号 为 S W ， 全 再 生 骨 料 ( 粗 骨 料 、 细 骨 料 取 代 率 均 为 1 0 0 ) 的混凝 土剪 力墙 1 个 ， 编 号为 Q GS W ； 为 _『便 于 对 比， 2个试件 的配 筋 、 几何 尺 寸相 同 ， 试 件 的配 筋 情 况见 图 1 。试 件 的混 凝 土强 度设 计 等级 均 为 C 3 O ， 由细 石混凝 土 浇筑 ， 即粗 骨料 的最 大粒 径 为 l O mi t t 。 冉 生 骨料 由北 京元 泰达 环 保 建 材 有 限 公 司加 工 ， 其 废 弃 混凝 土来 源 于北京 西单 某钢 筋 混凝 土框 架结构 商 场拆 除 工程 ， 废 弃 混凝 土 的原 结 构 强 度 设计 等级 为 C 2 O 。混凝土 配合 比及 力学性能 ： ① 对 于模型 S W ， 水泥 、 天 然 砂 、 天 然 石 子 、 水 的 配 合 比为 1：1 ． 2 5： 2 ． 5： o ． 5 ， 混凝 土立方 体抗 压强度 为 3 5 ． 5 MP a ； ② 对 于模 型 QG S W ， 水 泥 、 再 生 细 骨 料 、 再 生 粗 骨 料 、 水 的配 合 比为 l： 1 ． 2 5： 2 ． 5： 0 ． 5 5 ， 混凝 土立 方 体抗 压强 度 为 3 1 ． 2 MP a 。试 件 的几 何 相似 关 系 见表 1 。 由图 l 可 见 ， 在 墙 板 两 端 设 置 暗 柱 ， 暗 柱 纵 筋 采 用 HP B 2 3 5级 直径 8 mm 的钢 筋 ， 在 墙 板 内 的水 平 和 竖 向分布 钢筋 均 采 用 直 径 4 mm 的 8 镀 锌铁 丝 ， 2 种 钢 筋 的力学 性 能 见表 2 。试验 在 北 京 工业 大 学 工 程 结构 试 验 中心进 行 ， 试验 装置 如 图 2 所 示 ， 其上 部 荷 重槽 与模 型 通过 螺 栓 固定 ， 试 验 过 程 中无 相 对 位 移 。荷重 槽 与 4根 支 杆 采 用 滑动 螺 栓 连接 ， 在 地 震 作用 方 向无约 束 ， 仅 提 供 平 面外 的支 撑 作 用 。模 型 的设 计轴 压 比为 0 ． 1 I2 上部 荷 重槽 及 配 重 的 总质 量 为 7 t 。 1 ． 2 试 验 过程 与测试 内容 试验 选 用 E 1 C e n t r o N— S地 震波 ( ’ 方 向 ) 激 振 。 1 l 1 f I — J ： { 60 一 5 O ⋯} l ⋯ j l l 1 0 0 0 IB ． I 兰 Q }． 鱼 Q ． I Q 2 噩 A A截面 B． B截 面 图 1模 型配筋( 单位 ： m m) F i g ． 1 Re i n f o r c e me n t s o f Mo d e l s( Un i t ：mm) 表 l 模 型 与 原 型 相 似 系数 Ta b．1 Si m i l i t u d e Co e f f i c i e nt s o f M o de l s a nd Pr ot yp e s 参数 相似 比 参数 相似 比 应变 ￡ 1 加速度 n 1 应 力 d 1 时 间 ， ( 1 ／ 3 ) 线位移 一 】 ／ 3 质昔 】 ／ 9 表 2钢 筋 力 学性 能 Tab ． 2 M e c ha ni c a l Pr op e r t i e s o f S t e e l Ba r 直径 ／ mm 屈服强度／ MP a 极限强度／ MP a 弹性模 量／ ] 0 MP a 4 3l2．42 351 ．6 8 1 ．7‘ ) 8 33 8 ．2 0 49 2 ． 8 8 1 ． 9 8 图 2试 验 装 置 Fi g ． 2 Te s t S e t - u p 由时 间 相 似 关 系 町得 ， 振 动 台 E l C e n t r o波输 入 的 持 续 时 间 为 3 0 ． 5 8 1 s ， 时 问 问隔 为 0 ． 0 1 1 5 4 s 。 试 验过 程 中实 际输 入 的地 震 波 强 度 见表 3 ， 表 3中 的 数据 以 试验 过 程 中 台面上加 速度 计 的实 测值 为准 。 墙体 的质 量约 为 0 ． 1 3 t ， 而 其 卜部 倚 重 的质 量 为 7 t ， 墙体 质 量 约 占全部 质 量 的1 ． 8 2 ， 凶 此 口 J I 近 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 张建伟 ， 等 ： 全 再 生骨料 混凝 土 高剪 力墙 的 眼动 台试 验 表 3 台 面 实 际 输 入 过 程 Ta b． 3 Re a l I npu t Pr o c e du r e s o t ’ Tab l e 台面输入加速度峰值 序号 地震烈度 模型 S W 模 型 QGS W 1 7度基本烈度 0 ． 1 1 3 g 0 ． 1 0 I g 2 7度罕遇烈度 0 ． 1 7 4 g 0 ． 1 6 7 g 3 0 ．1 9 3 g 0． 2 02 g 4 8度罕遇烈度 0 ． 2 8 3 g 0 ． 2 5 4 g 5 0 ．3 9 3 g 0． 4 2 2 g 6 9度罕遇烈度 0 ． 4 7 6 g 0 ． 4 9 4 g 7 0 ．5 7 9 g 0 ．5 6 7 g 8 0． 6 9 1 g 0 ． 6 8 1 g 9 0 ．8 0 5g 0 ．8 0 5g 1O 0．9 44g 0．88 4g l 1 1 ． 0 6 6g 0． 9 6 7g 1 2 1 ．1 4l g 1 ． 07 7 g 1 3 1 ． 2 3 3 g 1 ． 1 8 8g 14 1 ．3 00g 1 5 1 ．4 2 0 g 注 ： g 为重 力 加 速 度 。 似将 模 型看 作单 质点 体 系 。试 验 过程 中每 一次震 动 完成 后 ， 均采 用 白噪 声 激 振 的 方 法 测试 模 型 的 自振 频率 。除 自振 频 率外 ， 试 验 中主要 的测 试 内容 还 包 括 ： 墙 体两 侧 暗柱 根部 的钢 筋 应变 ， 模 型顶 点质心 和 台 面的加 速度 时 程反 应 ， 模 型 顶点 质 心 的位 移 时 程 反应 。 2 试验 结果分析 2 ． 1 自振频 率 在试 验过 程 中 ， 测 得 的各 阶段 自振 频 率 厂见 表 4 。从 表 4可 见 ： 2个 模 型 的 初 始 自振 频 率 基 本 相 同 ， 在 试件 初裂 后 ， 其 自振 频 率 均 开 始 下 降 ， 但 全 再 生骨料} 昆凝土高剪力墙 QGS W 的 自振频率下降较 快 ； 另 外 ， 在初 裂 以后 二 者 达 到 相 同 的 自振 频 率 时 ， 模 型 QGS W 的 台面 输 入加 速 度 峰 值 较 模 型 S W 小 0 ． 2 g左 右 。 表 4 自振 频 率 测 试 结 果 Ta b ．4 Te s t i ng Re s ul t s o f S e l f - vi br a t i o n Fr e q ue nc i e s 模 型 S W 模 型 GS w 试验阶段 { { Hz 试验阶段 f ／ Hz 地震波激振前 6 ． 7 1 地震波激振前 6 ． 6 7 0 ． 3 9 3 g地震波后( 初裂) 6 ． 0 5 0 ． 2 5 4 g地震波后( 初裂) 6 ． 0 7 0 ． 5 9 7 ／4地震波后 5 ． 2 l 0 ． 4 2 2 g地震波后 5 ． 2 5 0 ． 8 0 5 g地震波后 4 ． 3 O 0 ． 5 6 7 g地震波后 4 ． 2 5 1 ． 0 6 6 g地震波后 3 ． 5 2 0 ． 8 0 5 g地震波后 3 ． 1 5 1 ． 2 2 3 g地震波后 2 ． 8 O 0 ． 9 6 7 g地震波后 3 ． 0 3 23 2 ． 2加速 度反 应 试 验结 果表 明 ， 模 型 QGS W 的开裂 台 面加速 度 峰值比模型 S W 降低了 3 4 ， 模型层 间位移角达 到 1 ／ 1 2 o时 ， QGS W 的台 面输入 加 速 度 峰值 较模 型 S W 降低了 1 5 ． 4 ， 且顶点质心处 的加速度峰值较 模 型 S W 降低 了 3 4 ． 0 ， 顶 点加 速 度 时程 曲线 比较 见 图 3 。 图 3 层 间 位 移 角 为 1 ／ 1 2 0时 的 顶 点 加 速 度 时 程 曲线 比 较 Fi g ． 3 Co m pm。i s o ns o f To F Ac c e l e r a t i o n Ti m e Hi s t o r y Cu r v e s wh e n ht e r l a y e r Dh ； p l a c e me n t An g l e i s 1 ／ 1 2 0 2 ． 3位 移反 应 在试 验 中 ， 随着 模 型 S w 和模 型 QG S w 加速 度 峰值输 入 的增 大 ， 层 间位 移角 也增 大 ； 台面输 入 的加 速度峰值与其对应 的顶点最大位移见表 5 。2个模 型在 开裂后 的 台面 输 入 加 速 度 峰 值 a i 基 本 相 同 时 其顶点位移时程 曲线 比较见 图 4 ， 其 中 ， “为位 移。 由表 5和 图 4可知 ： 全 再 生 骨 料混 凝 土高 剪 力 墙 的 顶点位移反应较普通混凝 土高剪力墙有所增大 ； 在 2个 模 型顶 点 位 移 反 应 基本 相 同的 情 况下 ， 全 再 生 骨 料混 凝土 高剪 力墙 对应 的 台面加 速度 峰值输 入 较 普 通混 凝土 剪力 墙要 小 0 ． 1 g ～0 ． 2 譬 。 2 ． 4破坏 形态 2个模 型 在 顶 点 位 移 达 到 现 行《 建 筑 抗 震 设 计 规 范 》 ( GB 5 0 0 1 1 -- 2 0 1 0 ) l 1 中规 定的 弹塑性 层 间位 移 角 限值 J ／ 1 2 o时 所 对 应 拘裂 缝 开 展 情 况 见 图 5 ， 试验结束后模型的最终破坏形态见图 6 。 模 型 S W 在 经 历 台 面 输 入 加 速 度 峰 值 为 0 ． 3 9 3 g 的地 震波 后 ， 在 墙 体 中部 出现 1条 不完 整 的 水平裂缝 ， 且在墙体右上角部 暗柱处 ， 出现 1 条较短 斜裂 缝 ； 在 经历 台 面 输 入 加 速 度 峰值 为 0 ． 5 7 9 g 的 地震波后 ， 在墙体底部出现 1条与底边成约 2 0 。 夹角 的裂 缝 ； 在 经 历 台 面输 入 加 速 度 峰 值 为 0 ． 6 9 l g的 地震 波后 ， 在墙 体 中部 出现 1条 明显 的斜裂缝 ， 其 震 后宽度 约 为 0 ． 2 mm； 在 经 历 台 面输 入 加 速 度 峰 值 为 0 ． 8 0 5 g的地震波后 ， 在墙体中部出现 1 条贯穿的 斜 裂缝 ， 震 后宽度 为 0 ． 4 m]T l ， 且 该 次 地震 波 施 加 过 程 中， 墙体 2个方向的主斜裂缝张合 已较明显 ； 在经 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 张建伟 ， 等： 全再生骨料混凝土高剪力墙的振动台试验 由试 验现 象 和 图 5 ， 6可见 ， 模 型 由于弯 矩作 用 ， 首先 出现 水平 裂缝 ， 随 着地 震作 用 的增加 ， 逐 渐 出现 剪 切 斜裂缝 ， 模 型 S W 和模 型 QG S w 的最终 破坏 形 态 为 弯 剪破 坏 ， 但 模 型 QGS W 裂缝 开 展 较 稀疏 ， 与 模 型 S W 相 比， 在 基本 相 同 的地 震输 入 下 ， 其 破 坏较 严 重 ， 层 间位移 角 也有所 增 大 。 2 ． 5有 限元 分 析 利用 有 限元软 件 AB AQUS 6 ． 9 ， 对 模 型 S W 和 模 型 QGS W 进 行 建模 和分 析 。 采用 AB AQUS 6 ． 9线 性摄 动分 析 步[ ] 对 模 型 进 行频 率 提取 ， 对模 型 S W 的初 始 自振 频 率 提 取 为 7 ． 5 1 H z ， 与其实测值 6 ． 7 1 Hz 相 比， 相对误差为 1 1 ． 8 ； 对 模 型 QGS W 的初始 自振 频率 提 取 为 7 ． 1 8 Hz ， 与 其 实 测值 6 ． 6 7 Hz 相 比 ， 相 对误 差 为 7 ． 6 。 在弹 性 阶段 ， 对模 型 S W 选 取 开裂 前 台面 加 速 度 峰值 为 0 ． 1 9 3 g 的输 入 地 震 波 进 行 计 算 ， 此 时 加 载荷重槽质心的实测加速度峰值为 0 ． 3 7 7 g， 计算加 速度峰值 为 0 ． 3 6 6 g ， 相 对 误 差 为 2 ． 9 ； 对 模 型 QGS W 选取 开 裂前 台 面加速 度 峰值 为 0 ． 1 6 7 g的输 入 地震 波进 行 计算 ， 此 时荷 重 槽 质 心 处 的实 测 加 速 度 峰值 为 0 ． 3 1 l g， 计算 加 速 度 峰值 为 0 ． 3 0 8 g， 相对 误 差 为 1 ． 0 ； 2个模 型 加速 度反 应 时程 的实 测值 与 计算 值 的 比较 见 图 7 。当模 型 开 裂 后进 入 弹塑 性 阶 段 ， 此 时 自振频 率 衰 减 明 显 ， 剪 力 墙 的 刚 度减 小 ， 在 考 虑 刚度退 化 的情 况 下 ， 对 模 型 S W 选 取 台面 加 速 度 峰值 为 0 ． 4 7 6 g 的输 入 地 震 波 进 行 计 算 ， 此 时 荷 重槽 质 心处 的实测 加速 度峰 值 为 0 ． 9 2 2 g， 计 算 加 速 度 峰值 为 0 ． 8 0 4 g， 相对 误 差 为 1 2 ． 8 ； 对 模 型 QG— S W 选 取 台 面加 速 度 峰 值 为 0 ． 4 2 2 g的 输 入 地震 波 进行 计 算 ， 此时 荷重 槽 质 心 处 的实 测 加 速 度 峰值 为 0 ． 7 4 5 g， 计 算 加 速 度 峰 值 为 0 ． 7 2 1 g， 相 对 误 差 为 3 ． 3 ； 2个模型的实测与计算加速度时程 曲线 比较 见 图 8 。 3 结语 ( 1 ) 全再生骨料混凝土高剪力墙的 自振频率与 普通 混 凝土 高剪 力 墙 相 比， 在 未 开 裂 的 初 始 阶段 基 本相 同 ； 但 随着 裂缝 的开 展 ， 全 再 生骨 料混 凝 土高剪 力墙 的 自振频 率 的下 降速 度相 对 较一 陕。 ( 2 ) 与普通混凝土高剪力墙相 比， 全再生骨料混 凝 土 高剪 力墙 在 初裂 时 ， 其 台 面输 入 加 速度 峰 值 降 低 了 3 5 ． 4 ； 当 剪 力 墙 的 弹 塑 性 层 间位 移 角 达 到 1 ／ 1 2 0 时 ， 全再 生 骨料 混凝 土高 剪力 墙 台面 输入 加速 度峰值降低了 1 5 ． 4 。 2 5 f ／ S f a ) 模型S W 一 实 测 值( d 。= O ． 1 6 7 g ) 一 计 算值( d = O ． 1 6 7 g ) 1 ． 5 2 ． 0 2 ． 5 3 ． 0 t ／ s ( b 模 型Q GS W 图 7 弹性阶段加速度时程的实测值与计算值 比较 Fi g ． 7 Co m pa r i s on s o f Ac c e l e r a t i o n Ti m e H i s t o r i e s Be t we e n M e a s u r e d Va l ue s a n d Ca l c u l at i o n Va l ue s i n El a s t i c S t a g e s t l s f a 、l 模 型s w t ／ s ( b ) 模 型QG S W 图 8 弹 塑 性 阶 段 加 速 度 时程 的 实测 值 与计 算值 比较 Fi g ． 8 Co ml mr i s on s of Ac c e l e r at i o n Ti me Hi s t o r i e s Be t we e n M e a s u r e d 、a l ue s an d Ca l c ul a t i o n Va l ue s i n El a s l： o - pl a s t i c St a g e s ( 3 ) 在台面输入加速度峰值基本相同的情况下 ， 全再生骨料混凝土高剪力墙的顶点位移反应较普通 混凝 土高 剪力 墙有 所增 大 。 ( 4 ) 全再 生 骨料 混凝 上高剪 力 墙 与 普 通混 凝 土 高剪力墙的破坏形态基本相 同， 均是先出现受弯破 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 6 建 筑科 学与 工程 学报 2 0 1 2丘 坏 的水平 裂缝 ， 再 出 现 受 剪破 坏 的 斜 裂缝 。但 与普 通 混 凝土 高剪 力墙 相 比 ， 全 再生 骨 料 混 凝 土 高剪 力 墙 的裂缝 相对 较少 ， 以几条 主斜裂 缝 为主 。 ( 5 ) 建议实 际工程中使用抗震性能相对较好 的 再生 粗骨 料混 凝 土高剪 力墙 。 一 一 [ 8 参考 文献 ： Re f e r e n c e s ： [1] [2] [ 3] [4 ] [ 5] [ 6] L 7 ] 邓 寿 昌 ， 张 学兵 ， 罗 迎 社 ． 废 弃 混 凝 土 再 生 利 用 的 现 状 分析与研究展望[ J ] ． 混凝 土， 2 0 0 6 ( 1 1 ) ： 2 0 — 2 4 ． DENG Sh ou — c ha n g，ZHANG Xu e — bi ng．I ． UO Yi n g s h e ．Ab a ndo n t he Con c r e t e Pr e s e nt Co nd i t i o n of t he Re bo r n Expl o i t a t o i n An al y s i s a nd t he Re s e a r c h Ou t — l o o k [ J ． C o n c r e t e ， 2 0 0 6 ( 1 1 ) ： 2 0 — 2 4 ． KATZ A． [ r e a t me nt s f or t he I m p r ov e me nt of Re c y — c l e d A g g r e g a t e [ J ] ． J o u r n a l o f Ma t e r i a l s i n C i v i l E n g i n - e e r i ng， 2 O04， 1 6( 6)： 59 7 - 6 03 ． D G ／ r J 0 8 2 0 1 8 2 0 0 7 ， 再生混凝土应用技术 规程 I s ] ． D( ； ／ ” r J O 8 — 2 O 1 8 2 0 0 7， Te c h n i c a l C o d e o n t h e Ap p l i c a t i o n o f R e c y c l e d C o n c r e t e [ S 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