油气集输气液分离.pptx

第四章第四章 气液分离气液分离第一节第一节 分离方式和操作条件的选择分离方式和操作条件的选择第二节第二节 油气两相分离器油气两相分离器第三节第三节 油气水三相分离器油气水三相分离器第四节第四节 特殊分离器特殊分离器气液分离的内容气液分离的内容 平衡分离平衡分离 机械分离机械分离 分离方式分离方式一次分离一次分离 连续分离连续分离 多级分离多级分离Q Q：分离效果如何？对比分析？：分离效果如何？对比分析？油气分离效果的衡量标准油气分离效果的衡量标准储罐中原油的收率储罐中原油的收率 原油密度原油密度 储罐中原油的组成是否合理储罐中原油的组成是否合理 分出天然气的组成分出天然气的组成 天然气的运输和加工问题天然气的运输和加工问题 储罐一次分离储罐一次分离（L0.397，V0.6026)分离条件：分离条件：P0.1MPa，T49 二级分离二级分离分离条件：分离条件：P13.4MPa，P20.1MPa，T49 多级分离与一次分离的比较多级分离与一次分离的比较 u多级分离所得的储罐原油收率高多级分离所得的储罐原油收率高 u多级分离所得的原油密度小多级分离所得的原油密度小 u原油组成合理，蒸汽压低，蒸发损耗少，效果好原油组成合理，蒸汽压低，蒸发损耗少，效果好 u多多级级分分离离所所得得天天然然气气数数量量少少，重重组组分分在在气气体体中中的的比比例少例少 u多级分离天然气处理成本低多级分离天然气处理成本低 多级分离效果分析多级分离效果分析携携带带效效应应：在在多多元元体体系系中中，运运动动速速度度较较高高的的轻轻组组分分分分子子，在在分分子子运运动动过过程程中中与与速速度度低低的的重重组组分分分分子子相相撞撞击击使使轻轻组组分分分分子子失失去去了了原原来来可可以以使使其其进进入入气气相相的的能能量量，留留在在液液相相中中，而而重重组组分分分分子子获得能量进入气相获得能量进入气相。平平衡衡体体系系压压力力较较高高时时，分分子子的的间间距距小小，分分子子间间吸吸引引力力大大，分分子子需需要要具具备备较较大大的的能能量量才才能能进进入入气气相相，能能量量低低的的重重组组分分分分子子进进入入气气相相更更困困难难，所所以以平平衡衡体体系系内内气气相相数数量量较较少少，重重组组分分在气相中的浓度也较低；在气相中的浓度也较低；如如果果在在较较高高的的压压力力下下把把已已分分离离成成为为气气相相的的气气体体排排出出，减减少少了了体体系系中中具具有有较较高高能能量量的的轻轻组组分分分分子子，即即改改变变了了体体系系的的组组成成，则则在在压压力力进进一一步步降降低低时时就就减减少少了了重重组组分分分分子子被被轻轻组组分分分分子的撞击、携带的机率。气体排出越及时子的撞击、携带的机率。气体排出越及时携带效应携带效应减少。减少。结论结论 连连续续分分离离所所得得的的液液体体量量最最多多，一一次次平平衡衡分分离离所所得得的的液液体体量量最最小小，多多级级分分离离居居中中。在在多多级级分分离离中中，级级数数越多，液体的收率越大，液体的密度越小。越多，液体的收率越大，液体的密度越小。分离效果的影响因素u 分离级数分离级数u 分离压力分离压力u 分离温度分离温度分离压力的影响 对对相相同同的的分分离离级级数数，分分离离压压力力不不同同其其分分离离效效果果也也是是不不同同的的。实实验验证证明明，存存在在着着一一个个最最优的分离压力。优的分离压力。分离级数的制约因素经济约束：投资、维修费用经济约束：投资、维修费用 集输管网压力的约束集输管网压力的约束 石油性质也有影响石油性质也有影响 分离级数的选择原则 n根据油气比的高低来选择，油气比高应增根据油气比的高低来选择，油气比高应增多分离级数多分离级数 n根据井口压力进行选择，井口压力高的应根据井口压力进行选择，井口压力高的应增多级数增多级数 n根据原油的相对密度进行选择，随着相对根据原油的相对密度进行选择，随着相对密度的降低，应适当增加级数。密度的降低，应适当增加级数。推荐分离级数推荐分离级数 分离压力的选择分离压力的选择分离器的类型按外型分按外型分 按功能分按功能分 按压力分按压力分按工作温度分按工作温度分 按实现分离主要利用的能量分按实现分离主要利用的能量分卧式分离器的结构入口分流器入口分流器 集液部分集液部分 重力沉降部分重力沉降部分 除雾器除雾器 入口分流器功能n减小流体动量，有效地进行气液初步分减小流体动量，有效地进行气液初步分离离 n尽量使分出的气液在各自的流道内分布尽量使分出的气液在各自的流道内分布均匀均匀 n防止分出液体的破碎和液体的再携带防止分出液体的破碎和液体的再携带 入口分流器类型 集液部分使原油中携带的气泡上浮至液面并进入气相使原油中携带的气泡上浮至液面并进入气相 使使原原油油在在分分离离器器中中有有一一定定的的停停留留时时间间，使使其其充分接触，接近气液平衡状态充分接触，接近气液平衡状态 集集液液部部分分也也提提供供缓缓冲冲容容积积，起起到到缓缓冲冲作作用用，用来均衡进出分离器原油流量的波动用来均衡进出分离器原油流量的波动 返回返回重力沉降部分 气气体体通通过过重重力力沉沉降降部部分分，被被气气流流携携带带的的油油滴滴在在此此部部分分靠靠重重力力降降至至气气液液界界面面，未未沉沉降降至至液液面面的的粒粒径径更更小小的的油油滴滴随随气气体体流流经经捕雾器除去。捕雾器除去。返回返回捕雾器网垫除雾器网垫除雾器 拱板除雾器拱板除雾器 波纹板除雾器波纹板除雾器 捕雾器n迪克松板捕雾器 n填料式捕雾器 n离心式捕雾器 除雾器碰撞分离工作原理 碰撞、凝聚：碰撞、凝聚：折板式，金属丝网折板式，金属丝网卧式分离器的工作原理卧式分离器的工作原理 入口分流器入口分流器:油、气流向和流速突然改变，使油气得以初步分离油、气流向和流速突然改变，使油气得以初步分离集液区集液区:分离与缓冲分离与缓冲捕雾器捕雾器:聚结、合并成大油滴，在重力作用下流入集液区聚结、合并成大油滴，在重力作用下流入集液区分离器工作压力分离器工作压力:气体出口管线上的控制阀控制气体出口管线上的控制阀控制液位液位:液体排出管上的控制阀控制液体排出管上的控制阀控制 立式分离器 基基本本结结构构与与卧卧式式分分离离器器相相同同，与与卧卧式式分分离离器器不不同同的的地地方方是是：（1 1）气气液液界界面面较较小小（2 2）气气体体流流向向和和气气体体中中液液滴滴的的沉沉降降方方向向相相反。反。立、卧式分离器的比较卧式优点：卧式优点：气气中中油油滴滴易易沉沉降降，气气体体处处理理量量大大，处处理理成成本本低低，适适于于气气油比较高的混合物油比较高的混合物 气液界面大，有较好的油气分离效果气液界面大，有较好的油气分离效果 安装、制造、维修方便，可以作成撬装式安装、制造、维修方便，可以作成撬装式 立式优点：立式优点：占地少，适用于海洋采油占地少，适用于海洋采油 适适合合于于处处理理含含固固体体杂杂质质较较多多的的油油气气混混合合物物，可可以以在在底底部部设置排污口定期排放和清除固体杂质设置排污口定期排放和清除固体杂质 液位控制灵敏液位控制灵敏 分离器的基本组成分离器的基本组成 n入口分流器 n重力沉降区 n集液区 n捕雾器 n压力、液位控制 n安全防护部件 分离器的质量检验标准接近气液平衡的程度接近气液平衡的程度 机械分离效果机械分离效果 气体带液率气体带液率K Ko o 液体带气率液体带气率K Kg g 原油在分离器中的停留时间原油在分离器中的停留时间气体允许最大流速气体允许最大流速影响分离性能的因素影响分离性能的因素 n n油气最大、最小和平均流量油气最大、最小和平均流量n n分离压力和温度分离压力和温度n n油气混合物进入分离器时形成段塞流的油气混合物进入分离器时形成段塞流的倾向倾向n n油气物性油气物性n n原油发泡倾向原油发泡倾向n n砂、铁锈等固体杂质含量砂、铁锈等固体杂质含量n n油气混合物的腐蚀性等油气混合物的腐蚀性等 分离器的工艺计算n从气体中分出油滴的计算从气体中分出油滴的计算n从原油中分出气泡的计算从原油中分出气泡的计算油滴匀速沉降速度公式的假设条件油油滴滴为为球球形形，在在沉沉降降过过程程中中即即不不能破碎，也不与其它油滴合并能破碎，也不与其它油滴合并 油油滴滴与与油油滴滴，油油滴滴与与分分离离器器壁壁以以及与其它构件间无相互作用力及与其它构件间无相互作用力 气气体体的的流流动动是是稳稳定定的的，截截面面上上任任意点流速不随时间而变化意点流速不随时间而变化 作作用用在在油油滴滴上上各各种种力力的的合合力力为为零零，油滴匀速沉降油滴匀速沉降 油滴的匀速沉降速度的推导油滴在气体中所受的重力为：油滴在气体中所受的重力为：油滴在气体中所受阻力：油滴在气体中所受阻力：油滴做匀速运动时，油滴做匀速运动时，F=RF=R，即：，即：阻力系数与雷诺数的关系 1、按相关式计算沉降速度按相关式计算沉降速度n设CD 0.34，由 的计算式计算该油滴的n由求得的 求Ren由Re按上式求CDn由求CD求 ，与上一个 进行比较，若在控制误差范围内，计算所得的 即为欲求的沉降速度n否则，返回步骤直至前后两次求得的（或CD）在控制误差范围内。2、按流态分区计算沉降速度按流态分区计算沉降速度 各流态区 的关系 各流态区沉降速度公式层流区：层流区：过渡区：过渡区：紊流区：紊流区：油滴流态的判断 d d1 1是是层层流流变变为为过过渡渡流流时时的的液液滴滴直直径径，d d2 2是是过过渡流变为紊流时的液滴直径。渡流变为紊流时的液滴直径。当当dddddd1 1时为过渡流或紊流。时为过渡流或紊流。dddd2 2时为紊流，时为紊流，d d1 1dddd2 2为过渡流。为过渡流。3、图解法求沉降速度4、阿基米德准数法求沉降速度阿基米德准数法求沉降速度 将上式两边同乘以将上式两边同乘以 ，并使，并使RF：Ar与Re的关系 分离器中油滴的沉降条件 在在立立式式分分离离器器中中，气气流流方方向向与与油油滴滴沉沉降降速速度度方方向向相相反反。油油滴滴能能沉沉降降的的必必要要条条件件是是：油油滴滴的的沉沉降降速速度度必必须须大大于于或或等等于于气气体体在在流流通通截截面面上上的平均流速，即：的平均流速，即：在在卧卧式式分分离离器器中中，气气体体流流向向与与油油滴滴沉沉降降方方向向相相垂垂直直，油油滴滴能能沉沉降降至至集集液液区区的的必必要要条条件件是是：油油滴滴沉沉降降至至集集液液区区所所需需的的时时间间应应小小于于或或等等于于油油滴滴随随气体流过重力沉降部分所需的时间，即：气体流过重力沉降部分所需的时间，即：气体的允许流速气体的允许流速气体允许流速与气体允许流速与油滴的沉降速度有关油滴的沉降速度有关油油滴滴沉沉降降速速度度又又与与油油滴滴直直径径有有关关。油油滴滴直直径径越越小小，沉沉降降速速度度越越慢慢，要要使使较较小小直直径径的的油油滴滴在在重重力力沉沉降降部部分分沉沉至至集集液液部部分分，以以获获得得较较低低的的气气体体带带液液率率，就必须降低气体在重力沉降部分的流速。就必须降低气体在重力沉降部分的流速。油滴直径的选取：油滴直径的选取：21000 ，分隔直径，分隔直径100要要求求：在在一一定定气气体体处处理理量量下下，必必须须加加大大分分离离器器的的直直径径或或增增加加卧卧式式分分离离器器的的有有效效沉沉降降长长度度，金金属属耗耗量量和和制制造造成成本本就会增加。就会增加。1、的确定 法n中国中国n前苏联前苏联100 油滴的直径油滴的直径2、的确定桑得斯布朗系数法桑得斯布朗系数法 按气体处理量确定分离器的结构尺寸按气体处理量确定分离器的结构尺寸（油滴沉降速度法）（油滴沉降速度法）已知：重力沉降部分内允许的气体流速和分离已知：重力沉降部分内允许的气体流速和分离条件下的气体处理量条件下的气体处理量 对于立式分离器：对于立式分离器：对于卧式分离器：对于卧式分离器：液面控制在直径一半时，液面控制在直径一半时，考虑进入分离器的油气两相比例随时间不断发生变化考虑进入分离器的油气两相比例随时间不断发生变化这一情况，引入载荷波动系数这一情况，引入载荷波动系数。改用标准状态下的气体处理量改用标准状态下的气体处理量Q Qgsgs（m m3 3/d/d）按气体处理量确定分离器的结构尺寸按气体处理量确定分离器的结构尺寸按气体处理量确定分离器的结构尺寸按气体处理量确定分离器的结构尺寸（油滴沉降速度法）立式分离器：立式分离器：卧式分离器：卧式分离器：卧卧式式分分离离器器的的气气体体处处理理能能力力为为同同直直径立式分离器的径立式分离器的Le/DLe/D倍。倍。按气体处理量确定分离器的结构尺寸按气体处理量确定分离器的结构尺寸（油滴沉降速度法）（油滴沉降速度法）液位不在一半处液位不在一半处 按气体处理量确定分离器的结构尺寸按气体处理量确定分离器的结构尺寸（油滴沉降速度法）（油滴沉降速度法）液位不在一半处液位不在一半处 此时集液区液体的体积为：此时集液区液体的体积为：按气体处理量确定分离器的结构尺寸按气体处理量确定分离器的结构尺寸按气体处理量确定分离器的结构尺寸按气体处理量确定分离器的结构尺寸（桑得斯布朗系数法桑得斯布朗系数法）对立式分离器：对立式分离器：对卧式分离器：对卧式分离器：原油含气率的影响因素原油粘度原油粘度 原油在分离器中停留的时间原油在分离器中停留的时间 分离压力分离压力 分离温度分离温度分离器入口元件的压降分离器入口元件的压降 从原油气中分出气泡的理论计算公式从原油气中分出气泡的理论计算公式从原油气中分出气泡的理论计算公式从原油气中分出气泡的理论计算公式 气气泡泡不不被被原原油油带带出出分分离离器器的的必必要要条条件件是是：气气泡泡上上升升速速度度应应等等于于或或大大于于分分离离器器集集液液部部分分任一液面的平均下降速度，即任一液面的平均下降速度，即 对于立式分离器：对于立式分离器：从原油气中分出气泡的理论计算公式从原油气中分出气泡的理论计算公式从原油气中分出气泡的理论计算公式从原油气中分出气泡的理论计算公式 卧卧式式分分离离器器集集液液区区某某一一液液面面的的下下降降速速度度与与其其在在集液区的位置有关。集液区的位置有关。由由 ，可可求求得得卧卧式式分分离离器器的的原原油油处处理理量量，或或由由原原油处理量求卧式分离器的直径、长度等。油处理量求卧式分离器的直径、长度等。起泡原油与消泡方法起泡原油与消泡方法n n定义定义n n消泡方法消泡方法n降低分离器上游油气混合物的流速降低分离器上游油气混合物的流速 n分离器采用的入口分流器应能避免流体发生剧烈分离器采用的入口分流器应能避免流体发生剧烈湍流湍流 n增大分离器集液区体积增大分离器集液区体积 n使用消泡剂使用消泡剂 n提高油气混合物的分离温度提高油气混合物的分离温度 按停留时间计算结构尺寸 立式分离器立式分离器 在在所所要要求求的的原原油油停停留留时时间间内内，进进入入分分离离器器的原油量应和集液部分的体积相等，即：的原油量应和集液部分的体积相等，即：按停留时间计算结构尺寸卧卧式式分分离离器器:讨讨论论集集液液部部分分液液面面高高度度与与液液体体积的关系，如下图。体体积的关系，如下图。按停留时间计算结构尺寸 已已知知停停留留时时间间、原原油油处处理理量量，根根据据停停留留时时间间内内进进入入分分离离器器的的液液量量等等于于分分离离器器控控制制液液面面至至出油口这段高度范围内液体量，则有：出油口这段高度范围内液体量，则有：分离器的工艺计算分离器的工艺计算u按照气体处理量计算；按照气体处理量计算；u按照液体处理量计算；按照液体处理量计算；u选取原则：二者都应满足，选尺寸大者。选取原则：二者都应满足，选尺寸大者。u卧式分离器：卧式分离器：液液体体处处理理量量远远大大于于气气体体处处理理量量，可可相相应应提提高高控控制制液液位位的的高高度度，增增加加集集液液部部分分的的容容量量，减减少少气气体体空空间间的的流流通通面面积积，用用较较小小的分离器同时满足气、液处理量的要求。的分离器同时满足气、液处理量的要求。n油油气气相相平平衡衡计计算算，以以次次确确定定气气液液处处理理量量、物物性性、分离压力和分离温度，并确定分离器类型分离压力和分离温度，并确定分离器类型n从原油中分出气泡的计算从原油中分出气泡的计算n从气体中分出油滴的计算从气体中分出油滴的计算n比比较较上上两两步步的的计计算算结结果果，选选择择较较大大者者作作为为分分离离器的设计尺寸器的设计尺寸n参参照照分分离离器器系系列列化化尺尺寸寸，选选取取分分离离器器的的实实际际规规格格 分离器的工艺计算步骤分离器的工艺计算步骤油气水三相分离器油气水三相分离器综合型卧式三相分离器综合型卧式三相分离器 综合型卧式三相分离器结构特点综合型卧式三相分离器结构特点 卧式油水界面控制卧式油水界面控制 式式 中中 h h1 1+h+h2 2是是挡挡油油板板高高度度，为为固固定定不不变变的的数数值值。若若增增加加挡挡水水板板高高度度h h3 3，会会使使水水层层厚厚度度h h2 2增增大大，油油层层厚厚度度h h1 1减小。减小。立式油水界面控制立式油水界面控制(a)无油室界面控制；无油室界面控制；(b)带油室界面控制；带油室界面控制；(c)可调水室界面控制可调水室界面控制 除除 砂砂水含率随沉降时间变化水含率随沉降时间变化 三相分离器的工艺计算l油油气气水水三三相相分分离离器器的的工工艺艺计计算算与与油油气气两两相相分分离离器器计算无原则区别计算无原则区别l液相在分离器内的停留时间：液相在分离器内的停留时间：从原油中逸出所携带的气泡；从原油中逸出所携带的气泡；原原油油中中所所含含水水珠珠沉沉降降至至分分离离器器底底部部水水层层所所需需的的时间。时间。由由于于油油水水密密度度差差远远小小于于油油气气密密度度差差，故故液液相相在在三三相相分分离器内的停留时间大于两相分离器内的停留时间。离器内的停留时间大于两相分离器内的停留时间。分散相运动速度计算分散相运动速度计算停留时间法停留时间法 n集液区体积油水停留时间内流入分离集液区体积油水停留时间内流入分离器的液量器的液量 n对立式分离器对立式分离器停留时间法停留时间法 n集液区体积油水停留时间内流入分离集液区体积油水停留时间内流入分离器的液量器的液量 n对卧式分离器对卧式分离器HNS分离器分离器 HNS型高效三相分离器结构特点 n n采用预脱气技术，增大三相分离器液体有效处理容采用预脱气技术，增大三相分离器液体有效处理容采用预脱气技术，增大三相分离器液体有效处理容采用预脱气技术，增大三相分离器液体有效处理容积，提高设备处理能力积，提高设备处理能力积，提高设备处理能力积，提高设备处理能力 n n采用活性水水洗技术，强化乳状液破乳，加快油水采用活性水水洗技术，强化乳状液破乳，加快油水采用活性水水洗技术，强化乳状液破乳，加快油水采用活性水水洗技术，强化乳状液破乳，加快油水分离速度，提高设备效率分离速度，提高设备效率分离速度，提高设备效率分离速度，提高设备效率 n n采用先进的混合液入口装置，增加油水分离速度和采用先进的混合液入口装置，增加油水分离速度和采用先进的混合液入口装置，增加油水分离速度和采用先进的混合液入口装置，增加油水分离速度和提高分离质量提高分离质量提高分离质量提高分离质量 n n采用采用采用采用“倒虹吸倒虹吸倒虹吸倒虹吸”技术，变油水界面控制为液面控制，技术，变油水界面控制为液面控制，技术，变油水界面控制为液面控制，技术，变油水界面控制为液面控制，解决油水界面自控的问题，保证了设备平衡运行解决油水界面自控的问题，保证了设备平衡运行解决油水界面自控的问题，保证了设备平衡运行解决油水界面自控的问题，保证了设备平衡运行 n n采用单台设备双向进料、中间出液技术，有效降低采用单台设备双向进料、中间出液技术，有效降低采用单台设备双向进料、中间出液技术，有效降低采用单台设备双向进料、中间出液技术，有效降低了设备内液体流速，提高了设备的处理能力了设备内液体流速，提高了设备的处理能力了设备内液体流速，提高了设备的处理能力了设备内液体流速，提高了设备的处理能力 HNS型高效三相分离器技术特点 HNS型高效三相分离器与国外同类设备技术指标对比表型高效三相分离器与国外同类设备技术指标对比表 HBP三相分离器三相分离器 HBP主要技术特点主要技术特点n采用板槽式布液双向流油气水分离技术，加快油水采用板槽式布液双向流油气水分离技术，加快油水分离速度，提高油水分离质量分离速度，提高油水分离质量 n采用两级填料聚结、整流技术，改善油水分离条件，采用两级填料聚结、整流技术，改善油水分离条件，提高油水分离效率提高油水分离效率 n采用整流分离填料改善分散水相在油连续相中的流采用整流分离填料改善分散水相在油连续相中的流场条件，实现分散相与连续相的快速分离场条件，实现分散相与连续相的快速分离 n采用采用“倒虹吸倒虹吸”法控制油水界面，采用机械式仪表法控制油水界面，采用机械式仪表控制油、水室液位，采用自力式调节阀控制分离器控制油、水室液位，采用自力式调节阀控制分离器压力，基本实现操作自动化压力，基本实现操作自动化 多功能联合脱水器多功能联合脱水器 浮式生产系统的运动对工艺设备操作性能的影响浮式生产系统的运动对工艺设备操作性能的影响浮式生产系统的运动对工艺设备操作性能的影响浮式生产系统的运动对工艺设备操作性能的影响浮式生产系统的运动对工艺设备操作性能的影响引起的问题引起的问题n由于垂荡产生的加速使液面浮子的视重量发生变化 n运动引起液面的变化，导致高低液位报警和关停 n纵摇和横摇运动使液面浮子挂在浮筒壁上，造成控制读数失灵 拟采取的措施拟采取的措施n合理布置容器，尽可能减少设备的运动振幅 n合理设计容器的尺寸和内件 石蜡沉淀和固体杂质对处理设备的影响石蜡沉淀和固体杂质对处理设备的影响石蜡沉淀和固体杂质对处理设备的影响石蜡沉淀和固体杂质对处理设备的影响 n石石蜡蜡沉沉淀淀在在油油气气分分离离器器中中，会会降降低低其其分分离离效效率率。如如果果一一部部分分容容积积被被蜡蜡填填满满，或或蜡蜡堵堵塞塞了了油油雾雾提提取取器器及及流流道道，分分离离器器将将无法工作无法工作 n混混合合物物中中的的砂砂子子、淤淤泥泥、泥泥饼饼、盐盐垢垢和和其其它它固固体体杂杂质质会会磨磨损损阀阀门门密密封封面面、堵堵塞塞分分离离器器内内部部的的构构件件，并并在在容容器器底底部部沉沉积积，减减少少分分离离器器的的有有效效容容积积，影影响响分分离离器器的的正常工作正常工作 分离器常见故障及处理分离器常见故障及处理 涤气器n涤涤气气器器（scrubber）是是一一种种处处理理高高气气液液比比 的的 分分 离离 器器，液液 体体 负负 荷荷 常常 小小 于于 5684m3/Mm3，用用于于分分离离气气流流内内夹夹带带的的油油滴滴。它它有有立立式式和和卧卧式式两两种种，但但立立式式涤涤气气器器使用较广。使用较广。离心式分离器 优点：优点：占空间小，效率高。占空间小，效率高。缺缺点点：油油气气混混合合物物流流速速对对分分离离效效果果很很敏敏感感，有有较较大大的的压压力力降降，油油田田上上用用的的不不多多，但但常常用用其其原原理理作作重重力力式式分分离离器器的的入入口分流器。口分流器。过滤式分离器过滤式分离器 1头盖；2入口分离室；3气体入口；4滤管；5捕雾器；6气体出口；7集液罐 聚结过滤器聚结过滤器 n是20世纪80年代初开发的分离设备，在立式筒体内装有若干聚结过滤元件，用于气体深度净化。缓冲分离器起到油气分离的作用起到油气分离的作用 有有一一定定的的缓缓冲冲容容积积，防防止止泵抽空泵抽空 液塞捕集器 n与与海海洋洋管管道道终终端端相相连连的的气气液液分分离离设设备备称液塞捕集器称液塞捕集器n捕集器的功能捕集器的功能n有有效效地地进进行行气气液液分分离离并并捕捕集集气气体体内内夹夹带带的液体的液体n向向下下游游气气液液加加工工装装置置提提供供稳稳定定的的气气液液流流量量 管式捕集器 低温分离器 气液圆柱形旋流分离器 气液圆柱形旋流分离器应用 n油气井计量油气井计量 n作预分分离器作预分分离器 n作涤气器作涤气器 本章内容结束本章内容结束