高温后纤维矿渣微粉混凝土抗压强度.pdf

第 1 3 卷第 6 期 2 0 1 0年 1 2月 建筑材料学报 J OURNAL OF B UI LDI NG MATERI ALS Vo 1 13No 6 De c ， 2 0 1 0 文 章 编 号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 0 ) 0 6 0 7 1 l O 5 古 日 同皿 后 纤维矿渣微粉混凝土抗压强度 高丹盈 ， 杨淑慧 赵 ( 郑州 大学 新型建 材与结 构研究 中心 ， 河南 星 郑州 4 5 0 0 0 2 ) 摘 要 ：通过 纤维矿渣微 粉混凝 土 高温后 的抗 压 试验 ， 分 析 了温度 、 矿 渣微 粉 置换 水 泥率 、 纤 维类 别 和掺 量 、 混凝 土基 体强度 等级等 对 混凝 土 高 温后抗 压强 度 的影 响 结 果表 明 ： 随 着温 度 的升 高 ， 高 温后 纤维矿渣微 粉混凝 土的抗 压强度 以及 高温后 与常 温下抗 压 强度 比均 不 断降低 ， 且 4 0 0后 降 低幅度 急增 ； 矿 渣微粉 、 钢纤 维和聚 丙烯 纤 维 的掺 入在 不 同程度 上提 高 了高 温后 纤 维矿 渣微 粉 混 凝土 的抗压 强度 在试验研 究的基 础上 ， 建立 了考虑 温 度 、 矿 渣微 粉 置 换 水泥 率 、 钢 纤维 体积 分数 和聚 丙烯纤 维掺 量共 同影响 的高温 后 纤维 矿 渣微 粉 混凝 土 立 方体 抗压 强度 和轴 心抗 压 强度 的 计 算模型 ， 为 纤维混凝 土结构的抗 火设计及 灾后 处理提供 了理论依 据 关键词 ：矿渣 微粉 ；纤 维混凝土 ；高温 ；抗压 强度 中图分 类号 ： TU5 2 8 5 7 2 文献 标志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 0 0 6 0 0 2 Co mp r e s s i v e S t r e n g t h o f Fi b e r Re i nf o r c e d Co n c r e t e wi t h S l a g Po wd e r a f t e r Hi g h Te m p e r a t u r e G AO Da n y i n g， Y ANG S h u h u i ， ZHAO J u n ( Re s e a r c h C e n t e r o f Ne w S t y l e B u i l d i n g Ma t e r i a l& S t r u c t u r e ，Z h e n g z h o u Un i v e r s i t y ，Z h e n g z h o u 4 5 0 0 0 2 ，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：Th r ou g h t h e e xp e r i m e nt o n t h e c o mpr e s s i v e s t r e n g t h of f i be r r e i nf o r c e d c o n c r e t e ( FRC)wi t h s l a g po wd e r a f t e r hi gh t e mp e r a t u r e， t h e i n f l ue nc e o f t e mpe r a t u r e， s l a g p o wd e r ， f i b e r a n d c o nc r e t e ma t r i x s t r e n gt h gr a d e o n t h e c o mpr e s s i v e s t r e ng t h o f c on c r e t e a f t e r h i gh t e m p e r a t ur e wa s a n a l y z e d Th e r e s u l t s s h o w t ha t t he c o mpr e s s i v e s t r e ng t h a nd c o mp r e s s i v e s t r e ng t h r a t i o a f t e r h i g h t e m p e r a t u r e t o r o o m t e mp e r a t u r e o f FRC wi t h s l a g p o wd e r d e c r e a s e wi t h t he r i s i ng o f t e mp e r a t ur e e x po s ur e t o c o nc r e t e ，a n d t he d e c r e a s i n g r a t e i n c r e a s e s a f t e r 40 0 Sl a g p owde r，s t e e l f i be r a nd p o1 y pr op y 1 e n e f i be r c a n i mp r o v e t he c o rn p r e s s i v e s t r e ng t h of c on c r e t e a f t e r hi gh t e m p e r a t ur e i n d i f f e r e nt de gr e e Ba s e d o n t h e e xp e r i me nt s ，t h e c a l c ul a t i o n mo de l s o f t h e c u bi c c o mpr e s s i v e s t r e n gt h a n d a x i a l c o m p r e s s i v e s t r e n gt h o f FRC wi t h s l a g p o wd e r a f t e r h i gh t e m p e r a t ur e a r e p u t f o r wa r d r e s p e c t i v e l y， i n wh i c h t he c o m b i n e d e f f e c t s o f t e mpe r a t u r e， s l a g po wde r，s t e e l f i b e r a nd p ol y pr o p yl e ne f i b e r on t he mo d e l s a r e c o ns i d e r e dTh e r e s ul t s o f f e r t he me t h od t o f i r e r e s i s t a nt d e s i g n a n d t h e ma i n t e n a n c e a f t e r f i r e f o r t he FRC s t r u c t u r e Ke y wo r d s ：s l a g p o wd e r ；f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e ( F RC) ；h i g h t e mp e r a t u r e ；c o mp r e s s i v e s t r e n g t h 粒化高炉矿 渣 ( 简称 矿渣 ) 是 由高炉炼 铁 得到 的 以硅铝 酸钙为 主要 成分 的熔融物 经淬冷后 产 生的 副 产品 将其磨成微粉， 部分替代混凝土中的普通硅 酸盐水 泥 ， 可 以显 著提高 混凝土 的工作性 能 、 力 学性 能和 耐久性 能 目前 ， 国内外有关 矿渣微 粉混 凝土及 其性 能方 面的研 究较 多 ， 但 对纤 维 矿渣 微粉 混 凝 土 的研 究很少 ， 并且也 仅限于其 常温性 能的研究 本文 通过 纤维矿 渣微 粉 混凝 土 高温 后 的抗 压强 度试 验 ， 研究 了温度 、 矿 渣微 粉 、 纤维 、 混凝 土 基体 强度 等级 对 混凝 土高温后 抗 压强 度 的影 响 ， 建立 了考 虑有 关 收稿 日期： 2 0 0 9 0 8 1 4；修订 日期 ： 2 0 0 9 一 t 0 1 6 基金项 目： 河南省重大公益性科研项 目( 8 1 1 0 9 1 2 6 0 0 ) 第一作者 ： 高丹盈 ( 1 9 6 2 一) ， 男 ， 河南三 门峡人， 郑州大学教授， 博士生导师， 博士 E ma i l ： g d y Z Z U e d u c a 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 建筑材料学报 第 1 3卷 因素 影响 的纤 维矿渣 微粉混凝 土高 温后立方 体抗 压 强度 和轴心抗 压 强度 的计算 模 型 ， 为纤 维 混凝 土结 构的抗火性能分析和灾后评估提供了理论依据 1 试验概 况 试验 原料 ： PO 3 2 5 ， PO 4 2 5硅 酸 盐水 泥 ； $ 9 5级矿渣微粉 ， 其 中 S O 3 含量( 质量分数) 为 0 5 8 ， Mg O 含量为 9 3 ， 烧失 量 ( 质量 分 数 ) 为 0 0 5 ， 密度为 2 8 5 g c m。 ， 比表 面积 为 4 1 5 m k g ， 7 d活 性指数 为 7 6 ； AMi 0 4 3 2 6 0 0钢 锭铣 削 型 钢纤 维 ， 长 3 2 6 mm， 等 效 直 径 0 9 5 mF I l ， 长径 比 3 4 3 2 ， 抗 拉强度 8 0 8 6 MP a ； 聚 丙烯 纤维 为束 状 单 丝杜 拉 纤 维 ， 长约 1 9 1 T i m， 熔点 约 1 6 0 ， 燃点 约 5 8 0 ， 导热 性和导 电性 极 低， 抗拉 强度 2 7 6 MP a ， 弹 性模 量 3 7 9 3 MP a ； J KH一 1型粉状 高效 减水 剂 ； 细 骨料 为 河 砂 ( 中砂) ， 级 配 良好 ， 含 水 率 ( 质 量 分数 ) 约 1 2 ， 杂 质少 ； 粗 骨 料 为 粒 径 5 2 0 mm 的碎 石 ， 级 配 连 续 ， 含泥量及 杂质少 ， 表 面洁净 试验 以温度 、 矿 渣微粉 置换水 泥率 、 纤 维类 别 和 掺量 、 混凝土基体强度等级为参数 其中： 温度分别 为 2 0 ， 2 0 0 ， 4 0 0 ， 6 0 0 ， 8 0 0； 矿渣微粉等量置换水泥 率( 质量分 数) 分 别为 0 ， 3 0 ， 4 0 ， 5 0 ； 纤维 类 别 为钢纤维 和聚丙 烯 纤 维两 类 ， 钢 纤维 体 积 分数 分 别 为 0 ， 0 5 ， 1 0 ， 1 5 ， 2 0 ， 聚丙 烯 纤 维 掺 量 分别为 0 ， 0 6 ， 0 9 ， 1 2 k g m。 ； 混 凝 土 基体 强 度 等 级分别 为 C 4 O ， C 6 0 ， C 8 0三种 试 件为 1 5 0 m mX1 5 0 m mX1 5 0 mm 立 方 体 试 块 和 1 5 0 mm1 5 0 IT l m 3 0 0 mm棱柱体试块 采用强制式搅拌机拌和混凝 土 ， 试 件在振 动 台上 振动 密实成型 后 ， 室 内静置 2 4 h 拆模 ， 立即放入标准养护室中养护 2 8 d ， 取 出晾干 ， 至规定龄 期进行 高温试验 试验 采用 炉膛 尺 寸 为 1 3 0 0 mi D _ 3 0 0 mm 4 0 0 1T I 1T I 的箱式 电阻 炉 ， 硅 碳 棒 加热 ， 最 高 工作 温 度 1 2 0 0 ， 升温速 率 1 O mi n 试 件 加热到 目标 温度 后恒 温 2 h ， 在 炉 内 自然冷 却 至常温 参 照 C E C S 1 3 ： 8 9 钢纤维混 凝土试 验 方法 ， 在 Y A一 3 0 0 0型 电液式 压力机上进行纤维矿渣微粉混凝土抗压试验 2 高温后抗压强度的影响因素 2 1 温度 对高温 后抗压 强度 的影响 混凝土基体强度等级为 C 6 0 ， 矿渣微粉置换水 泥率为 4 0 ， 聚丙烯纤维掺量为 0 9 k g m。 ， 钢纤维 体 积分数 为 1 0 的纤 维矿 渣 微粉 混 凝土 不 同温 度 时的抗压 强度 见 图 1 ， 高温 后 与 常温 下 的抗 压 强 度 比见 图 2 由图 1 ， 2可 以看 出 ， 随着 目标 温 度 升 高 ， 纤维矿 渣微粉 混凝 土高温后 立方 体抗压 强度 和轴心 抗压强度均不断降低 ； 在 4 0 0之前， 高温后与常温 下抗压强度 比的下降幅度较平缓 ， 且 2 0 0 ， 4 0 0时 的降低 幅度相 差不 大 ； 在 4 0 0 之后 ， 高 温后 与常温 下抗 压强度 比的 下 降 幅度 较 大 ， 6 0 0 时 抗 压 强 度 比约为 0 7 ， 8 0 0 时 抗 压 强 度 比约 为 0 5 ， 即 8 0 0 高温后试 件 的抗 压强 度仅为 常温 时的 5 0 嚣 A b 0 善 l 图 1 纤维矿渣微粉混凝土抗压 强度与温度关 系 Fi g 1 Re l a t i o ns h i p be t we e n t he c o mpr e s s i v e s t r e ngt h o f FRC wi t h s l a g p owde r a n d t e m p e r a t ur e D 0 召 霸昌 萤 量 图 2 纤维矿渣微粉混凝 土抗压强度比与温度关系 Fi g 2 Re l a t i on s h i p be t we e n t he c o m p r e s s i v e s t r e n gt h r a t i o o f FRC wi t h s l a g p owde r a nd t e mp e r a t ur e 从机理上分析 ， 高温作用后纤维矿渣微粉混凝 土强度 的变 化主要 是 由其 微观结 构变化 所致 1 O 0 1 1 0 时 ， 毛细水 等游 离水 首先 脱 出 ， 然后 是 水化 硅 酸钙 ( C - S - H) 结 晶水 开 始脱 出_ 2 ； 1 6 0 以后 ， 聚 丙 烯 纤维 开始 融 化 ， 并 随 水 蒸 气逸 出 ； 2 8 0 3 3 0 时 ， 水化铝 酸三钙 开始脱 水 ， 但 此 时钢纤维 与矿 渣微 粉混凝土基体之间的结合力较大 4 ， 可对抗压强度 的劣化起 缓和作用 ； 4 0 0 4 5 0时 ， C a ( OH) 开始脱 水 _ 5 ， 混凝 土 收 缩 进 一 步增 大 ； 温度 升 高 至 8 0 0 时 ， 混 凝土 中的结 晶水 基本 脱 完 ， 水 泥水 化 物 消 失 在加 热 过 程 中， C 一 H 不 断 脱 水 变 形 ， 在 4 0 0 以 后 ， C a ( OH) 脱 水 形 成 C a O， 混 凝 土 基体 与 钢 纤 维 之 间的黏结 力丧失 ， 使抗 压强度 急剧 下降 2 2 矿渣 微粉对 高温 后抗压 强度 的影 响 混凝土基体强度等级为 C 6 0 ， 矿渣微粉置换水泥 率分别 为 0 ， 3 0 ， 4 0 ， 5 0 的矿渣 微 粉混 凝土 与混 凝土基体强度等级为 C 6 0 ， 矿渣微粉置换水泥率分别 为0 ， 3 0 9 6 ， 4 0 9 ， 6 ， 5 0 ， 聚丙烯纤维掺量为0 9 k g m3 ， 钢纤维体 积分 数为 1 0 的纤 维矿 渣 微粉 混凝 土 在 4 0 0高温 后的抗 压强度 以及 高温 后 与常 温下 的抗 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6 期 高丹盈 ， 等 ： 高温后纤维矿渣 微粉混凝土抗压强度 压强度 比分别见 图 3 ， 4 由 图 3 ， 4可 以看 出 ， 矿 渣微 粉 的掺人 均能 提高 高 温后 混凝 土 的抗压 强 度 ， 当矿 渣微粉掺量超过 4 0 时， 其提高幅度减小； 矿渣微 粉掺量 相 同时 ， 纤 维矿 渣 微粉 混 凝 土较 矿渣 微 粉混 凝 土的立方体抗 压强度 和轴心抗 压强 度都 有一 定提 高 ， 说 明混杂 纤维的掺 入 ， 对 矿渣微粉混 凝土 内部 的 界 面特性起 到 了改善 作 用 ， 从 而 提 高 了高 温后 混凝 土 的抗 压性 能 图 3 矿渣微粉混凝土抗压强度 比与矿渣微粉掺量关系 Fi g 3 Re l a t i o ns h i p b e t we e n c o mpr e s s i ve s t r e ng t h r a t i o of s l a g p owd e r c o nc r e t e a nd s l a g po wde r c on t e nt 0 薯 雏 图 4 纤维矿渣微粉混凝土抗压强度比与矿渣微 粉掺 量 关 系 Fi g 4 Re l a t i o ns h i p be t we e n c omp r e s s i ve s t r e ng t h r a t i o of FRC wi t h s l a g p owd e r a nd s l a g po wde r c on t e nt 2 3 钢 纤维对高温 后抗压 强度 的影 响 混凝 土基 体 强度 等 级 为 C 6 o ， 矿 渣 微 粉 置换 水 泥率为 4 0 ， 聚丙烯纤 维掺量 为 o 9 k g m。 ， 钢纤 维 体积分数分 别为 0 ， 0 5 ， 1 0 ， 1 5 ， 2 0 的纤 维 矿渣微粉 混凝土 在 4 0 0高温后 的抗压强 度 以及 高温后 与常温 下 的抗 压 强度 比见 图 5 由 图 5可 以 看出， 掺人钢纤维后 ， 高温后混凝土的立方体抗压强 度 和轴心抗 压强 度具 有 相 同的 变化 趋 势 随着 钢纤 维体积分数 增大 ， 高 温后 与 常 温下 纤维 矿 渣微 粉 混 凝 土抗压强 度 比逐渐 增 大 ， 即高 温 后抗 压 强度 损 失 逐渐 减小 由此可见 ， 钢纤维提 高高温后 纤维 矿渣微 粉 混凝土抗 压强 度 的效 果较 为 显 著 ， 而 且 钢纤 维 体 积 分数越大 ， 高温后抗 压强度 提高越 明显 这 是 因为 钢纤维 的桥 接 、 阻裂 作 用限 制 了混 凝 土随 温度 变 化 所产生的微裂纹及其扩展， 另外， 钢纤维的导热系数 较大 ( 约为混凝 土的 4 O 倍 ) ， 可 以减 少混凝土 基体 由 内外 温差引起 的应力 和体积 不均匀 膨胀【 4 ， 从 而使 纤 维矿渣微 粉混凝 土在高温 条件下表 现 出较 好 的力 学性 能 0 薯 图 5 纤 维 矿渣 微 粉混 凝 土抗 压强 度 比与钢 纤 维 体积分数关系 Fi g 5 Re l a t i o ns h i p b e t we e n c omp r e s s ive s t r e ng t h r a t i o o f FRC a nd s l a g po wde r a n d s t e e l f i be r v o l u me r a t i o 2 4 聚丙烯 纤维对 高温 后抗压 强度 的影响 混凝 土 基体 强 度等 级 为 C 6 o ， 矿渣 微 粉 置换 水 泥率为 4 0 ， 聚 丙 烯 纤 维掺 量 分 别 为 o ， o 6 ， o 9 ， 1 2 k g m。 ， 钢纤 维体 积分数为 1 0 的纤维 矿 渣微 粉混凝 土在 4 0 0高温后 的抗压 强度 以及 高温后 与 常温下 的抗 压强度 比见 图 6 由图 6可 以看 出 ， 掺 入 聚丙烯纤 维后纤 维矿渣微 粉混凝 土高温后立 方体 抗 压强度和轴心抗压强度略有提高 ， 且随着聚丙烯纤 维掺量增 大 ， 抗压 强度 随之小 幅度 提高 这是 由于聚 丙 烯纤 维高温熔融 后 留下 的孔道会 增加混凝 土 内的 毛细孔 _ 3 ， 从而加 快 了 高温 时混 凝 土 内部 水 分 的发 散 ， 降低 了混凝 土内部 的蒸 汽压 ， 有 利于削弱 高 温对 强 度 的劣 化 图 6 纤维矿渣微粉混凝土抗压强度 比与聚丙烯纤 维 掺量 关 系 F i g 6 Re l a t i o n s h i p b e t we e n c o mp r e s s i v e s t r e n g t h r a t i o o f F RC wi t h s l a g p o wd e r a n d P P f i b e r c o n t e n t 2 5 混凝 土基体 强度等级对 高温后抗压 强度 的影响 混凝土基体强度等级为 C A O ， C 6 O ， C 8 O ， 矿 渣微 粉 置换水泥 率为 4 0 ， 聚丙烯 纤维 掺量 为 0 9 k g m3 ， 钢纤维体积分数为 1 0 的纤维矿渣微粉混凝土在 4 0 0高温后 的抗压强 度 以及高 温后 与 常温 下 的抗 压强度 比见 图 7 由图 7可 以看 出， 高温后 纤 维矿 渣 微粉混凝土立方体抗压强度和轴心抗压强度均随其 基体强度等级的提高而显著提高 基体强度等级 由 C 4 0提高到 C 6 o时， 抗压强度大幅度提 高， 提高到 0 一 是 I I 菽I I 当 _l 曲 _I Q吕 0， 、 o 口 雹 I I 口 2 l s 0 I s a 】 Q I I o 、 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 7 1 4 建筑材料学报 第 1 3卷 C 8 0时， 抗压强度提高效果反而不明显 这是因为混 凝土基体强度等级为 C 4 0时， 其水灰 比较大 ， 自由 水较 多 ， 当加热 至 4 0 0时 ， 自由水 全 部蒸 发 ， 结 合 水也开 始脱 出 ， 形成 了较多 的内部孔 隙和毛 细裂 缝 ， 使其 高温后 与常 温下 抗压 强 度 比较 低 ； 而 强度 等 级 为 C 8 0的纤 维矿 渣 微 粉 混 凝 土 ， 其 内部 砂 率 较 少 ， 粗骨料单位用量增加 ， 高温后粗骨料 与水泥胶体变 形差增 大 ， 使混 凝土界 面间 的缺 陷增 多 ， 也会 导致 高 温后 与常温下 抗压强 度 比降低 0 口 曩叠 萝 营 U C40 C6 0 C8 O M a r x s t g t hg r a d e 图 7 纤维矿渣微粉混凝土抗压强度比与基体 强 度 等 级关 系 Fi g 7 Re l a t i on s h i p be t we e n c omp r e s s i v e s t r e n gt h r a t i o o f FRC wi t h s l a g po wde r a n d m a t r i x s t r e ngt h g r a d e 口一 Cu b e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h； 圈一 Ax i a 1 c o mpr e s s i v e s t r e n g t h 3 高温后抗压强度的计算方法 试 验结 果 表 明 ， 4 0 0 可作 为 纤 维 矿渣 微 粉 混 凝土抗 压强度历 经温度 劣化 的分界 点 考虑 温度 、 矿 渣微粉 、 钢纤维和聚丙烯纤维共 同影响的纤维矿渣 微粉混 凝土 高温 t 后立 方 体 抗 压强 度 ， 的计 算 模 型为 ： 馏一 ， c ( 1 +a 1 ( f 一2 0 ) z ) ( 1+ 口 3 叫) ( 1+ 口 4 f ) ( I+ 口 5 ) ( 1 ) 式 中 ： 厂 c 为常温下 纤维 矿渣 微 粉混 凝 土 的立方 体抗 压强度， MP a ； a ， a 为温度对立方体抗压强度的影响 系数 ， 经过试验结果 的统计分析 ， 在 2 0 4 0 0 时 ： a 1 一O 0 2 6 7 ， a 2 0 2 7 4 5 ， 在 4 0 0 8 0 0 时 ： a 1 1 8 2 1 0， a 2 3 0 2 2 1 口 3 为矿渣微粉对立 方体抗 压强度的影响系数 ， 取 0 0 2 2 5 为钢 纤维对 立方体抗压强度 的影响系数 ， 取 0 1 3 8 5 为聚丙烯 纤维对立方体抗 压强度 的影 响系数 ， 取 0 0 4 8 5 ； 叫 为 矿渣微粉掺量( ) ， 5 0 ； 为钢纤维含量特征参 数， 是钢纤维体积分数 与钢纤维长径 比的乘积， 0 6 8 6 为 聚丙烯纤 维掺量 ( k g m。 ) ， 1 2 k g m。 试验值 与式 ( 1 ) 计 算值 比值 的均 值 为 0 9 0 6 2 ， 均方差 为 0 0 1 0 5 ， 变异 系数 为 0 O 1 1 6 ， 二者 符合程 度 较好 同样 ， 考虑温 度 、 矿渣 微 粉 、 钢 纤 维 和 聚丙 烯纤 维共同影响的纤维矿渣微粉混凝土高温 t 后轴心抗 压 强度 _厂 的计算 模型 为 ： 一 ， c ( 1 + ( 一2 0 ) h) ( 1+ 叫) ( 1+ f ) ( 1 + f ) ( 2 ) 式 中： ， c 为常温下 纤 维矿 渣微 粉 混凝 土 的轴 心抗 压 强度 ， MP a ； fl l ， 为 温度 对 轴 心抗 压强 度 的影 响系 数 ， 经过 试验结 果 的统 计分 析 ， 在 2 0 4 0 0 时 ： ： = = 0 0 3 3 1 ， 一0 2 5 3 7 ， 在 4 0 0 8 0 0 时 ： 一1 9 2 1 0 ， 一2 6 2 0 ； 为矿 渣微 粉对 轴 心抗压 强度 的影 响系数 ， 取 0 1 5 4 4 ； & 为钢 纤 维对 轴心抗 压强度 的影 响 系数 ， 取 0 1 4 4 6 ； 为聚 丙烯 纤维对 轴心抗 压强 度的影 响系数 ， 取 0 1 2 1 1 试验值与式( 2 ) 计算值 比值的均值为 0 8 0 1 3 ， 均方 差 为 0 0 3 0 5 ， 变 异 系数 为 0 0 3 8 ， 二者 符 合 程 度较好 4 结 论 1 随着经历温度 的升高 ， 纤维矿渣微粉混 凝土高 温后 的抗 压强度 和高温 后与 常温 下抗 压强 度 比均不 断降低 ， 4 0 0之前其下降幅度较平缓 ， 4 0 0之后 下降 幅度 急增 ； 矿渣微 粉 、 钢 纤维 和聚丙烯 纤维 均不 同程度提高了纤维矿渣微粉混凝土高温后的抗压强 度 ； 纤维 矿渣微 粉 混凝 土 抗 压 强度 随 着 基体 强 度等 级 的提 高 而 提 高 ， 基 体 强 度 等 级 由 C 4 0增 至 C 6 0 时 ， 抗 压强 度 大 幅提 高 ， 增 至 C 8 0时抗 压 强 度 提 高 幅度 反而不 明显 2 通过 试验结 果 的统 计分 析 ， 建立 了考 虑温 度 、 矿渣微 粉 、 钢 纤维 和 聚 丙烯 纤 维 共 同影 响 的 高温 后 纤维 矿渣微 粉混凝 土立方 体抗压 强度 和轴心 抗压 强 度 的计算 模 型 ， 该 模 型 计 算 值 与 试 验 值 吻合 程 度 较 好 参考 文献 ： 7 1 牛全林， 冯乃谦 ， 杨静 矿渣超细粉作用机理的探讨E J 建 筑材 料 学 报 ， 2 0 0 2 ， 5 ( 1 ) ： 8 4 8 9 NI U Qu a n - l i n， FENG Na i q i a n， YANG J i n g Me c h a n i s m o f S U p e r f i n e s l a g p o w d e r J J o u r n a l o f B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 0 2 ， 5 ( 1 ) ： 8 4 8 9 ( i n Ch i n e s e ) E 2 过镇海 ， 时旭东 钢筋混凝 土的高温性能及 其计算 M 北京 ： 清华大学 出版社 ， 2 0 0 3 ： 1 3 GUO Z h e n - h a i ， SHI Xu d o n g B e h a v i o r o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e a t e l e v a t e d t e mp e r a t u r e a n d i t s c a l c u l a t i o n M B e ij i n g ： Ts i n g h u a Un i v e r s i t y Pr e s s ， 2 0 0 3： 1 3 ( i n Ch i n e s e ) 3 王平， 肖建庄 ， 陈瑞 生， 等 聚丙烯纤维对高性能混凝 土高温后 力学性 能 的影 响试验 研究 J 工业 建 筑 ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 1 1 ) ： 6 7 6 9， 7 7 WANG Pi n g， XI AO J i a n - z hu a n g， CHEN Ru i s he n g， e t a 1 Ex p e r i me n t a l s t u d y o n e f f e c t o f p o l y p r o p y l e ne f i b e r o n me c h a n i c a l p r o p e r t y o f h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e a f t e r h i gh t e mp e r a t u r e 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6期 高丹盈 ， 等 ： 高温后纤维矿渣微 粉混凝土抗压强度 7 1 5 更正启事 本刊 2 0 1 0年第 5期第 5 6 8页第二作 者李 晋梅 的单 位挂 角“ 2 ” 应 为“ 1 ” ， 即单位应 为 “ 同济 大 学先 进土 木 工程 材料教育部 重点实 验室” ， 特 此更正 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m