表层嵌贴预应力螺旋肋钢丝混凝土梁的裂缝性能研究.pdf

第 1 0卷第 4期 2 0 1 3年 8月 铁道科学与工程学报 J OURNAL OF R AI L 1 ， A Y S CI ENCE AND ENGI NEERI NG V O L 1 0 NO 4 Au g2 01 3 表层嵌贴预应力螺旋肋钢丝混凝土梁的裂缝性能研究 张春生 ， 严保 山 ， 丁亚红 ( 1 河南理工大学 土木工程学院， 河南 焦作 4 5 4 0 0 3 ； 2 无锡市天字民防建筑设计研究院有限公 司， 江苏 无锡 2 1 4 0 0 0 ) 摘要： 通过7根 内嵌预应力螺旋肋钢丝加固混凝土梁静力试验研究， 分析 了初始预应力水平、 加固量和开槽尺寸3种参 数对加固混凝土梁裂缝性能的影响。基于预应力钢筋混凝土受弯构件裂缝宽度计算公式， 对加 固梁最大裂缝宽度进行了 理论研究。研究结果表明： 加固梁的开裂荷载随初始预应力水平和加固量的增加而增加， 与对比梁相比， 开裂荷载最大可 提高4 0 2 ； 最大裂缝宽度随初始预应力水平和加固量的增加而减小， 较对比梁最大裂缝宽度最大降低 5 4 8 ram； 而开槽尺 寸对加 固梁裂缝性能影响较小； 研究成果可为工程 实际加固设计提供参考。 关键词： 混凝土； 内嵌加固； 裂缝； 螺旋肋钢丝 中图分类号： T U 3 7 5 文献标志码： A 文章编号： 1 6 7 2 7 0 2 9 ( 2 0 1 3 ) 0 4 0 0 7 6 0 6 St u d y o n t h e c r a c k i n g p r o p e r t i e s o f RC b e a ms s t r e n g t h e n e d wi t h n e a r s u r f a c e mo u n t e d p r e s t r e s s e d h e l i c a l r i b s t e e l wi r e ZHANG Chu n s h e n g。 ， YAN Ba o s h a n ，DI NG Ya h o n g ( 1 S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e r i n g ， He n a n P o l y t e c h n i c U n i v e r s i t y ， J i a o z u o 4 5 4 0 0 3 ，C h i n a ； 2 Wu x i s h i T i a n y u A r c h i t e c t u r a l D e s i g n I n s t i t u t e C o L t d ， Wu x i 2 1 4 0 0 0 ，C h in a ) Ab s t r a c t ： T h e i mp a c t o f t h r e e p a r a me t e r s ，i n c l u d i n g t h e i n i t i a l p r e s t r e s s l e v e l ，t h e a mo v e n t o f r e i n f o r c e me n t a n d t h e s i z e o f s l o t ，o n t h e c r a c k i n g p r o p e r t i e s o f c o n c r e t e b e a ms w a s a n aly z e d，an d t h e b i g g e s t c r a c k wi d t h o f r e i n - f o r c e d b e a ms Was s t u d i e d t h e o r e t i c all y b ase d o n t h e f o r mu l a o f c r a c k wi d t h a b o u t the fl e x u r a l me mb e rs o f p r e s t r e s s e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e ，throu g h e x p e r i me n t al r e s e a r c h o f t h e s e v e n b e am s s t r e n g t h e n e d wi th n e a r s u rf a c e mo u n t e d p r e s t r e s s e d h e l i c a l ri b s t e e l w i r e u n d e r mo n o t o n o u s l o a d s T h e r e s u l t s s h o w t h a t t h e c r a c k l o a d o f s t r e n gth e n i n g b e a ms i n c r e a s e s wi t h t h e i n c r e a s e o f t h e i n i t i al p r e s t r e s s l e v e l a n d t h e a mo u n t o f r e i n f o r c e me n t ，a n d t h e c r a c k l o a d c a n b e i n c r e a s e d b y 4 0 2 c o mp are d wi t h t h e c o n t r a s t b e am T h e b i g g e s t c r a c k w i d t h d e c r e a s e s wi t h t h e i n c r e a s e o f i n i t i a l p res t r e s s l e v e l a n d the am o u n t o f r e i nfo r c e me n t ，an d the b i g g e s t c r a c k wi d t h r e d u c e s 5 4 8 mm c o mp are d w i t h t h e c o n t r a s t b e a mHo w e v e r ，t h e s i z e o f s l o t h a s l i t t l e e f f e c t o n t h e c r a c k i n g p rop e rti e s o f r e i nfo r c e d b e a ms Th e r e s e arc h r e s u l t s c a n p r o v i d e r e f e r e n c e s f o r t h e r e i nfo r c e me n t d e s i g n o f p r a c t i c a l e n s i n e e r i ng Ke y wo r d s ： c o n c r e t e ；n e a r s u r f a c e mo u n t e d r e i nfo r c e me n t ；c r a c k；h e l i c al r i b s t e e l w i r e 目前 ， 工程结构新型加固方法主要有外部粘贴 法和内部嵌贴法两种。外贴法是通过树脂类粘 结剂 ， 在需要加固的构件表面粘贴纤维布或板 ， 以 提高或改善其受 力性能 的方法。内嵌法 则是 在需要加固的构件表面开槽 ( 混凝土保护层 内) ， 将筋材或板条填入其中， 利用粘结剂使加固材料与 收稿 日期 ： 2 0 1 3一 O 1 0 7 基金项目： 国家自 然科学基金资助项目( 5 1 1 0 8 1 6 1 ) ； 河南省重点学科项目( 5 0 9 9 1 9 ) ； 河南理工大学博士基金资助项 目( B 2 0 1 0 1 O ) 作者简介： 张春生( 1 9 7 4一 ) ， 男， 河南焦作人， 副教授 ， 从事建筑工程方面的研究工作 第 4期 张春生， 等： 表层嵌贴预应力螺旋肋钢丝混凝土梁的裂缝性能研究 7 7 构件紧密结合， 从而提高构件抗弯或抗剪承载力的 加固方法 。国内外对 于外贴和 内嵌加固的钢筋混 凝土构件已经开展了一些研究工作， 并取得了一定 成果， 但研究主要集中在抗弯、 抗剪、 抗压和抗疲劳 加 固性能研究 以及 加 固材料 与混凝 土 的粘结 性 能 I 9 等方面， 而对于加固钢筋混凝土构件变形及 裂缝性能 的研究尚少， 因此， 本文在内嵌预应力 螺旋肋钢丝加固混凝土梁研究的基础上 ， 开展加固 梁裂缝的研究工作。 1 实验概况 1 1 试件设计 本试验设计了 7根矩形截面简支梁 ， 试验梁截 面尺寸为 1 5 0 m m3 0 0 m m 2 4 0 0 mm， 梁受拉纵 筋选用 2 1 4 ； 架立筋选用 2 8 ； 在梁跨 中 1 3处选 用 8 1 5 0箍筋 ， 支座 1 3处选用 8 1 0 0箍筋 ， 下部受拉纵筋的保护层厚度为 3 0 m m， 试验梁尺寸 和配筋图如图 1 所示。试验设计 D B梁为对比梁， B P S 系列为内嵌预应力螺旋肋钢丝加固梁， 所施加 有效预应力分别为螺旋肋钢丝极限抗拉强度的 3 5 ， 5 0 和 6 5 ， 考虑 2 5 的预应力损失后 ， 张 拉控制应力分别为 7 8 5 ， 9 8 1 2 5和 1 1 7 7 5 M P a ， 开 槽宽度分别为 1 0 ， 1 5和 2 0 m m， 开槽深度均为 2 0 mm， 试件明细见表 1 。 l 鳆 I舯 【I， I 鲫 【 l 【 1 1 1 1 1 1 I l I 1 I 铷 I 3 5 D l l 2 。 单位：m i l l 图 1 试验 梁尺寸和 配筋图 Fi g 1 S e c t i o n s p a c i n g a n d r e b a r r e i n f o r c e me n t o f b e a ms 表 1 试件明细表 Ta b l e 1 Da t e s o f t e s t e d b e a ms 1 2 试验材料 试验 中所采用 的螺旋肋钢丝是 由河南省向阳 预应力钢丝有限公司提供的低松弛螺旋肋钢丝 ， 直 径为 7 0 0 I n n， 其力学性能指标如表 2所示 。试验 中所采用的结构胶是 中国科学院大连化学物理研 究所生产的 J G N型环氧树脂建筑结构胶， 该胶拉 伸、 剪切强度高， 性能优良； 所采用钢筋的力学性能 指标如 表 3所示 ； 所选 取 的混 凝 土强 度等 级 为 C 4 0 ， 实测立方体抗压强度为 3 6 4 M P a 。 表2 螺旋肋钢丝力学性能 T a b l e 2 Me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f s p i r a l r i b w i r e s 表 3 钢筋力学性能 Ta b l e 3 Me c h an i c al p rop e r t i e s o f s t e e l b a r 1 3 试验加载与量测 内容 试验是在 Y A W 一5 0 0 0微机 控制电液伺 服压 力试验机上进行的， 荷载及速率均通过电脑控制， 加载均采用分级加载制度。在加载过程中， 分别记 录每级荷载级别下试验梁对应的应变和变形， 使用 放大镜观察试验梁 的裂缝开展情况 ， 用 D J C K一2 裂缝侧宽仪测量裂缝的宽度， 加载至每级荷载时， 持荷 3 mi n左右 ， 观察试验梁的裂缝发展情况， 并 记录试验梁开裂 时所对应 的裂缝 宽度、 高度及 位 置， 并用铅笔标注裂缝的分布位置、 荷载级别及混 凝土梁破坏时裂缝 的发展情况 。试 验加载实物图 如 图 2所示 。 图 2 试验梁加栽 F i g 2 L o a d i n g s e t u p 7 8 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 3年8月 2 试验结果及分析 2 1 试验现象 2 1 1 对 比梁 D B试验梁加载至 2 0 k N时 ， 跨中出现第 1条 裂缝 ， 宽度 为 0 7 mm， 高度 为 l 2 3 e m， 距跨 中 l 2 1 c m。继续加载 ， 裂缝条数逐渐增多， 且裂缝宽 度不断增大 ， 高度不 断 向上部延 伸。加 载到 1 0 0 k N时， 出现胶响 ， 至 1 0 6 k N时， 受压 区混凝土发 出 响声 ， 挠度突变。当荷载加至 1 1 0 k N时， 受压区混 凝土被压碎， 最大裂缝宽度达到 6 5 2 m m， 贯穿全 梁。 2 1 2 B P S系列 梁 ( 1 ) B P S 2 2 0 3 5 。试件加载至 8 0 k N时 ， 跨中出现第 1条裂缝 ， 裂缝宽度为 0 0 2 m m， 距跨 中偏右 1 0 e m。继续加载 ， 裂缝条数逐渐增多。当 荷载加载至 1 1 0 k N时， 裂缝宽度达到 0 0 8 m m； 1 2 0 k N时， 出现斜 裂缝 ， 最 大裂缝宽度达 到 0 0 9 m m； 至 1 3 5 k N时 ， 出现胶响 ， 开始出现大量的斜裂 缝 ， 1 6 0 k N时， 最大裂缝宽度达到 0 2 m m； 当荷载 为 2 0 7 7 k N时， 受压区混凝土被压碎 ， 最大裂缝宽 度为 2 8 m m。 ( 2 ) B P S 22 05 0 。试件加 载至 9 5 7 k N 时， 跨 中处出现第 1 条裂缝 ， 裂缝宽度为 0 0 4 m m， 高度为 5 e m， 距跨 中偏左 7 8 c m。继续加载， 裂缝 条数逐渐增多 ， 最大裂缝宽度也随之增大 ， 但 比较 缓慢 ； 至 1 4 0 k N时， 共 出现 5条裂缝 ， 其中最大裂 缝宽度为 0 1 m m； 继续加载至 1 6 0 k N 时， 出现斜 裂缝 ， 其宽度为 0 3 2 m m， 高度约为 1 9 0 e m； 1 7 0 k N时， 跨 中最大裂缝宽度为 0 6 4 m m； 加载至 2 0 0 4 k N时， 出现连续胶响的声音， 最后左侧集中 荷载处裂缝贯穿全梁 ， 跨中最大裂缝宽度为 2 m m。 ( 3 )B P S 2 2 06 5 。试件加载至 1 0 0 4 k N 时 ， 跨中出现第 1 条裂缝 ， 裂缝宽度为 0 0 2 m m， 距 跨中偏右 1 2 c m。加载至 1 1 0 k N时 ， 最大裂缝宽度 达到 0 0 3 mm， 并且跨 中左侧新增 2条裂缝。继续 加载， 裂缝条数逐渐增多。至 1 6 0 k N时， 最大裂缝 宽度达到0 2 mm， 并且出现斜裂缝 ； 加载至 1 7 0 k N 时， 最大裂缝宽度达到0 3 6 m m， 斜裂缝宽度达到 0 4 2 m m， 并伴有连续胶响声； 当加载至 1 9 5 3 k N 时， 受压区混凝土被压碎 ， 最大裂缝宽度达到 1 o 4 mm， 斜裂缝宽度达到 0 4 5 m n l 。 ( 4 ) B P S 12 05 0 。试件加载 至 6 1 7 k N 时， 跨中出现第 l 条裂缝， 裂缝宽度为0 0 4 m m， 高 度为 3 c m， 距跨 中偏左 3 5 e m； 至 7 O k N时， 最大 裂缝宽度达 到 0 0 8 mm， 此 时跨 中共 出现 4条裂 缝 。继续加载， 裂缝条数增多 ； 加载至 1 0 8 k N时， 出现胶响 ， 最大裂缝宽度达到 0 2 4 m m。至 1 1 0 k N 时 ， 出现 3条斜 裂缝 ， 最大斜裂缝 宽度达 到 0 1 6 m m； 当荷载加载至 1 4 6 5 k N时， 受压 区混凝土被 压坏 ， 最大裂缝宽度达到 4 5 mm。 ( 5 ) B P S 21 0 5 0 。试件加载至 8 3 k N时 ， 跨中出现第 1 条裂缝， 裂缝宽度为0 0 4 m m， 高度 为 2 5 e m， 距跨 中偏左 7 c m； 至 9 0 k N时， 跨 中新 增 2条裂缝； 继续加载， 裂缝条数逐渐增多； 加载至 1 2 0 k N时 ， 最大裂缝宽度达到 0 1 2 m m， 且 出现胶 响声； 至 1 3 2 k N时 ， 出现斜裂缝。至 1 5 0 k N时 ， 最 大裂缝宽度为 0 3 mm， 不断出现胶响声 ； 当荷载加 至 1 9 1 5 k N时， 受压区混凝土被压坏 ， 最大裂缝宽 度达到 1 2 m m。 ( 6 ) B P S 21 5 5 0 。试件加载至 8 5 k N时 ， 跨中出现第 1 条裂缝， 裂缝宽度为0 0 l m lT l ， 高度 为 4 3 c m， 距跨 中偏右 1 8 2 e m； 1 0 0 k N时， 跨 中共 出现 5条裂缝 ， 最大裂缝宽度达到 0 0 4 mm； 继续 加载 ， 裂缝条数逐渐增多； 加载至 1 4 0 k N时 ， 出现 胶响声， 并且出现 2条斜裂缝 ， 最大裂缝 宽度达到 0 1 2 fi l m； 加载至 2 2 0 k N时， 受压 区混凝 土被 压 碎， 跨中最大裂缝宽度达到 1 1 m m， 高度达到 2 1 e m。图 3所示为加 固梁和对 比梁的裂缝分布图。 2 2 试验梁的裂缝分析 2 2 1 开裂荷载 从试验 结果 可 知， 对 比梁 的 开裂 荷 载为 2 0 k N， 在相同的加固量和开槽宽度下 ， 初始预应力水 平为 6 5 的试验梁开裂荷载为 1 0 0 4 k N， 较对 比 梁提高幅度为4 0 2 ， 而初始预应力水平为3 5 和 5 0 的试验梁开裂荷载分别为 8 0 k N和 9 5 7 k N， 其提高幅度分别 为 3 0 0 和 3 7 8 5 ， 表 明试验梁 的初始预应力水平越高， 其开裂荷载越大 ， 提高幅 度也越高。在相同的初始预应力水平和开槽宽度 下 ， 内嵌 1根 螺旋肋 钢 丝 的试验 梁 开裂 荷载 为 6 1 7 k N， 较对 比梁提高 幅度为 2 0 8 5 ， 而 内嵌 2 根的试验 梁 开 裂荷 载 为 9 5 7 k N， 提高 幅度 为 3 7 8 5 ， 较 内嵌 1根 的试 验梁 的提高 幅度增 加 1 7 0 ， 表明试验梁 的加 固量越 多 ， 其 开裂荷载越 大， 提高幅度也越高。在相同的加固量和初始预应 力水平下 ， 开槽宽度为 1 0， 1 5和 2 0 mm的试 验梁 开裂荷载分别为8 3 ， 8 5和 9 5 7 k N， 较对比梁提高 幅度分别为 3 1 5 ， 3 2 5 和3 7 8 5 ， 其提高幅度 相差不大 ， 表明开槽尺寸对试验梁的开裂荷载影响 8 0 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 l 3年 8月 总结如下 ： ( - Oma x s k ( 1 9+ 0 吣 ) = -o 6 5 ， n i d ， ae q一 n di i i As+A T 式 中： o l 为构件受力特征系数 ， 对于预应力混凝土 受弯构件取 1 5 ； 为裂缝间纵向受拉钢筋应变不 均匀系数； E 为钢筋的弹性模量； C 为最外层纵向 受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 ( mm) ， 当 C 2 0时， 取 C =2 0； 当 C 6 5时， 取 C =6 5； d 为 受 拉 区 纵 向 钢 筋 等 效 直 径 ，本 试 验 d = ； d 。 和 d 分 别为纵 向钢筋 、 螺旋肋 钢丝的公称直径； n 。 和rt 分别为纵向钢筋、 螺旋肋 钢丝的根数 ； 。 和 分别为纵向钢筋、 螺旋肋钢丝 的相对 粘 结特 性 系数 ， 本试 验 分别 取 为 1 0和 0 8 ； P 为有效受拉混凝土截面面积计算 的纵筋配 筋率 ； A 和A 分别为纵筋 、 螺旋肋钢丝面积 ； A 为 有效受拉混凝土截面 ， 本试验梁为受弯构件 ， 取 A = 0 5 b h ； o 为预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋 等效应力 ， = M k N 曲 ( 、 ze p ( l A P+A s ) 。 按照上述公式对试验梁进行裂缝宽度计算 ， 最 大裂缝宽度计算值与试验值对比见表 6 。 表6 试验梁裂缝最大宽度计算值与试验值 Ta b l e 6 T h e o r e t i c a l a n d E x p e r i me n t a ma x i mu m c r a c k s w i d t h o f t e s t b e a ms n l l n 从试验结果和计算结果的对比分析可知： ( 1 ) B P S 22 0 3 5 和 B P S 2 2 0 5 0 试验 梁的最大裂缝宽度实测值较计算值偏大， 而 B P S 2 1 0 5 0 和 B P S 21 55 0 的最大裂缝宽度 实测值较计算值偏小。那是由于 B P S 22 03 5 和 B P S 22 05 0 的开槽 尺寸 较 B P s 2一l 0 5 0 和 B P S 21 5 5 0 的大 ， 过大的尺寸对混凝 土造成一定的损伤， 导致混凝土最大裂缝宽度实测 值偏高。对于 B P S 1 2 0 5 0 试验梁由于加固量 较少 ， 导致试验梁的最大裂缝宽度实测值偏大。 ( 2 ) 试验梁最大裂缝宽度的计算结果和实验 结果吻合程度不是很好， 主要是由于本文采用的最 大裂缝宽度公式是关于预应力混凝土受弯构件的 ， 而关于适用于内嵌预应力螺旋肋钢丝加固混凝土 梁最大裂缝宽度 的计算公式还有待于进一步研究 和分析 。 3 结论 ( 1 ) 内嵌预应力螺旋肋钢丝加 固梁能显著提 高加固梁的开裂荷载， 有效延迟裂缝的开展， 降低 裂缝宽度 ， 型号为 B P S 22 06 5 的加 固梁开裂 荷载提高幅度达到 4 0 2 ， 比其他加固方式略高， 最大裂缝宽度降低值达到5 4 8 m m， 比其他加固方 式略大。可见此种加 固方式优于其他加 固方式。 ( 2 ) 在不同的初始预应力水平下， 加 固梁的开 裂荷载提高幅度相差最大为 1 0 2 ， 且初始预应力 水平越大， 开裂荷载提高幅度越高 ； 在不 同的加 固 量下， 开裂荷载提高 幅度相差为 1 7 0 ， 且加 固量 越多 ， 开裂荷载提高幅度也越高； 而在不 同的开槽 尺寸下 ， 开裂荷载提 高幅度相差最 大为 6 3 5 。 可见不同的开槽尺寸对加固梁的开裂荷载影响较 小 。 ( 3 ) 在不同的初始预应力水平下 ， 加固梁 的最 大裂缝宽度相差最大为 1 7 6 m m， 且初始预应力水 平越大 ， 最大裂缝宽度越小 ； 在不同的加固量下 ， 加 固梁的最大裂缝宽度相差为 2 5 m m， 且加 固量越 多， 最大裂缝宽度值越小 ； 而在不 同的开槽尺寸下 ， 加 固梁 的最大裂缝宽度相差最大为 0 9 m m。可 见， 不同的开槽尺寸对加固梁的最大裂缝宽度影响 也较小。 以下几个方面还有待于进一步分析和研究 ： ( 1 ) 关于内嵌预应力筋材加 固混凝土梁 的最 大裂缝宽度公式还有待于进一步改进和完善 ， 应提 出一种更适合于内嵌预应力筋材加固混凝土梁的 最大裂缝宽度计算公式。 ( 2 ) 本文只提出了预应力 、 加 固量和开槽尺寸 对加固梁裂缝性能影响的研究 ， 而其他更多的参数 对加固混凝土梁裂缝性能的影响还有待于进一步 研究。 第 4期 张春生， 等： 表层嵌贴预应力螺旋肋钢丝混凝土梁的裂缝性能研究 8 1 参考文献： 1 王兴国， 丁亚红， 曾宪桃， 等 外贴预应力 G F R P板加固 混凝土梁抗弯试验研究 J 哈尔滨工业大学学报 ， 2 0 0 5 ， 3 7 ( 3 ) ： 3 5 1 3 5 4 WANG Xi n g g u o ， D I NG Ya h o n g，Z E NG Xi a n t a o ，e t a1 E x p e r i me n t a l r e s e a r c h o n fle x u r al c o n c r e t e s t r e n g t h e n e d w i t h p r e s t r e s s e d G F R P p l a t e s J J o u r n al o f H a r b i n I n s t i t u t e o f T e c h n o l o g y ， 2 0 0 5， 3 7 ( 3 ) ： 3 5 1 3 5 4 2 李荣 ， 滕锦光， 岳清瑞 F R P材料加固混凝土结构应用 的新领域嵌入式 ( N S M) 加 固法 J 工业建筑， 2 0 0 4 ， 3 4 ( 4 ) ： 51 0 L I R o n g ， T E N G J i n g gna n g ，Y U E Q i n g r u i N e w are a s o f a p p l i c a t i o n o f F RP r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e- e mb e d - d e d ( N S M)rei nfo r c e me n t m e od J I n d u s t ri al B u i l d - i n g s ， 2 0 0 4， 3 4 ( 4 ) ： 51 0 3 D e L a u r a L A n c h o r a g e l e n g t h o f n e ars u r f a c e m o u n t e d fi b e rr e i nfo me d p o l y me r r o d s f o r c o n c r e t e s t ren g t h e n i n g a n aly t i c al m o d e l i n g J A C I S t r u c t u r al J o u rnal， 2 0 0 4， 1 0 1 ( 3 ) ： 3 7 53 8 6 4Q u a n t r i l l R J ， H o l l a w a y L C T h e fl e x u r al r e h a b i l i t a t i o n o f r e i nfo rce d c o n c r e t e b e a ms b y t h e u s e o f p r e s t r e s s e d a d - v anc e d c o m pos i t e p l a t e s J C o m pos i t e s S c i e n c e and T e c h n o l o gy，1 9 9 8 ( 5 8 ) ： 1 2 5 91 2 7 5 5Wi g h t R G，G r e e n M F ，E r k i M A P r e s t r e s s e d F R P s h e e t s for po s t s t ren g t h e n i n g rei nfo rce d c o n c r e t e b e am s J J o u rnal o f C o m pos i t e s fo r C o n s t r u c t i o n ，2 0 0 1 ， 5 ( 4 ) ： 2 1 4 2 2 0 6 薛伟辰， 曾磊， 谭园预应力 C F R P板加固混凝土梁设 计理论研究 J 建筑结构学报， 2 0 0 8 ， 2 9 ( 4 ) ： 1 2 7 1 3 3 XU E W e i c h e n， Z E NG L e i ， T AN Yu an P r e s t r e s s e d C F R P p l a t e rei nfo rce d c o n c ret e b e a m d e s i g n t h e o r y r e s e arc h J J o u rnal o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 8 ， 2 9 ( 4 ) ： 1 2 71 3 3 7 丁亚红， 张春生内嵌预应力螺旋肋钢丝加固混凝土 梁抗弯试验研究 J 工程力学 ， 2 0 1 0 ， 2 7 ( 7 ) ： 1 7 5 1 8 0 D I NG Ya h o n g Z HAN G C h u n s h e n g Ex p e r i me n t a l r e s e a r c h o n fl e x u r a l rei n f o r c e d c o n c r e t e e mb e d d e d wi t h p r e s t r e s s e d h e l i c al ri b s t e e l w i r e J E n g i n e e ri n g Me c h a n i c s ， 2 0 1 0 ， 2 7 ( 7 ) ： 1 7 51 8 0 8 赵彤， 谢剑， 戴 自强 碳纤维布提高钢筋混凝土梁受剪 承载力试验研究 J 建筑结构， 2 0 0 0 ， 3 0 ( 7 ) ： 2 1 2 5 Z HAO T o n g ，XI E J i a n，DA I Z i q i a n g E x p e rime n t al s t u d y o n s h e a r c a p a c i t y o f r e i nfo rce d c o n c ret e bea ms wit h c a r b o n f i b e r c l o t h J B u i l d i n g S t r u c t u r e ， 2 0 0 0 ， 3 0 ( 7 ) ： 2 1 2 5 9 杨勇新， 陈绪军， 邢建英， 等玄武岩纤维布加固混凝 土梁的抗弯疲劳性能试验 J 华侨大学学报， 2 0 1 0 ， 3 1 ( 4 ) ： 4 4 3 447 Y A N G Y o n g x i n ，C H E N X u j u n ，X I N G J i any i n g ，e t a1 T h e ben d i n g f a t i g u e t e s t o f r e i nfo r c e d c o n c r e t e b e a m s tr e n g t h e n e d wit h b a s al t fi b e r s h e e t s J J o u rnal o f H u a - q i a o U n i v e r s i t y ， 2 0 1 0 ， 3 1 ( 4 ) ： 4 4 3 447 1 O 庄江波， 叶列平 ， 鲍轶洲 ， 等 C F R P布加固混凝土梁 的裂缝分析与计算 J 东南大学学报， 2 0 0 6， 3 6 ( 1 ) ： 8 69 1 Z HUANG J i a n g b o ，Y E L i e p i n g ，B AO Yi z h o u，e t a1A- n a l y s i s a n d c alc u l a t i o n o f c o n c r e t e be a ms r e i nfo r c e d wi t h C F R P s h e e t s J J o u r n al o f S o u t h e a s t U n i v e r s i t y ， 2 0 0 6， 3 6 ( 1 ) ： 8 6 9 1 1 1 G B 5 0 0 1 02 0 1 0 ， 混凝土结构设计规范 s GB 5 0 01 02 0 1 0，C o d e for d e s i gn o f c o n c ret e s t m c t u r e s S